乙醇—水筛板精馏塔工艺设计化工原理设计

1、 广西大学化学化工学院化工原理课程设计任务书专业： 班级： 姓名： 学号： 设计时间： 2008年6月25日 至 2008年7月13日 设计题目： 乙醇水筛板精馏塔工艺设计 （取至南京某厂药用酒精生产现场）设计条件： 1. 常压操作，P=1 atm（绝压）。 2. 原料来至上游的粗馏塔，为9596的饱和蒸汽。因沿 程热损失，进精馏塔时原料液温度降为90。 3. 塔顶产品为浓度92.41%（质量分率）的药用乙醇，产量为 40吨/日。 4塔釜排出的残液中要求乙醇的浓度不大于0.03%（质量分 率）。 5塔釜采用饱和水蒸汽加热（加热方式自选）；塔顶采用全凝器，泡点回流。 6操作回流比R=（1.12.

2、0）Rmin。设计任务： 1. 完成该精馏塔工艺设计，包括辅助设备及进出口接管的计 算和选型。 2画出带控制点的工艺流程图，t-x-y相平衡图，塔板负 荷性能图，筛孔布置图以及塔的工艺条件图。 3写出该精流塔的设计说明书，包括设计结果汇总和对自己 设计的评价。指导教师： 时间：2008年6月1设计任务1.1 任 务 设计题目 乙醇水筛板精馏塔工艺设计（取至南京某厂药用酒精生产现场） 设计条件 1.常压操作，P1 atm（绝压）。 2原料来至上游的粗馏塔，为9596的饱和蒸气。因沿程热损失，进精馏塔时原料液温度降为90。 3塔顶产品为浓度92.41%（质量分率）的药用乙醇，产量为40吨/日。 4

3、塔釜排出的残液中要求乙醇的浓度不大于0.03(质量分率)。 5塔釜采用饱和水蒸气加热（加热方式自选）；塔顶采用全凝器，泡点回流。 6操作回流比R=(1.12.0) 。 设计任务 1.完成该精馏塔工艺设计，包括辅助设备及进出口接管的计算和选型。 2画出带控制点的工艺流程示意图，t-x-y相平图，塔板负荷性能图，筛孔布置图以及塔的工艺条件图。 3写出该精馏塔的设计说明书，包括设计结果汇总和对自己设计的评价。 1.2 设计方案论证及确定 生产时日设计要求塔日产40吨92.41%乙醇，工厂实行三班制，每班工作8小时，每天24小时连续正常工作。 选择塔型精馏塔属气液传质设备。气液传质设备主要分为板式塔和

4、填料塔两大类。该塔设计生产时日要求较大，由板式塔与填料塔比较1知：板式塔直径放大时，塔板效率较稳定,且持液量较大，液气比适应范围大，因此本次精馏塔设备选择板式塔。筛板塔是降液管塔板中结构最简单的，它与泡罩塔相比较具有下列优点：生产能力大10-15%，板效率提高15%左右，而压降可降低30%左右，另外筛板塔结构简单，消耗金属少，塔板的造价可减少40%左右，安装容易，也便于清洗检修2。因此，本设计采用筛板塔比较合适。 精馏方式由设计要求知，本精馏塔为连续精馏方式。1.2.4 操作压力常压操作可减少因加压或减压操作所增加的增、减压设备费用和操作费用，提高经济效益, 在条件允许下常采用常压操作，因此本

5、精馏设计选择在常压下操作。加热方式在本物系中，水为难挥发液体，选用直接蒸汽加热，可节省再沸器。1.2.6 工艺流程原料槽中的原料液先由离心泵送到预热器预热，再进精馏塔，精馏塔塔顶蒸汽经全凝器冷凝，泡点回流，塔顶产品输送进乙醇贮存罐，而再沸器则加热釜液，塔釜产品流入釜液贮存罐。2 筛板式精馏塔的工艺设计2.1 精馏塔的工艺计算 乙醇和水的汽液平衡组成相对挥发度的计算：塔顶产品浓度为92.4%，因此，可近似看成纯乙醇溶液；同理，塔底浓度为0.02%可近似看成纯水溶液。所以，塔顶温度为乙醇沸点为78.3oC，设塔底温度为96.0oC查得：不同温度下乙醇和水的汽液平衡组成如下表所示：表2-1液相摩尔分

6、数x气相摩尔分数y温度/液相摩尔分数x气相摩尔分数y温度/0.000.001000.32730.582681.50.01900.170095.50.39650.612280.70.07210.389189.00.50790.656479.80.09660.437586.70.51980.659979.70.12380.470485.30.57320.684179.30.16610.508984.10.67630.738578.740.23370.544582.70.74720.781578.410.26080.558082.30.89430.894378.15 根据以上数据画出以下乙醇-水的t

7、-x（y）相平衡图，以及乙醇-水的x-y图，见图1和图2. 通过试差法求出塔顶、塔底、进料处、加料板的乙醇气相组成解得 X进料板=0.0639 Y进料板=0.355计算塔顶、塔底、进料处相对挥发度计算公式为： Y顶=0.8292X顶=0.8094塔顶：顶=1.123塔底：底=8.957加料板：加料板=8.063计算乙醇水的平均相对挥发度： 乙醇水的相对挥发度一般应用各温度下的挥发度的几何平均值或者算术平均值表示，本设计中使用各温度下的几何平均值来表示。=2.32全塔物料衡算 原料液中：设 A组分乙醇; B组分水查和得: 乙醇的摩尔质量：M乙=46.07 kg/kmol水的摩尔质量： M水=18

8、.02 kg/kmol 因为入口的原料液是上游为9596的饱和蒸汽冷却至90oC所得，因此，x F的液相组成就是95.5 oC的气相组成。经查表得，95.5 oC的饱和蒸汽进料液的摩尔组成为：x F = 0.17根据产量和所定工作时间，即日产40吨92.41%乙醇，每天24小时连续正常工作，则原料处理量：D=求q值由表2-1乙醇-水的平衡数据用内差法求得原料进入塔时90时的气液相组成为：=0.0639 =0.3554由 F= L + V 和 F = L + V 得 L = 125.26（kmol/h），q = L /F = 0.6374则：q线方程为 y = = -1.7715x+0.4852

9、塔顶和塔釜温度的确定由t-x-y图观察可知: 塔顶温度t=78.30，塔底温度t= 96.00，t=1/2(tD+tw)=87.15回流比和理论塔板的确定用内差法求得进料板的气液相组成（90进料）进料板位于平衡线上,则： 取回流比 操作方程的确定精馏段：提馏段： 提镏段操作线方程：相平衡方程为：板效率及实际塔板数的确定 （1）求平均温度 = = 87.15 (C)下 A= 0.449mpas B=0.3281 mpas则L=（1）=0.17×0.449（10.17）×0.3281 =0.3487mpas = 2.35×0.3487=0.8194（2）求板效率ET由

10、=0.8194，由化工原理(下)118页图10-20查得 ET=51%，（3）求实际板数由乙醇水XY相平衡图，精馏段，提馏段操作线方程，q线方程作出附图1，并求出塔板数，可知精馏段理论板数：=13 块 提馏段理论板数：=5 块由 ，有精馏段实际板数： N精 = 13/0.51 26 （块）提馏段实际板数： N提 = 5/0.51 10 （块）全塔板数： N= 36 块2.2 精馏段物性衡算物料衡算操作压强 P = 101.325温度 t t=78.30C t=90C t=96.00C t=C定性组成(1)塔顶 y= X= 0.826 查平衡曲线得到 x=0.810(2)进料 y=0.355 x

11、=0.0639平均分子量 查附表知:(1)塔顶：=0.82646.07+(1-0.826)18.02=41.20（）=0.81046.07+(1-0.810)18.02=40.73（）(2)进料: =0.35546.07+(1-0.355)18.02=27.98（）=0.063946.07+(1-0.0639)18.02=19.81（）平均分子量=34.59（）=30.27()平均密度 由和：1/=a/+a/ A为乙醇 B为水 塔顶：在78.30下：=744.289() =972.870()=0.9241/744.289+（1-0.9241）/972.870 则=758.716( )进料:在进

12、料温度90下：=729.9() =965.3() a = 则=921.0() 即精馏段的平均液相密度=(758.716+921.0)/2=839.858() 平均气相密度=1.180()液体平均粘度液相平均粘度依下式计算：(1) 塔顶: 查和中图表求得在78.3下：A是乙醇，B是水=0.504; =0.367; lg=0.826lg(0.504)+0.174lg(0.367) 则=0.477 ()(2) 进料: 在90下： =0.428 ; =0.3165。lg=0.0639lg(0.428)+(1-0.0639)lg(0.3165) 则=0.3226 ()=（+）/2=（0.477+0.32

13、26）=0.3998液体表面张力 (1)塔顶: 查和求得在78.30下： ()(2)进料: 在90下： ()则 =(+)/2=(26.194+58.01)/2=42.102()气液体积流率的计算由已知条件=159.0 =118.55 得 =1.29 ()=()2.3 塔和塔板主要工艺尺寸计算 塔板横截面的布置计算塔径的计算参考化工原理下表10-1，取板间距H=0.45m 0.06mH-=0.45-0.06=0.39m 两相流动参数计算如下 = =（）（）=0.0236 参考化工原理下图10-42筛板的泛点关联得：C=0.083=u=2.469()本物系不易起泡,取泛点百分率为85%，可求出设计

14、气速= 0.85u0.852.469=2.099()根据塔设备系列化规格，将圆整到D=1m 作为初选塔径，因此 重新校核流速实际泛点百分率为 塔板详细设计 选用单溢流，弓形降液管，不设进口堰。查因为弓形降液管具有较大容积，又能充分利用塔面积，且单溢流液体流径长，塔板效率高，结构简单，广泛用于直径小于2.2米的塔中。(1)溢流装置取堰长=0.7D=0.7×1=0.7m, 选择平流溢流堰出口堰高 ,已取=0.06=2.84×E由=4.68/=11.42查化工原理下图10-48得：E=1.022=2.84××1.022 (4.68/0.7)2/3=0.0104

15、m =0.06-0.014=0.0496m取0.05是符合的。hL=hW+hOW=0.05+0.0104=0.0604m修正后hL对un影响不大,顾塔径计算不用修正.(2) 降液管宽度Wd与降液管面积Af 由/D=0.7查化工原理下图10-40得: =0.142×1=0.142m (3) 降液管底隙高度hO 因物系较清洁,不会有脏物堵塞降液管底隙,取液体通过降液管底隙速度=0.07m/s. 过小,取ho=0.04m(4)塔板布置 取安定区宽度W=0.08m, 取边缘区宽度W=0.04m (3)筛板数与开孔率 初取， 呈正三角形排列 =3.05=15mm 依下式计算塔板上的开孔率=10

16、.1% 则每层塔板上的开孔面积为： =2.3.2 筛板能校塔流体力学校核1板压降的校核 (1)干板压降相当的液柱高度 取板厚，,查化工原理下图10-45得: Co=0.74m/s hc=0.051= m液柱(2)气体穿过板上液层压降相当的液柱高度 相应的气体动能因子 查化工原理下图10-46得：=0.58 m液柱(3)克服液体表面张力压降相当的液柱高度h=气体通过筛板压降相当的液柱高度即板压降： hp=hc+hL+h 本设计系常压操作，对板压降本身无特殊要求。液面落差对于筛板塔，液面落差很小，且本设计的塔径和液流量均不大，故可忽略液面落差的影响。1 液沫夹带量的校核 汽0.0642<0.

17、1Kg液/Kg气故在设计负荷下不会发生过量液沫夹带。2 溢流液泛条件的校核溢流管中的当量清液高度可由式 计算液体沿筛板流动时,阻力损失很小,其液面落差可忽略不计,即 。已知: 04, ， 故降液管内的当量清液高度： 乙醇-水混合液不易起泡,取=0.6,则降液管内泡沫层高度：不会产生溢流液泛。3 液体在降液管内停留时间的校核 降液管内的停留时间 >5s不会产生严重的气泡夹带。4 漏液点的校核 漏液点的孔速为：= =7.85(m/s)筛孔气速= 塔板稳定系数 表明具有足够的操作弹性。根据以上各项流体力学验算，可认为设计的塔径及各工艺尺寸合适。 2.4 精馏段塔板负荷性能图注:以下计算常用得,

18、E 经验计算,取E=1.0 则=2/3 过量液沫夹带线依下式计算: =3.2 式中： = =(h+h)=令=0.1kg液/kg气，由= 42.110, H=0.45代入式(2-1)得：0.1=()整理得： 在操作范围中，任取几个值，根据上式算出值列于表2-3中： 表230.0020.0040.0060.0081.8641.8551.8461.84依表中数据在作出过量液沫夹带线(参见图3) 溢流液泛线由式 和 联立求解(1) =（）（）=（） =（）（）=（h+h）=故 =+ =+ 0.0334(2)=0.153（）=（）= 则： +0.0334+0.0496+0.8462+195.2整理得：

19、=3.19-21.81L-3184.3L 表2-400020004000600081.6831.6091.5891.454 取若干值依(2-18)式计算值，见表2-4，作出液泛线(参见图3)液相上限线取液体在降液管中停留时间为5秒。则 =（）在=处作出垂线得液相负荷上限线，可知在图上它为与气体流量 V无关的垂直线。(参见图3）漏液线（气相负荷下限线）由 h=h+h=0.0496+0.8462，u=代入下式求漏液点气速式： u=4.4C=4.40.74将=0.0482 代入上式并整理得 3.256 V=0.156 表250.0020.0040.0060.0080.4120.4320.4470.4

20、60据上式，取若干个值计算相应值，见表2-5，作漏液线。(参见图3)液相下限线取平顶堰堰上液层高度=6，作为液相负荷下限条件，低于此下限,则不能保证板上液流分布均匀。 则 h=2.8410E（） 0.006=2.84101.01（）整理得： 在图上处作垂线即为液相下限线。(见图3) 操作线 P点为操作点，其坐标为： ， 参看图4OP为操作线，OP与液泛线的交点对应气相负荷为Vs,ma；n,与漏夜线的交点对应气相负荷为Vs,min.可知：精馏段的操作弹性= 2.5 提馏段物性衡算物料衡算操作压强 P = 101.325温度 t t=78.30C t=90C t=96.0C t=C定性组成(1)塔

21、斧 =0.OOO0782查相平衡图得到：=0.0014(2)进料 y=0.355 x=0.0639平均分子量 查附表知:(1)塔斧：=0.001446.07+(1-0.0014)18.02=18.059（）=0.000146.07+(1-0.0001)18.02=18.02（）(2)进料: =0.35546.07+(1-0.355)18.02=27.99（）=0.063946.07+(1-0.0639)18.02=19.81（）平均分子量=23.02（）=18.92()平均密度 由式：1/=a/+a/ 塔斧：查和在96.0下：A乙醇 B水=722.38() =961.16()=0.000078

22、2/722.38+(1-0.0000782)/961.16 则=961.135()进料:在进料温度90下：=729.9() =965.3() a = 则=921.0()即提馏段的平均液相密度=(961.135+921.0)/2=941.067() 平均气相密度=0.766()液体表面张力 (1) 塔釜: 查和得在96.0下：=16.688 =58.99mv=0.001416.688+（1-0.0014）58.99=58.930()(2) 进料: 查和得在90下： ()则 =(+)/2=(58.930+58.01)/2=58.47（)液体平均粘度(3) 塔釜: 查和得在96.0下：=0.391;

23、 =0.2977; lg=0.0014lg(0.391)+0.9986lg(0.2977) 则=0.295()(4) 进料:查和得在90下： =0.388 ; =0.290。lg=0.0639lg(0.388)+(1-0.0639)lg(0.290) 则=0.3226 ()= (+)/2 = (0.295+0.3226)/2 =0.309()气液体积流率的计算由已知条件=77.33 =233.67 得 =0.643()=0.0014()2.6 塔和塔板主要工艺尺寸计算 塔板横截面的布置计算塔径D的计算参考化工原理下表10-1，取板间距H=0.3m 0.06mH-=0.3-0.06=0.24m

24、两相流动参数计算如下 = =（）（）=0.0740 参考化工原理(下)图10-42筛板的泛点关联得：C=0.06 =u=0.0744（）=2.607()本物系不易起泡,取泛点百分率为85%，可求出设计气速=0.852.607=2.156()D=m由精馏段知，将取到D=1m 作为初选塔径，因此 重新校核流速un=(m/s)实际泛点百分率为 塔板详细设计 选用单溢流，弓形降液管，不设进口堰。因为弓形降液管具有较大容积，又能充分利用塔面积，且单溢流液体流径长，塔板效率高，结构简单，广泛用于直径小于2.2米的塔中。4(1)溢流装置取堰长=0.7D=0.7×1=0.7m, 选择平流溢流堰出口堰

25、高 ,已取=0.06=2.84×E由=4.491/0.72.5=10.954查化工原理下图10-48得：E=1.026=2.84××1.026 (4.491/0.7)2/3=0.0104m =0.06-0.0104=0.0496m取0.05是符合的。=0.05+0.0101=0.0604m修正后hL对un影响不大,故塔径计算不用修正.(2) 降液管宽度Wd与降液管面积Af 由/D=0.7查化工原理下图10-40得: =0.149×1=0.149m (3) 降液管底隙高度hO 因物系较清洁,不会有脏物堵塞降液管底隙,取液体通过降液管底隙速度=0.07m/s

26、. 过小,取ho=0.04m(4)塔板布置 取安定区宽度W=0.08m, 取边缘区宽度W=0.04m (3)筛板数与开孔率 初取， 呈正三角形排列 = 依下式计算塔板上的开孔率=5.67% 则每层塔板上的开孔面积为： = =1351孔 筛板能校塔流体力学校核板压降的校核 气体通过筛板压降相当的液柱高度：hp=hc+hL+h(1)干板压降相当的液柱高度 取板厚，,查化工原理下图10-45得: Co=0.74m/s hc=0.051=0.051=0.0460m液柱(2)气体穿过板上液层压降相当的液柱高度hl 相应的气体动能因子 查化工原理下图10-46得：=0.68 液柱(3)克服液体表面张力压降

27、相当的液柱高度h= 板压降 hp=hc+hL+h=0.0460+0.0411+0.00507=0.0922 m本设计系常压操作，对板压降本身无特殊要求。1 液沫夹带量的校核 ev=0.045kg液/Kg汽因为0.045<0.1Kg液/Kg气故在设计负荷下不会发生过量液沫夹带。2 溢流液泛条件的校核溢流管中的当量清液高度可由式 计算液体沿筛板流动时,阻力损失很小,其液面落差可忽略不计,即 。已知: 04, ，故降液管内的当量清液高度： 乙醇-水混合液不易起泡,取=0.6,则降液管内泡沫层高度：不会产生溢流液泛。液体在降液管内停留时间的校核 降液管内的停留时间 =5s不会产生严重的气泡夹带。

28、漏液点的校核 漏液点的孔速为：=4.40.74=10.05(m/s)筛孔气速= (m/s)塔板稳定系数 K=>(1.5-2.0)表明具有足够的操作弹性。根据以上各项流体力学验算，可认为设计的塔径及各工艺尺寸合适。 2.7 提馏段塔板负荷性能图注:以下计算常用得,E 经验计算,取E=1.0 则=2/ 过量液沫夹带线依下式计算: =3.2 式中： = =(h+h)=令=0.1kg液/kg气，由= 58.4710, H=0.3代入式(2-1)得：0.1=()整理得： 在操作范围中，任取几个值，根据上式算出值列于表2-6中： 表260.0020.0040.0060.0080.890.770.66

29、0.57依表中数据在作出过量液沫夹带线(参见图4) 溢流液泛线由式 和 联立求解。(1) =（）（）=（） =（）=（h+h）=故 =+0.00507 =+ 0.0410(2)=0.153（）=（）= 则： + 0.0410+0.0499+0.8462+ 整理得： -1774.5 任取几个值(2-18)式计算值，见表2-7，作出液泛线。(参见图4)表2-70.0020.0040.0060.0080.9400.8590.7740.676液相上限线取液体在降液管中停留时间为5秒。则 =0.00546（）在=0.00546处作出垂线得液相负荷上限线，可知在图上它为与气体流量 无关的垂直线。(参见附图

30、4)漏液线（气相负荷下限线）由 h=h+h=0.0499+0.8462u=代入下式求漏液点气速式： u=4.4C =4.40.74将=0.0265 代入上式并整理得：=0.0863 据上式，取若干个值计算相应值,见表2-8，作漏液线(参见图4) 表280.0020.0040.0060.0080.2830.2990.3120.323液相下限线取平顶堰堰上液层高度=6，作为液相负荷下限条件，低于此下限,则不能保证板上液流分布均匀。 则 h=2.8410E（） 0.006=2.84101.01（）整理得： 在图上处作垂线即为液相下限线。(见图4) 操作线 P点为操作点，其坐标为： ， OP为操作线（

31、参看图4），OP与液泛线的交点对应气相负荷为,与漏夜线的交点对应气相负荷为可知：精馏段的操作弹性=3.48 3 精馏塔的附属设备及选型3.1 辅助设备的选型本精馏塔选用直接蒸汽加热，其附属设备主要有蒸汽冷凝器、产品冷凝器、连接管、泵等（由于原料由上游而来，且进料时温度为90,故不需预热。）列管换热器具有结构较简单，加工制造比较容易，结构坚固，性能可靠，适应面广等优点，被广泛应用与化工生产中，特别是列管式换热器在现阶段的化工生产中应用最为广泛，而且设计数据和资料较为完善，技术上比较成熟。因此,以下的冷凝器采用列管换热器。 直接蒸汽加热本设计中，水为难挥发组分，采用直接蒸汽加热方式，以提高传热效果

32、，并节省再沸器。热量衡算在tw=96.00时，查和：rA=36.98KJ/mol rB=40.81KJ/molr m =0.000078236.98+(1-0.0000782) 40.81=40.810 KJ/mol106 KJ/h设实际热损失为5%,则： Q实际=Q/（1-0.05）=3.156106 0.95=3.31106 KJ/h 加热蒸汽消耗量：W=8.11104 mol/h 冷凝器采用列管式冷凝器，并使塔顶蒸汽在壳程冷凝，冷却水在管程流动，以提高传热系数和便于排出凝液。热量衡算 已知: 在78.30时： 查和： rA=38.78 KJ/mol rB=41.61KJ/mol=0.82

33、6×38.78+（1-0.826）×41.61=39.272 KJ/mol泡点回流,则塔顶蒸汽效出的热量=159.0100039.272=6.2410冷却水出口温度不宜超过50否则会使溶于水中的无机盐析出,破坏效果。在30时，KJ/Kg·K-1 设冷却水进口温度为20，出口温度为40，则水的冷却用量为：=4148.1设传热方式为逆流传热选型 查书取=1000=换热器面积： A=31.30m查书可选G500-25-35型列管式换热器,主要设计参数如下:A=35m，管长L=3000，管程数4,公称直径DN=500mm，碳钢管馏出液冷却器热量衡算 =126.88KJ/K

34、mol·K-1Q=mct=Dct=40.51126.88(78.5-25)=2.75010选型 查书取=700=设实际热损失为5%,则： KJ/h换热器面积： A=5.801m查书可选G273-25-4型列管式换热器,主要设计参数如下:A=6m，管长L=1500，管程数1,公称直径DN=273mm，碳钢管釜液冷却器设将馏出液冷却到25,求得平均温度=60.5下:KJ/Kg·K-1 KJ/Kg·K-1 CP=+(1-)=0.00007822.9946.07+(1-0.0000782) 4.175 18.02=75.238 KJ/Kmol·K-Q=mct=W

35、ct=156.14075.238(96.0-25)=8.341105选型 查书取=1000=设热损为5%,则： KJ/h换热器面积： A=0.89m查书可选G159-25-1型列管式换热器,主要设计参数如下:A=1m，管长L=1500，管程数1,公称直径DN=159mm，换热器规格汇总表换热器换热面积（m）管长(m)管程数公称直径(mm)管规格管数冷凝器G500-25-353530004500152馏出液冷却器G273-25-441500127338釜液冷却器G159-25-1115001159133.2 塔的主要接管尺寸的选取接管尺寸由管内蒸气、液体速度及体积流量决定。本塔的接管均采用YB2

36、31-64热扎无缝钢管5。塔顶蒸气管路近似取精馏段体积流率为塔顶蒸汽体积流率,则塔顶蒸汽直径=选管: 选取 u=24.30(m/s)塔顶冷凝水管路 设冷凝水进口温度为20 ,出口温度为40。则在平均温度30下：Lw =冷凝水管直径选管: 选取 u=(m/s)塔顶液相回流管路已知回流液体流率为, 则回流管直径选管: 选取 u=加料管路=196.650 , 查和得，在30下： ,设此时u=1 m/s 得：选管: 选取 u= 塔釜残液流出管已知釜液体积流率 ，查和得在96.00下： 得：釜液出口管直径，选管: 选取 u=冷却水出口管路在（20+40）/2=30下：，由得： 选管: 选取 u=塔顶馏出

37、液管路选管: 选取 u=接口管路汇总表项目尺寸或型号（热扎无缝钢管）Di(mm)塔顶蒸汽管260塔顶冷凝水管路158 塔顶馏出液管27回流管 37加料管 45釜液排出管 35冷却水出口管 333.3输送泵的选取泵的分类泵按作用与液体的原理一般分为叶片式和容积式, 本设计使用的离心泵在化工厂是很常见的，其性能普遍适用于一般的液体输送。因此本设计选用离心泵输送各液体。选泵原则根据介质物性,已经确定的流量,扬程,再从化工原理下册附表中选择泵的具体型号，察看性能参数（包括流量、扬程或压差、效率、允许吸上高度或允许其容度）。(1) 釜液泵的选型釜液流量：从流程图看不出所需扬程，设输送对扬程的要求不高&l

38、t;8.5m.查表选取冷却泵 ,如下表所示：型号转速()流量扬程效率(%) 功率/kW轴功率电机功率 IS50-32-16014503.751.048.535%0.250.55(2) 馏出液冷却水泵的选型 馏出液冷却水流量为：从流程图看不出所需扬程，设输送对扬程的要求不高<8.5m.查表选取冷却泵 ,如下表所示：型号转速()流量扬程效率(%) 功率/kW轴功率电机功率 IS50-32-16014503.751.048.535%0.250.55带控制点的工艺流程图见附图2。4 塔高的确定及塔的其它工艺条件 板式塔内装有塔板,降液管,各物流进出口管及人孔(手孔),除沫器、喷洒器等附属装置。一

39、般塔板按设计板间距安装,其它可据需求决定板间距。板式塔内装有塔板,降液管,各物流进出口管及人孔(手孔),除沫器、喷洒器等附属装置。一般塔板按设计板间距安装,其它可据需求决定板间距。4.1 塔高的设计计算 塔高的确定塔高主要由下列部分组成:塔顶空间，塔底空间,有效塔高,加料板空间高度及群座高度即: =+塔顶空间的确定塔顶空间是指塔内最上层塔板与塔顶的距离。其距离取远高于板间距的值，本设计计算中板间距为0.45m，根据经验取塔顶空间=1.2m，（塔顶封头1米）。塔底空间的确定塔底空间是指塔内最下层塔板到塔底间距。其值由塔底贮液取停留时间和塔底液面到最下层塔板间距（一般要有1-2m）决定。本塔设计取

40、 则 =有效塔高的确定=（10-1）0.3+260.45=14.4m其中：为实际塔板数；为板间距。塔顶封头HF的确定=(1/4)D=0.25m裙座高度HS的确定为了制作方便,裙座为圆形,HS/D=3,HS=3×1=3 m人孔 本精馏塔中设计了4个人孔，孔径均为400 mm.最后算得：=+=1.2+0.932+14.4+0.25+3=19.78 m全塔结构说明图见附图3塔板结构的确定塔板按结构特点，大致分为整块式和分块式两类。塔径为300-900mm时，一般采用整块式；塔径超过800-900mm时，由于钢度，安装，检修等要求将塔板分成数块。本设计采用分块式，将塔板分为三块。（本设计筛板

41、板面及其工艺尺寸图可参见附图4）5 设计结果概要及汇总表全塔工艺设计结果总汇设计内容及符号单位精馏段理论塔板数NT块13实际理论塔板数N块26理论板效率E%51液体流量L118.55气体流量V159.00液体流量Ls 0.0013气体流量Vs1.29定性温度0C84.15定性压力PKPa101.325板间距HT0.45塔径D1空塔气速2.099塔板溢流形式单溢流-溢流管形式弓型-堰长0.7堰高0.0496降液管宽度0.142降液管面积0.0667边缘区宽度0.04安定区宽度0.08鼓泡区面积0.473筛孔数n个2455孔径d05.0孔间距t15塔板开孔率%10.1总开孔面积A00.0482 筛

42、孔气速27.10板压降m液柱0.1416降液管低隙高度h00.04堰上液层高度h10.40降液管停留时间10.13降液管内清液层高度H0.218降液管内泡沫高度H0.355板上充气液层阻力h0.1021 雾沫夹带evKg液/Kg气0.0642负荷上限 -雾沫夹带控制负荷下限 -漏液控制气相最大负荷 1.70气相最小负荷 0.39稳定系数k-2.612操作弹性-4.36设计内容及符号单位提馏段理论塔板数NT块5实际塔板数N块10液体流量233.67气体流量77.33理论板效率E%51液体流量0.0014气体流量0.643定性温度0C93.00定性压力PKPa101.325板间距HT0.3塔径D1

43、空塔气速2.156 塔板溢流形式单溢流-溢流管形式弓型-堰长0.7堰高0.05降液管宽度0.149 降液管面积0.0691边缘区宽度0.04安定区宽度0.08鼓泡区面积0.468筛孔数n个1351孔径d05.0孔间距t20塔板开孔率%5.67总开孔面积A00.0265筛孔气速24.08板压降m液柱0.0922降液管低隙高度h00.0255堰上液层高度h10.4降液管停留时间19.40降液管内清液层高度H0.212降液管内泡沫层高度H0.354板上充气液层力h0.1021雾沫夹带evKg液/Kg气0.0642负荷上限 -雾沫夹带控制负荷下限 -漏液控制气相最大负荷 0.88气相最小负荷 0.27

44、稳定系数k-2.4操作弹性-3.48塔高Hm19.78符号一览表-塔板开孔面积， -液流堰高度，m-降液管面积, -筛板稳定性系数,无因次-筛孔面积， -塔内下降液体, Kmol/h-塔截面积, -塔内下降液体的流量Kmol/so-流量系数，无因次 -液流堰长度, m -计算max时的负荷系数,无因次 -理论塔板数，块 -塔顶馏出液流量，m/s -塔板数D -塔径,m -实际塔板数，块-筛孔直径，mm-筛孔数，个 -液流收缩系数，无因次 -操作压强，T-全塔效率（总板效率），无因次 -压强降，v-雾沫夹带量 -进料热状态参数 -进料流量，Kmol/hQ-热负荷kJ/h-气相能动因数 -回流比 -板间距,m -筛孔中心距，mm-板上液层高度，m -空塔气速，m/s-进D堰与降液管间的水平距离,m a-按开孔区流通面积计的气速，m/s-降液管底隙高度， mm -塔内上升蒸汽流量,Kmol/h -堰上液层高度，mm -塔内上升蒸汽流量 m /s-与