后浇带模板施工方案

1、目录1、编制依据 22、工程概况 23、后浇带模板体系- 34、验算 65、后浇带砼浇筑- 186、4 Q安全生产、现场乂明施丄要求197、附图 201、编制依据 1.1万金大厦施工合同文本1.2浙江省工业设计研究院设计的图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范(GBJ50204-2002 )1.4建筑工程施工质量验收统一标准(GBJ50300-2001 )1.5建筑施工计算手册1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范(JGJ3-91)1.7混凝土强度检验评定标准(GBJ107-87)2、工程概况万金大厦位于绍兴市上虞区城北中心位置，西至39-2号地块，南至三环路，东至观山路，北至规范道路。

2、工程东西长为100.8米，南北宽为43.8米，建筑面积4.2378万平方米。工程地下一层，为地 下车库，地上二十四层，其中一、二层为裙房，三二十四层为商务办公用房。本工程为框剪筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结 构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。地下一层层高为 5.4米，一层层高为5.4米，二层层高为5.1米， 三层以上层高为3.8米。本工程占地面积较大，东西轴线间距离为100.8米，南北轴线间距离为43.8米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩 应力，一层地下室 3-4轴，6-7轴，12-13轴间设置三道南北向伸缩 后浇带，裙房一至二层 6-7轴，12-13轴间设置二道南北向

3、伸缩后浇 带。后浇带宽1000mm，厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35S6，后浇带砼比同部位砼高一个等级。3、后浇带模板体系1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出 后浇带位置线，在边线内侧抹 50mm宽，50mm高（东西向后浇带） 或75mm高（南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置$ 25200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后 浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧， 沿后浇带立支一个高 30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根$12钢筋，两根钢筋之间用$12的立筋连接，立筋间距 100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋

4、焊接 750mm长$12斜撑，以固定网片。网片 立好后，将双层 20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3X330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎 50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。砼筏板3 厚止水钢板钢丝网南北向50X75 1 : 2水泥砂浆挡渗埂 东西向50X50 1 : 2水泥砂浆挡渗埂筏板后浇带模板图2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧， 预制板之间用1:2水 泥砂浆嵌缝。如图：横向48.5脚手钢管双道加劲肋，下面7

5、道间距400 设置，上 面间距600匕节设置。50X 100竖向木楞，间距300，第一根木楞贴多层板边设置。地下室外墙12对拉螺栓外侧割除，内侧保留。地下室外墙宽后浇带2000 宽多层板墙模，和其它模板断开设置。预制板及外墙80X 80预埋件300焊接。80厚二一保护盖板（双向配筋 0 10100，每边宽250，和外墙焊接连接。保护盖板范围外侧20厚 1: 3水泥砂浆找平层 -1道附加防水卷材，每边宽出后浇带500 I I T-4厚防水卷材80厚聚苯板保护层外墙后浇带模板图3）梁、板后浇带在通过后浇带的梁头两侧各200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立

6、支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临 时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块， 在砼达到设计强度后拆除后 浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下一层部位，因层高为5.4米，层高较高，顶板为200mm厚，框架梁及次

7、梁截面较大，选用槽钢18a （允许荷载4060KN ,允许高度39006000mm ）格构式独立支撑及槽钢16a （允许荷载4060KN ,允许高度28004500mm ）格构式独立支撑， 局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN ,允许高度5600mm ）。2、 其余部分至地上二层框架梁及次梁选用槽钢16a （允许荷载4060KN，允许高度 28004500mm、27003900mm 两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外， 梁与梁之间增设一道。4、验算由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。地下二层顶板

8、梁验算1 :(计算结构范围如附图)一、选06轴KL45作分析，板厚 h=180，主梁b=500 , h=950 , 计算跨度l=5.55m。计算假定：1 )0轴井字梁截面为300 050，将该范围井字梁转化为板厚：则0轴右侧板厚h = 0.18 + <5.1 >0.3 >0.65 +( 5.2 - 0.3 )X0.3 X0.65>/(5.1 X5.2)h = 0.254m则轴左侧板厚h = 0.18 + <7.25 X0.3 ».65 + 2 ( 5.2 - 0.3 ) X).3 X).65>/(7.25 X5.2)h = 0.268m则：1、轴右

9、侧楼板荷载计算：板自重 25 0.254=6.35KN/m 2砂由左侧楼板荷载计算：板自重 25 0.268=6.7KN/m 2醱由右侧楼板传至 KL14荷载（计算至右侧跨度 1/3部位）：6.35 X5.1/3 = 10.795KN/m砂由左侧楼板传至 KL45荷载（计算至左侧跨度 1/3部位）：6.7 X7.25/3 = 16.192KN/mKL45 自重 q=25 0.5 0.95=11.875 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、 KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+ （动荷载）本计算 采用支撑体系安全系数取 2,支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷 载分项系数。

10、支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围搭设有满堂模板支撑， 故计算可不必考虑动荷载的分项系数。）q=10.795 + 16.192 + 11.875+2 X（5.1/3 + 7.25/3 ）q=47.095 KN/m贝» KL14均布线荷载 q=47.095KN/m本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨 梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R = 3/8 Xq Xl （l 为计算跨度I = 5.550m ）R = 3/8 X47.095 X5.550=98.016 KN4、后浇带边缘 L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及轴挡土墙共同承受则KL

11、14受到L88集中荷载为：P = 2.65 >0.3 >0.65 X25P = 12.92 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R '0则独立支撑承受荷载N = R + P=98.016 + 12.92=110.936 KN该处支撑点设两个 C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为 28004500mm。该处梁底距地面为 4.25米，高度满足要求。N v 120KN支撑体系安全二、对L70分析：板厚h=180 , L70梁b=300 , h=650，计算跨 度 l=5.55m。同理，将该范围井字梁转化为板厚：(此将L70已转化为板厚)h = 0.

12、18 + <5.1 >0.3 >0.65 +( 5.2 - 0.3 )X0.3 X0.65>/(5.1 X5.2)h = 0.254m则：1、楼板荷载计算：板自重 25 0.254=6.35KN/m 2楼板传至L70荷载(该处取板计算跨度为2.7米):6.35 X2.7 = 17.145KN/mL70 自重 q=25 0.3(0.65 - 0.254 ) =2.97 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=17.145+2.97 + 2 X2.7q=25.51 KN/m贝y L70均布线荷载 q=25.51 K

13、N/m本计算将L70看作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单 跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R = 3/8 Xq X (| 为 L70 的计算跨度1= 5.55m )R = 3/8 X25.51 X5.55R = 53.09 KN 4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为：P = 2.7 >0.3 >0.65 X25 X1.2P = 15.795 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R '0则独立支撑承受荷载N=R+P=53.09+15.795=68.885KN该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖

14、向支撑（允许荷载45KN，允许高度 4500mm ）。该处梁底距地面为 4.25米，高度满足要求。68.885/45 = 1.53在支撑体系安全系数 2.0范围内，支撑安全。三、址轴KL2作分析，厘右侧板厚h=180 ,左侧板厚h=120 , KL2 b=350 , h=700 , KL35 b=500 , h=950，计算跨度 ll=5.55m。计算假定：1)(5轴左板标高为3.95M ,醱由右板标高为2.7M , KL2、KL35 合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500 , h=1.950 (结构计算偏与安全)，井字梁截面05轴左为250 M50 ,由右为300 050，将 该范围井

15、字梁转化为板厚：则®由左侧板厚h = 0.12 + <7.65 X0.25 X0.45 + 2 X ( 5.2 0.25 ) X0.25 X0.45>/(7.65 X5.2)h = 0.17m则硏由右侧板厚h = 0.18 + <7.25 X0.3 X0.65 + 2 X( 5.2 0.3 ) X0.3 X0.65>/(7.25 X5.2)h = 0.268m则：1、(轴左侧楼板荷载计算：板自重 25 0.17=4.25KN/m 2 5轴右侧楼板荷载计算：板自重25 0.268=6.7KN/m 2醱由左侧楼板传至组合梁荷载(计算至左侧跨度1/3部位)：4.25

16、 X2.7 = 11.475KN/m5轴右侧楼板传至组合梁荷载(计算至右侧跨度1/3部位)：6.7 X2.6 = 17.42KN/m组合梁自重 q=25 0.5 1.95=24.375 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=11.475 + 17.42 + 24.375+2 X(2.7 + 2.6 ) q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载q=63.83 KN/m本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的 单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R2 = 3/8旳 (l为计算跨度1= 2.52

17、5m )R2 = 3/8 03.83 X2.525R2 = 60.439KNR1 =( 3/8 Xq XI2 R2 X2.525 ) /l (l 为 KL14 的计算跨度 l = 5.55m )R1 =( 3/8 X63.83 X5.552 60.439 X2.525 ) /5.55R1 = 105.349 KN4、后浇带边缘 L47 L88 考虑由 KL35、L29、L30、L6、KL14 共同承受则组合梁受到L47 L88集中荷载为：P = 2.6 >0.3 >0.65 X25 + 2.7 >0.25 >0.45 X25在此，组合梁两侧考虑满跨P = 20.27KN

18、暂假定上层传至荷载R '0则独立支撑承受荷载N1=R1+P=105.349+20.27=125.619KNN2=R2=60.439KN该处于N1设两个，N2设一个，共设三个A型槽钢16a格构式 支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为 27003900mm。该处梁底距地面为 3.25米，高度满足要求。N1/120 V 2N2/60 V 2支撑体系安全四、尊由 KL37 作分析，板厚 h=120 , KL24 b=350 , h=550，计 算跨度l=3.175m。计算假定：1 )0(1由间井字梁截面为250 M50，将该范围井字梁转化为板厚：S = 7.55 X18.65 = 1

19、40.81 m2V 井字梁=18.65 X 0.25 X 0.33 X 2 + (3.475 - 0.25) X 0.25 X 0.33 X 53V井字梁=4.41m转化为板厚hh = 4.41/ 140.81 = 0.031m则：1、楼板荷载计算：板自重 25(0.120 + 0.031 ) =3.775KN/m 2O由北侧楼板传至 KL24荷载(计算至北侧跨度1/3部位)：3.775 X3.4 = 12.835KN/m(E由南侧楼板传至 KL24荷载(计算至南侧跨度1/3部位)：3.775 X2.933 = 11.072KN/mKL24 自重 q=25 0.35 0.55=4.813 KN

20、/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=12.835 + 11.072 + 4.813+2 X(3.4 + 2.933 ) q=41.386KN/m则组合梁均布线荷载 q=41.386KN/m本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨 梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R = 3/8 Xq Xl （l 为计算跨度I = 3.175m ）R = 3/8 X41.386 X3.175R = 49.25KN则独立支撑承受荷载N = R = 49.25KN该处设一个A型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为

21、 4060KN，允许高度为27003900mm。该处梁底距地面为 3.4米，高度满足要求。N v 60KN支撑体系安全2）对0轴间井字梁 L37作分析，井字梁截面为250 X450 ,计算跨度 l=3.475m :则：1、楼板荷载计算：板自重 25（0.120 + 0.031 ） =3.775KN/m 2楼板传至L45荷载（计算取2.8m ）:3.775 X2.8 = 10.57KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载q=10.57+2 X2.8 q=16.17KN/m则组合梁均布线荷载 q=16.17KN/m本计算将L37看作一端固定，一端简支

22、的承受均布荷载的单跨 梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R = 3/8 Xq Xl （l 为计算跨度I = 3.475m ）R = 3/8 X16.17 X3.475R = 21.07KN则独立支撑承受荷载N = R = 21.07KN该处设一个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为 4060KN，允许高度为28004500mm。该处梁底距地面为 4.1米，高度满足要求。N v 60KN支撑体系安全因该处在结构筒体部位，故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢16a格构式支撑。本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭，因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施

23、工至地上四层。则：49.25 + 21.07 = 70.32KN（每层荷载）70.32 X5 = 351.6KN（5 层荷载）施工期间对后浇带部位封闭管理，严禁在该区域堆放物体和进行施工，因此实际15不可能每层都有活荷载，上述五层累计荷载折 算为：351.5 X95 %= 334.02KN334.02/（4 00）=1.39 v支撑安全系数 2结构安全5、后浇带砼的浇筑进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一 个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层 麻袋片，并浇水养护，浇水次数以保证砼始终处于湿润状态为准。地下室的后浇带1或后浇带2均应一次性浇筑，地上部分可根据现场实际情况而定，但前后两次之间的施工缝应按规范要求设置在剪力较 小处。浇筑所有后浇带砼时，应按有关规定留置标准养护试块，用于确定砼28天强度；基础底板及地下室外墙均需留置抗渗试块；浇筑顶 板后浇带砼时，应留置拆模试块，用于确定拆模时间，后浇带模板必 须在后浇带砼达到设计强度的 100%方可拆模。后浇带砼采用泵送的方法运送至浇筑地点。严格控制外墙拆模时间，防止因拆模过早而引起外墙穿墙