HP、MPS、MBF中速磨的性能比较

1、28华东电力1999年第9期HP 、M PS 、M BF 中速磨的性能比较北仑发电厂(宁波315800 孙荣华盛浩明Comprison of HP , M PS andM BF Type Vertical spi n dle PulverizerS un R ong hua , S heng H ao m ingB eilun Pow er P lan t N ingbo 315800关键词中速磨性能比较运行检修管理摘要通过对北仑发电厂一、二期锅炉配用H P 、运行和检修特点的比较, 总结M PS 、M BF 中速磨的结构、了中速磨存在的一些主要问题, 并对提高中速磨的运行、检修管理等提出建议

2、。我厂一、二期工程5台600MW 机组采用一次风正压直吹式制粉系统, 系统构成基本相同, 均配置6台中速磨, 在正常运行时只需投运5台磨煤机即可满足100%M CR 的燃烧要求。齿轮, 设计持续功率为630k W 、输入轴转速为970r 输出轴转速为24r 减速比为1m in 、m in 、4015, 润滑方式同H P 、M PS , 采用强迫油循环润表13种磨煤机设计参数比较炉号型号制造厂家数量 台出力 t h -11磨煤机性能比较3种中速磨的设计参数比较见表1。111减速箱H P 磨的减速箱系KPAV 100型行星齿轮1H P 2983XP2M PS 289G35M BF 223美国CE

3、公司660(哈氏可磨度55、煤粉细度70%通过200目1加拿大B&W 公司66117(可磨度50、煤粉细度75%通过200目9656002515日本I H I 公司1858132(可磨度50、煤粉细度75%通过200目100063024箱, 重1013t , 设计持续功率为438k W 、输入转速为975r 输出转速为3218r 减速比为m in 、m in 、12917、轴向轴承荷载为4080kN 、径向轴承荷电动机转速 r m in -功率 k W9824503218载为338kN , 与容量相同的R P 磨煤机的涡轮传动和螺旋伞 斜齿轮3级传动相比, 具有强度高、重量轻; 同M

4、PS 、M B F 磨煤机一样, 检修时可从磨煤机底部抽出整体即可换上备用减速箱, 缩短了停磨检修时间; 独立的传动方式, 易于密封, 减少煤粉污染和磨煤机内部高温的影响, 延长了齿轮箱的使用寿命。M PS 磨的减速箱配有1台3级减速电驱动重载齿轮箱, 由美国费城齿轮公司依据B &W 规范设计, 整个齿轮箱组成1个封闭单元, 安装在地面基础上。减速箱的输入轴转速为900r 输m in 、出轴转速为2515r 减速比为135129, 重m in 、27t , 具有检修方便、检修时间短、易于密封、煤粉污染少、强度高、传动方式独立等优点。全封M B F 磨的减速箱系SD P 1200型行星、

5、闭式减速箱。第一级为螺旋伞齿轮, 第二级为行星齿轮箱输出转速 r m in -1齿轮箱润滑系统刮板形状磨辊材质二级齿轮传动行星式强制循环喷淋式叶片离心式水平布置锥形高铬白口铸铁三级齿轮传动重载式强制循环喷淋式弹簧强制式垂直布置轮胎形N i 2H ard I V二级齿轮传动行星式强制循环喷淋式弹簧强制式垂直布置轮胎形20C r 22M o 耐磨铸钢双弹簧加载切向引入, 可调导向叶片离心式, 末端带8只锥形分离槽锁气器惰性蒸汽加载方式弹簧加载液压弹簧架加载切向引入, 可调导向叶片离心式, 末端带4只锥形分离槽锁气器惰性蒸汽分离器切向引入, 可调导向叶片离心式灭火介质二氧化碳滑, 1套独立组合式的润

6、滑油系统通过进、回油管路与齿轮箱连接。112刮板室(1 一次风入口环可调节围板、可拆H P 磨的风环由扇形叶轮、卸的扇形挡板组成。扇形叶轮由30个叶片组成,分6组, 每组5片。可调节围板6块, 用螺丝固定在扇形叶轮最外沿拦板上。在扇形叶轮风道靠磨碗侧装有可拆卸挡板, 用以控制风环风速。M PS 磨的风环由42个喷口组成, 分为14组, 每组3个, 材质为N i 2H ard I V 。每个喷口由内壁、叶片及外壁组成。内壁与叶片一体是沿磨环周围固定在环座上, 与磨环一起转动, 外壁则固定在风室壳体上, 用以改善磨损, 延长部件寿命。M B F 磨的风环设计结构与M PS 磨基本相同。风环内壁、叶

7、片及外壁件分为2层, 便于更换磨损部件。风环通过调整外壁件的调整螺栓来控制叶片与外壁件间的间隙。(2 轮毂及磨碗H P 、M PS 、M B F 磨的磨碗都是装在底部轮毂型, 石子煤落到刮板室后直接滚到豌型的底部使刮板工作更有效。113碾磨部分(1 磨碗衬板H P 磨的磨碗衬板布置在呈菜盘状, 中间为水平状圆盘, 四周圆环微倾斜的磨碗上。为了防止磨碗磨损, 敷设了45块衬板, 其中7块衬板表面带有倾斜凸筋, 凸筋有助于提高煤层与磨碗衬板表面之间的摩擦力, 也有助于延长衬板的使用寿命。为了减缓煤层向磨盘边缘的移动速度, 分别采取了将磨盘边缘做成一定的倾斜度、磨辊小头部分与衬板的间隙比大头部分大等

8、措施。衬板的寿命一般在(1112 万h 。M PS 磨的磨碗衬板分15块扇形物, 用30只契型螺丝契胀在磨碗的平面豌底上。衬板上表面是1个环形的滚道槽, 与轮胎形的磨辊相配合一起转动。衬板的使用寿命为(0181 万h 。M B F 磨的磨碗衬板结构同M PS 磨, 共12块, 8块为扇形, 4块为直条状。设计成直条状有利于衬板的拆卸。(2 磨辊装置分H P 磨的磨辊装置是有3个呈锥形成120°布在磨碗衬板上, 由磨套、磨辊轴、止推轴承、密封装置、耳轴等组成。整个磨辊组件装在耳轴装置上, 耳轴又由磨煤机壳体支撑。磨辊依靠2个滚柱止推轴承可自由转动。磨辊装置依靠轴颈止推螺栓可调节磨辊与磨

9、碗之间的间隙, 空载时间隙为3mm 。当磨碗上充满煤时, 由于磨碗的旋转煤层受到磨辊的挤压碾磨, 同时磨辊也因与煤层的摩擦而被带动自转。磨套与R P 磨相比, H P 磨的锥形磨套的平均直径增大了30%; 耐磨材料的体积平均增大了38%, 从而使磨辊的使用寿命有了较大提高。M PS 磨的磨辊装置是由3个呈扁球状轮胎成120°分布在磨碗衬板上, 整个装置由支撑架、轴承、磨辊轴、磨胎、密封装置等组成。磨辊支撑在磨碗衬板上部, 通过2个枢轴与压力架相连, 该枢轴保持磨辊在自转的同时可以向上、向下或朝里、朝外运动。磨胎可以拆卸、换向使用, 但换向使用利小于弊。M B F 磨的磨辊装置是有3个

10、呈轮胎形成120°分布在磨碗衬板上, 由磨辊轴、轴承、磨胎、密上, 轮毂与齿轮减速箱的输出轴相连。磨碗与轮毂和轮毂与齿轮减速箱输出轴通过螺栓和键连接。(3 刮板装置水平布置在刮板H P 磨的刮板分两块成180°室的底板上, 并用螺栓连接在与轮毂相连的裙罩上。运行时, 落在刮板室底板上的石子煤被随转毂一起转动的刮板扫到石子煤斗中。M PS 磨与M B F 磨刮板装置分为内壁刮板和外部刮板, 成180°布置, 固定在轮毂的托架上, 随着转动把刮板室内的石子煤刮到石子煤斗中。(4 空气密封装置H P 磨上部密封为裙罩装置下的密封斜形环, 间隙较大、容易磨损; 下部密封为

11、3层相嵌式铜片迷宫密封。M PS 磨的两层密封都为梳形迷宫密封。M B F 磨上部密封为密封板单层密封, 下部为梳形迷宫密封和橡胶密封圈相结合。H P 磨与M PS 磨配2台密封增压风机提供密封空气, 而M B F 磨的密封空气则由一次风母管直接提供。(5 刮板室壳体H P 磨刮板室壳体上部和侧面都安装了防磨板。M PS 磨与M B F 磨刮板的底板为刮板室壳体本身, 容易使壳体磨损。H P 磨与M B F 磨的刮板室底部为平面型。M PS 磨的刮板室壳体采用豌封装置、耳轴等组成。同H P 磨一样, 磨辊组件装在耳轴上, 耳轴由磨煤机壳体支撑。H P 、M PS 、M B F 的磨辊装置采用两

12、种密封:一种是磨辊轴上可调换密封面。H P 与M B F 磨采用3层氟化橡胶密封、M PS 磨采用2层氟化橡胶密封。该密封可防止润滑油向外泄漏, 也可防止煤粉进入油池内。M PS 磨在与该氟化橡胶密封相接处的轴套表面喷涂厚为0130mm 的陶瓷层, 使轴套更耐磨。另一种采用密封风密封。密封风在密封腔内充满压力, 可以防止煤粉、灰尘等进入密封腔。磨辊轴承的润滑是依靠充在磨辊内部油池内适量的润滑油来润滑。另外, M PS 、M B F 磨在油池上装了安全阀, 当油池内的压力升高到一定压力后, 安全阀向外排放油气。(3 加载装置H P 磨采用装在机外的加载弹簧, 与液压加节, 分为10档。分离器顶部

13、设有4根带文丘利套管的气粉混合物引出管和4只独立的翻板式排出阀, 阀门由气缸来控制其开关位置, 且与通向煤粉管的密封空气风道上的截止阀联动。这种分离器增加了顶盖高度, 降低了通过分离器的气流速度, 改善了煤粉在这部分的分离效率。分离器锥体内部表面敷设了厚13mm 的陶瓷防磨板, 出口导向板及顶部敷设了合金及厚19mm 的陶瓷防磨板, 降低了磨损, 提高了分离效率。M PS 磨的导向叶片角度由2个装设在分离器外侧顶部的减速箱操作机构调节, 最大调节范围45°, 顶内装6只气动翻板磨, 内部敷设厚13mm 的陶瓷防磨板材料。与H PM 磨不同的是粗粉排放口底部安装6只锁气器。当锥体内的粗

14、粉重量超过锁气器悬吊挡板的重量时, 挡板打开, 粗粉落入磨碗以保持密封减少分离器的气流短路。M B F 磨的分离器结构同M PS 磨, 只有1个导向叶片操作机构; 在分离器末端安装了38只锁气器, 在顶部则安装了4只气动翻板阀。115灭火系统H P 磨采用CO 2灭火系统, 来自汽机车间的CO 2储气罐。每只磨煤机配置1个注入口及热感载装置相比, 部件少、投资省。整套弹簧装置成筒状, 可整套拆下, 方便检修。弹簧、弹簧架、M PS 磨的加载装置由压力架、拉杆及液压缸等组成。三角形的压力架和弹簧架位于磨辊上方, 压力架和弹簧架之间装有18只弹簧, 每边6只。弹簧架的3个角由连杆与固定在地面上的液

15、压缸相连, 加在磨辊上的弹簧压力是通过液压缸调节而实现的。当液压缸调节合适以后, 连杆用定位板固定, 液压缸可以泄压。M B F 磨的加载装置结构同H P 磨, 弹簧加载装置的数量比H P 磨多1倍。弹簧加载装置分别由2只1组的螺旋弹簧、外部活塞缸体、在活塞缸体内受弹簧力作用可滑动的活塞和位置托架装置组成。结构简单、检修方便。(4 中间壳体H P 、M B F 磨在中间壳体上均开了3个检修式火灾探测头。M PS 磨采用蒸汽灭火系统在磨煤机跳闸后进行隔离、充惰、清洗, 并在磨煤机上分2层安装了较多的注入雾化喷头。每次处理25m in , 蒸汽用量0148t , 蒸汽流量316t h 。M B F

16、 磨采用蒸汽灭火系统, 在磨煤机的一次风风道入口处安装了蒸汽管道。2磨煤机使用状况211HP 磨煤机(1 投运初期石子煤量大、排放不畅、刮板断大门, 加上磨辊装置的耳轴支撑设计对这2台磨的检修更为方便。尤其是M B F 磨的检修大门设计, 可以同磨辊装置一起进行吊装拆卸作业, 减少了作业步骤, 方便了检修。M PS 磨中间壳体只有1个检修大门, 磨辊装置依靠液压加载装置来定裂。采取措施:调整风环流通面积、加大风量、调整加载弹簧力、加强燃料和石子煤排放管理等, 石子煤排放有了明显好转。(2 给煤机主减速箱损坏。投运1年后, 给煤机主减速箱蜗轮磨损严重。经计算, 齿轮箱传动功率偏小, 特别在雨季更

17、加明显, 改型后解决了此问题。(3 磨煤机行星减速箱损坏。从1997年10月份起相继发现行星齿轮箱损坏, 主要集中在第1级输出轴联轴器部位。分析认为:一是该部位设位对磨辊的拆卸吊装, 操作比较复杂。M PS 磨中间壳体下部整圈安装了厚25mm 的陶瓷防磨板, 以减少一次风入口环出来的高速风煤混合气流对中间壳体的冲刷磨损。114分离器H P 磨采用切向叶片离心式分离器, 叶片的角度由2个设在分离器外侧顶部的操作手柄调计强度偏小; 二是多次带负荷启动。现用上海重型机械厂仿制联轴器修复, 至今运行正常。(4 煤粉管燃烧。曾发生1台磨煤机在运行中有1个煤粉管燃烧。分析认为:节流孔板磨损后引起煤粉沉积,

18、 加上煤种挥发份较高引起。(5 落煤管堵塞。因一期工程无干煤场, 此现象大多发生在雨季, 只能通过定期清理落煤管积煤、加装压缩空气疏通管及加强燃料管理来改善。(6 进口风道膨胀节着火。石子煤排放时喷射水泵出口堵塞, 高压水带煤粉溢水至进口风道膨胀节, 煤粉积存着火。采取加强检修杂物管理及石子煤排放管理。212M PS 磨煤机(1 煤粉管道煤粉沉积。主要原因, 一是第6根煤粉管均匀性差, 调节手段主要靠节流装置, 尽管纯风状态下能做到风速均匀, 但由于对粉量偏差或浓度偏差在热态工况下仍难保证均匀性, 且缺乏有效调整手段; 二是总风量受冷风风量限制, 在磨制全水份较高煤种时尚能对付, 但对全水份较

19、低煤种如平混、烟煤等冷风风量就明显不足, 因此需改进冷风风道。(2 由于磨辊衬瓦直接接触, 启动时先要有煤。采取的办法是静态暖磨, 尽量减少空磨运转, 因空磨运行已造成多次衬板及磨胎边缘碎裂。(3 原煤仓自燃。曾发生1次原煤仓自燃, 主要是磨煤机备用时间过长, 原煤长期堆压及落煤闸关闭不严引起。改进措施:关严各风门及轮流使用各台磨煤机。(4 跳磨后引起炉膛压力波动大导致锅炉M FT 。改进措施:改变炉膛压力测点位置至侧墙。(5 磨煤机振动大。低出力时, 磨煤机振动比较严重。改进措施:一是减少低负荷运行时间; 二是对检修后磨煤机适当降低加载力, 等运行一段时间后再逐渐提高加载力。(6 主齿轮箱润滑油皂化严重。原主齿轮箱使用460SP 型重负荷工业齿轮油皂化严重, 使主齿轮箱积垢严重, 改用M OB I L 634润滑油后情况有所改善。213M BF 磨煤机3号机组投运半年多发生以下问题:(1 石子煤量大。石子煤量大引起刮板室积焦、刮板过载断裂。主要原因, 一是振动大, 减少弹簧加载力, 引起石子煤量上升; 二是进口风道及系统阻力高、风量不足, 导致石子煤量过高。(2 一次风压高。由于制粉系统阻力大, 一次风压高达12kPa , 远大于一期工程1、2号机组。(3 进口风道煤粉积存。煤粉积存使风道膨胀节着火。(4 密封风风压低。密封风设计压力低(为一次冷风风压, 本