昌盛冶金机修厂供配电系统方案设计课程方案设计

1、探探2010级探%供电技术课程设计 %探昌盛冶金机修厂供配电系统设计第1章设计任务 11.1设计要求 11.2设计依据 11.2.1 本厂负荷情况 11.2.2 电源情况 11.2.3 设计资料 1第2章 负荷计算和变压器的选择 22.1概述 22.2负荷的计算 22.3各车间变电所的负荷分配 32.4车间变电所低压侧无功功率补偿 42.5各车间变电所的变压器选择 52.6总降压变电所低压侧无功补偿 5第3章短路计算 73.1概述 73.2短路计算 7第4章一次设备的选择与校验 114.1 35kV侧一次设备的选择校验 114.2 10kV侧一次设备的选择校验 12第5章母线及厂区高低压供配电

2、线路的选择校验 125.1导线和电缆选择的一般原则 125.2 35kV高压架空进线的选择校验 135.2.1 选择经济截面 135.2.2 校验发热条件 135.2.3 校验机械强度 135.2.4 校验电压损耗 135.3 10kV侧出线的选择校验 145.3.1 按发热条件选择截面 145.3.2 10kV 侧配电线路的选择校验 145.4母线的选择 14第6章主接线方案 156.1总降压变电所主接线方案 156.2车间变电所主接线方案 16第7章防雷与接地设计 167.1变电所的防雷保护 167.1.1 直接防雷保护 167.1.2 雷电侵入波的防护 177.2 变电所公共接地装置的设

3、计 17第8章心得体会 17 参考文献 19 附录昌盛冶金机修厂供配电系统设计主接线图 20第1章设计任务1.1设计要求根据已知的设计依据，合理设计光明冶金机修厂供配电系统， 确定该厂变电所主 变压器的台数与容量、类型，选择变电所主接线方案、高低压设备和进出线，确定防 雷接地装置，最后按要求写出设计说明书，绘制该厂的主接线图，要求该厂功率因数 不低于0.9 。1.2设计依据本厂负荷情况本厂负荷属于二级负荷，厂内车间为三班制，最大负荷利用小时数为6000h。本厂负荷统计情况如下表1-1所示：表1-1各车间负荷情况表车间名称设备容量(kW)KdCOS ©铆焊车间7000.300.55铸铁

4、车间3000.350.71号水泵房1900.750.65机修车间6000.850.65锻造车间3200.30.652号水泵房4600.250.60制材场600.750.7综合楼300.750.63号水泵房3000.650.65铸钢车间3200.600.90仓库2200.850.84号水泵房2900.850.65电源情况本厂供电电源来自本厂东南方向 8公里外的220/35kV地区变电站，以35kV双回 路架空线引入本厂，一路为主电源，另一路为备用电源，两个电源不能并联运行。设计资料(1)气象及地质资料：年最高平均气温为35T ;年平均温度为24C，年最高气温为39C，年最低气温为-5 C,年雷暴

5、雨日数为 31天，厂区土壤为砂质粘土，T=100/cm2，地下水位为 2.8 5.3m。(2)电力系统参数：35kV侧系统最大运行方式时，其短路容量为320MV- A;35kV侧系统最小运行方式时，其短路容量为160MV- A。第2章 负荷计算和变压器的选择2.1概述通过负荷的统计计算求出的、用以发热条件选择供电系统中各元件的负荷值，称为计算负荷。计算负荷是供电设计的基本依据， 计算负荷是供电设计的基本依据， 计 算负荷确定的是否合理，直接影响到电气设备和导线电缆的选择是否经济合理。 如果 计算负荷确定过大，将使电气设备和导线电缆处于过负荷状态下运行，不止增加了电 能损耗，更危险的是产生过热，

6、导致绝缘过早老化甚至烧毁，引起火灾！由此可见， 正确的确定计算负荷意义重大。2.2负荷的计算本设计采用需要系数法确定。主要计算公式有：有功功率：P30二心p V P30L，其中P30i.二心P无功功率:Q30 二 J ' Q30i.,其中 Q30i.二 P30i. tan '：视在功率：S30P302 - Q302计算电流：I 30二S30 / . 3U各负荷计算结果如表2-1所示：表2-1各负荷计算结果车间 名称设备容量/kWKdcos :tan :P30/kWQ30/kvar铆焊车间7000.300.551.52210319.20铸铁车间3000.350.71.021051

7、07.101号水泵房1900.750.651.17142.50166.73机修车间6000.850.651.17510596.70锻造车间3200.30.651.1796112.322号水泵房4600.250.601.33115152.95制材场600.750.71.024545.90综合楼300.750.61.3322.5029.933号水泵房3000.650.651.17195228.15铸钢车间3200.600.900.4819292.16仓库2200.850.80.75187140.254号水泵房2900.850.651.17246.50288.412.3各车间变电所的负荷分配假设该工

8、厂的地理位置和厂区环境条件满足35kv架空线路深入负荷中心的“安全走廊”要求，所以采用35kv线路直接引入负荷中心的车间变电所，再经过车间变 电所的变压器直接降为低压用电设备所需的电压。根据工厂各车间的分布情况及负荷分布确定建立两个车间变电所。各自供电范围如下：车间变电所1：铆焊车间、铸铁车间、1号水泵房、铸钢车间、仓库、4号水泵 房；车间变电所2:机修车间、锻造车间、2号水泵房、制材场、综合楼、3号水泵 房。取 心卩=0.95心q =0.97，根据以上数据可以求得各车间的 S30。对于车间变电所1：巳0 =0.95 (210 105 142.5 192 187 246.5)kW = 1028

9、.85kWQ0 =0.97x(319.2+1071+16673+9216+14025+28841)kvar=108042kvar绻=1028.852 1080.422kV A = 1491.92kV A对于车间变电所2:F3。=0.95 (510 96 115 45 22.5 195)kW =934.33kWQ30 =0.97 (596.70 112.32 152.95 45.90 29.93 228.15)kvar =1130.97kvar丿 2 2S30 ="934.331130.97 kV A=1466.99kV A2.4车间变电所低压侧无功功率补偿工厂中由于有大量的电动机、电

10、焊机及气体放电灯等感性负荷，从而使功率因数降低。如在充分发挥设备潜力、改善设备运行性能、提供其自然功率因数的情况下， 尚达不到规定的工厂功率因数要求时，则需考虑人工补偿。要求工厂最大负荷时的功 率因数不得低于0.9，而由上面的计算可知车间变电所1低压侧功率因数为0.69，车间变电所2低压侧功率因数为0.64。因此需要进行无功补偿，低压侧补偿后的功率 因数应略高于0.9，这里取功率因数为0.92。无功功率补偿容量：Qc 二 B°(tan- tan ')由此可得 Qc1 = 640.97k var，Qc2 = 723.72k var综合考虑到这里采用并联电容器进行高压集中补偿，B

11、GMJ0.4-10-3型的电容器，其额定电容为198uF。因此，对于车间变电所1,其电容个数为：m =641/10 = 64.10，由于电容是单相 的，所以应为3的倍数，取66正好；车间变电所2，其电容个数为： n2 =72372/10 =72.37,取75为好。无功补偿后，车间变电所 1低压侧补偿后无功 功率：Q1 =Q3oQc1 =1080.42640.97k var= 439.45k var车间变电所2低压侧补偿后无功功率：Q2 二 Q3o 一 Qc2 =1130.97 - 723.72k var = 407.25k var低压侧补偿后车间变电所1视在功率：S3o(2 :：'F3

12、o2 Q1 S1028.8524 39.452kV A = 1118.77kV A低压侧补偿后车间变电所_2视在功率：&0(2)= , P302 Q22 二 934.332 407.252kV A=1019.23kV A在负荷计算中各变压器损耗可按以下公式简化计算：有功功率损耗:Qt =O.O5S30对于车间变电所1计算可得：PT11.19kW，.:QTi = 55.94k var对于车间变电所2计算可得：.'：PT1 = 10.19kW ，.:Qt2 = 50.96k var变电所高压侧计算负荷为：&0(1)= , ( F3o，Pt ) ' (Q1=Qt)经计

13、算可得对于车间变电所1：l22S3o(1)= (1028.85 11.19) - (439.45 55.94) kV A = 1151.00kV A 车间变电所2：Qo工款934.33 10.19)2(407.2550.96)2kV A=1049.80kV A车间变电所1补偿后的功率因数为0.904 ;车间变电所2补偿后的功率因数为0.900 o2.5各车间变电所的变压器选择因为该厂均为2级负荷，所以每个车间变电所应选择两台变压器，以便当一台变压器发生故障或检修时，另一台变压器能对负荷继续供电，保证工厂不断电。考虑到年平均温度为24C，又因为变压器在车间变电所的室内，因此户外电力 变压器的实际

14、容量：St =(0.92-竝 20)Snt100对于二级负荷St -S30，各变电所变压器的容量，根据各变电所变压器容量可选 择各变电所的变压器如表2-2 o表2-2车间变压器的技术参数车间变电所变压器型号额定容量额定电压/KV连接组别损耗/W空载负载空载电流(%阻抗电压(%)一次二次1S9-16001600100.4Dyn 112400140002.56/102S9-12501250100.4Dyn 112000 110002.55/102.6总降压变电所低压侧无功补偿根据以上数据可得:车间变电所1高压侧:F301. =1040.04kW，Q3Z = 495.39k var车间变电所2高压侧

15、:F302 =944.52kW，P30 2 = 458.21k var此时可得，总降压变电所低压侧:卩30(2) =K'p(P301. P30 2)，Q30(2) = K'q(Q30 1 ' Q302 )取K* =0.95，K、q =0.97代入数据得:P30(2)=1885.33kW，Q30(2)= 924.99k var&0(2)= -1885.332 9 24.99 2kV A=2100.02kV Acos =0.89由于要求高压侧功率因数不小于 0.9，因此应在低压侧进行无功功率的补偿，考 虑到变压器本身的无功功率损耗远大于有功功率损耗，所以需要低压侧补

16、偿多一些， 取cos=0.92。要使变压器低压侧功率因数由0.89提高到0.92，低压侧许装设并联电容器容量：Q -110k var考虑到这里采用并联电容器进行高压集中补偿，BGMJ0.4-10-3型的电容器，其额定电容为198uF。因此，对于总降压变电所，其电容个数为：n =110/10=11，由于电容是单相的, 所以应为3的倍数，取12正好。补偿后总降压变电所低压侧实在计算负荷为：S30(2) =2053.94kV A变压器的功率损耗为：PT =20.54kW，:Qt = 102.70kvar变压器高压侧的计算负荷：P$0(1) = 1905.87kV ， Q30(1) = 917.73k

17、var， S30=2115.32kV A补偿后工厂的功率因数为：cos ' -0.901满足要求在此基础上，考虑到当地环境温度，选择总降压变电所的型号如表2-3表2-3总降压变电所变压器变压器 型号额定容量额定电压/KV连接组别损耗/W空载负载空载 电流(%)阻抗 电压(%)高压低压S9-2500/3525003510.5Yd11310021000.756.5第3章短路计算3.1概述发生短路时，因短路回路的总阻抗非常小，故短路电流可能达到很大的值。 欠打 的短路电流所产生的热和点动力效应会使电器设备遭受破坏， 短路点的电弧可能烧毁 电器设备，短路点附近的电压显著降低，使供电受到严重的影

18、响或中断。若在发电厂 附近发生短路，将引起严重后果。因此为了限制短路的危害和缩小故障影响的范围，在供电系统的设计和运行中， 必须进行短路电流计算。短路电流的计算方法有欧姆法和标幺值法两种。本设计采用标幺值法。3.2短路计算由已知可得35kV侧系统最大运行方式时，其短路容量为 320MVA,而在这种情 况下短路电流及冲击电流最大，所以这种情况是必须考虑的一种情况。根据Sk二,3I k U ci，取U c讦37kV可得：Ik =4.99kA, ish = 2.551k =2.55 4.99kA = 12.72kA根据以上计算结果，初步选择断路器型号为SN10-35I o初步选择架空进线为LGJ型线

19、，由Tmax =6000h，可得jec =0.90，该变电所高压 侧I k =34.89，导线截面A，c =l30/jec。从而求得Aec = 38.77mm2，选择最接近的标准 截面35mm2。根据当地年平均温度为24C，可得以下温度校正系数：65-24.65 - 25= 1.0123-1 :此时 kjal =1.012 170=172.04 13 35.27。满足发热条件在最大负荷时仍采用变压器单独运行，此时可得该电路图如图用标幺值法进行三相短路计算,选型基准值为Sd =100MV A，Uci =37kV，Uc2 =10.5kV，Uc3 =04kV 。1 d3Sd_100 ,|z i3Uc

20、1 3 37Sd_100-3U c；3 10.5Sd_100 ,ukA = 5.50kA.3 0.4-1.56kAI di1 d23U c332+60.2344354图3-2等值电路(1) 计算k-1点的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量 总电抗标幺值X = X；X； =0.1 0.234=0.334 三相短路电流周期分量有效值电流,其它短路电流I ''为次暂态短路电流，I为稳态短路电流,i Sh为短路冲击电流的有效值。"I''=l(3) =1出=4.67kA(3)i sh为短路冲击"(3)"(3)Sd *X、(k 勺MV A

21、二 299.40MV A0.334iS3)=2.551 (3) =2.55汉 4.67kA = 11.91kA拧)=1.511 (3) =1.51x4.67kA = 7.05kA三相短路容量(2) 计算k-2点的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量 总电抗标幺值X")=X! +X2 + X3= 0.1 0.234 2.6 = 2.934三相短路电流周期分量有效值电流,Ik)I d2k=1.875kAX、(k2)2.934其它短路电流I ''为次暂态短路电流，I (3)为稳态短路电流,(3)i sh为短路冲击I /为短路冲击电流的有效值。"I'

22、9;(3)十)“笃=1.875kA"(3)"iSJ =2.551 (3) =2.55 汉 1.875kA = 4.78kA 1畀=1.511 (3) =1.51x875kA = 2.83kA三相短路容量Sd100宀乙=2MV a=34.08MV A(3)计算k-3点的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量 总电抗标幺值X2)=x；X； X； X； =0.1 0.234 2.6 3.75 = 6.684 三相短路电流周期分量有效值_ I d 31 k _；*X送心)144.346.684kA = 21.59kA 其它短路电流I"为次暂态短路电流,I为稳态短路电流，i

23、S3）为短路冲击d3X、（2） 其它短路电流l"为次暂态短路电流,I（3）为稳态短路电流，i S3）为短路冲击电流，iS3）为短路冲击电流的有效值| "=| (3) =| 啟=21.59kAiS3)=1.841 "=1.84 21.59kA =39.73kA lS3)=1.091''(3) =1.09 21.59kA=23.53kA 三相短路容量Sk? =Sd= 100 MV A=14.96MV AX 近2)6.684（4）计算k-4点的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量 总电抗标幺值=x； x2 x3x5 =0.1 0.234 2.6 4 =

24、 6.934 三相短路电流周期分量有效值144 34kA = 20.82kA6.934电流，镣）为短路冲击电流的有效值。(3) = I (3) =£ =20.82kAiS3) =1.841''=1.84 20.82kA =38.30kA(3)''(3)=1.091 ( “ =1.09 20.82kA = 22.69kA 三相短路容量翻七器 心5 A以上短路计算结果表3-1所示表3-1短路计算结果短路 计算点(3)I kI "(3)三相短路电流| (3)(KA)三相短路容量/MVASk3):(3)1 sh(3)1 shk-14.674.674.

25、6711.917.05299.40k-21.8751.8751.8754.782.8334.08k-321.5921.5921.5939.7323.5314.96K-420.8220.8220.8238.3022.6914.42第4章一次设备的选择与校验4.1 35kV侧一次设备的选择校验35kV侧设备的选择校验表如表4-1表4-1 35kV侧设备的选择校验表选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论参数UnI 30(3)1 k(3)Ish1 (3)2 tIma数据35kV34.89A4.67kA11.91kA26.51额定参数UNeI N eI ocI maxIt2 t合格咼压隔离开关

26、GW2-35G/6035kV60A20kA42kA2024 = 1600高压少油断路器SW2-35/100035kV1000A16.5kA45kA16.52 4 = 1089合格高压熔断器RW1-35/50035kV500A-合格4.2 10kV侧一次设备的选择校验10k V侧设备的选择校验表如表4-2表4-2 10kV侧设备的选择校验表选择校验项目电压电流断流能 力动稳定度热稳定度结论参数Un1 30I(3)I kis3121ima数据10kV121.24A1.88kA4.78kA4.196额定参数U N e1 N e1 ocImaxIt2 t高压少油断路 器10kV630A16kA20kA

27、162 4 =1024合格SN10-10 I /630咼压隔离开关GN6-10T/20010kV200A10kA25.5kA102 4 = 400合格高压熔断器RN2-10/20010kV200A-合格低压熔断器RN2-10/20010kV200A-合格第5章 母线及厂区高低压供配电线路的选择校验5.1导线和电缆选择的一般原则(1) 发热条件导线和电缆在通过正常最大负荷电流即计算电流时产生的发热温度，不应超过其正常运行时的最咼允许温度。(2) 电压损耗条件导线和电缆在通过正常最大负荷电流即计算电流时产生的电压损耗，不应超过其正常运行时允许的电压损耗。对于工厂内较短的高压线路，可不进行电压损耗校

28、验。(3) 经济电流密度35kV及以上的高压线路及电压在 35kV以下但距离长电流大的线路，其导线和电 缆截面宜按经济电流密度选择，以使线路的年费用支出最小。所选截面，称为“经济截面”此种选择原则，称为“年费用支出最小”原则。工厂内的10kV及以下线路,通常不按此原则选择。(4) 机械强度导线和电缆的截面不能低于最小允许截面数值,以满足机械强度的要求。对于电缆，不必校验其机械强度，但需校验其短路热稳定度母线也应校验短路时的稳定度5.2 35kV高压架空进线的选择校验35kV侧高压架空进线导线的截面面积按经济电流密度选择，再按发热条件、机 械强度和电压损耗校验。初选为 LGJ型钢芯铝绞线。选择经

29、济截面工厂总计算负荷为2115.32kV A,计算电流为._ S30I 30 二V3U n2115.32kV A3 35kV二 34.89A根据年最大负荷利用小时数Tmax =6000h，查表得jec =0.90A /mm 2,则导线的经济截面面积为A 34.89A“ “2Aec2 = 38.77mm0.90A / mm初选标准面为35mm 2，即选LGJ-35型钢芯铝绞线。校验发热条件查表得LGJ-35型钢芯铝绞线的允许载流量，根据当地年平均温度为24C，可得以下温度校正系数：65-24'、65 - 25= 1.012此时 k#al =1.012 170 =172.04 130 =3

30、5.27。满足发热条件。校验机械强度查表得35kV架空铝绞线的最小截面 A = 35mm2，不小于最小截面Am = 35mm2因此所选LGJ-35型钢芯铝绞线满足机械强度要求校验电压损耗利用A =35mm2查表得LGJ型钢芯铝绞线，& =0.89"km，电抗(线几何均距 按1.5m计，等边三角形排列)Xo=O.39/km，因此线路的电压损耗为4U _ 1905.87kW “8x0.89)0 +917.73kvar "8x0.39)0 _469 52V_35kW_线路电压损耗百分值为100 x469.52V U %1.34% ： U a% =5%35000V因此所选L

31、GJ-35型钢芯铝线满足允许电压损耗要求。5.3 10kV侧出线的选择校验主变压器10kV侧引出线由于线路距离较短，因此按发热条件选择截面面积，然 后进行热稳定校验及机械强度校验。按发热条件选择截面主变压器10kV侧计算电流l30 =121.24A,本厂地区土壤一年中最热月平均温度 为35 C，查表得初选50mm2铝芯塑料绝缘导线，其允许载流量lai =142A - I30满足要 求。5.3.2 10kV侧配电线路的选择校验由于厂区面积不大，各车间变电所距离总降压变电所较近，厂区高压配电线路采用电缆线路，直埋敷设。由于厂区线路较短，因此先按发热条件选择截面面积，然后 进行热稳定校验。先校验其机

32、械强度，经查表得，A Amin所以满足要求。假设从总降压变电所到各车间变电所之间的距离很小，所以压降很小可以忽略不计。5.4母线的选择采用35kV直接进入总降压变电所，所以只需选取10kV侧的母线及380/220V侧母线。10.5kV侧单母线分段，母线最大持续电流为：1 max= 1.05堂=1.05況3Un2 2100.023 10.5= 242A采用铝母线，查表得到，10kV母线选LMY-3(40 4mm当平放时，其允许载流量为480A,乘以后为485.76A,大于母线最大持续电流，可以出选择为该电压侧的母 线，由该母线型号可得母线尺寸为 40mm4mm假设线距a = 160mm ,档距为

33、I二0.3m， 档数大于2则最大动力：对于10kV侧：M =F 3I/10=0.223N mF=,3ish2 丄 10°N/A2=3 (4.78 103)2 03 10 ° N / A2 = 7.42N / A2a0.16=0.21 MPaWW 二b2h/6 =1.07 10m3；為=70MPa % =0.21MPa所以，高压母线满足动稳定度的要求。取tima = 0.75s，C =87A.s/mm2，贝U(3) “/tima =1 ：= 18750.752mm872=18.66mm由于母线实际截面为A =40 4mm2 = 160mm2 - Ain，因此该母线满足短路热稳

34、定度的要求380V母线选LMY -3(100 10) 80 6，即相母线尺寸为100mm 20mm，而中性线母线尺寸为80mm 6mm。同理可得380V母线处，匚aI = 70MPa .；亠=0.93MPa， An = 214.9mm2 ： 1000mm2，所以该母线合格。第6章主接线方案6.1总降压变电所主接线方案一般大中型企业采用 35110KV电源进线时都设置总降压变电所，将电压降至610KV后分配给各车间变电所。总降压变电所主接线一般有线路一变压器组、单母线、内桥式、外桥式等几种接线方式。 一次侧采用内桥式结线，二次侧采用单母线 分段的总降压变电所主电路，其一次侧的 QF10跨接在两路

35、电源线之间，犹如一座桥 梁，而处在线路断路器QF11和 QF12的内侧，靠近变压器，因此称为内桥式结线。这 种主结线的运行灵活性较好，供电可靠性较高，适用于一、二级负荷工厂。如果某路 电源例如 WL1线路停电检修或发生故障时，则断开 QF11，投入QF10 （其两侧QS 先合），即可由WL2恢复对变压器T1的供电，这种内桥式结线多用于电源线路较长因 而发生故障和停电检修的机会较多、并且变电所的变压器不需要经常切换的总降压变 电所。本设计总降压变电所采用内桥式接线方案， 选用两台变压器，其中一台投入运 行，另一台作为备用，6.2车间变电所主接线方案本设计采用装有两台主变压器其的小型变电所主接线图

36、，当其高低压均为单母线 分段的变电所主接线图时，这种主接线的两端高压母线，在正常时可以接通运行，也 可以分段运行。任一台主变压器或任一路电源进线停电检修或发生故障时，通过切换操作，均可以迅速恢复整个变电所的供电。因此，其供电可靠性相当高，可供一、二 级负荷。整个工厂的系统接线图见附录表。第7章防雷与接地设计根据该厂环境与气候条件，年雷暴雨日数为31天，厂区土壤为砂质粘土，p=1001/cm2。由上可知该厂为第三级防雷建筑物。7.1变电所的防雷保护直接防雷保护在变电所屋顶装设避雷针和避雷带，并引进出两根接地线与变电所公共接装置相 连。如变电所的主变压器装在室外和有露天配电装置时，则应在变电所外面

37、的适当位 置装设独立避雷针，其装设高度应使其防雷保护范围包围整个变电所。如果变电所所在其它建筑物的直击雷防护范围内时，则可不另设独立的避雷针。按规定，独立的避 雷针的接地装置接地电阻。通常采用 3-6根长2.5 m的刚管，在装避雷针的杆塔附近 做一排和多边形排列，管间距离5 m打入地下，管顶距地面0.6 m接地管间用40mm x 4mm的镀锌扁刚焊接相接。弓I下线用 25 mm X 4 mm的镀锌扁刚，下与接地体焊接 相连，并与装避雷针的杆塔及其基础内的钢筋相焊接，上与避雷针焊接相连。避雷针采用直径20mm的镀锌扁刚，长11.5。独立避雷针的接地装置与变电所公共接地装置应有3m以上的距离雷电侵入波的防护(1) 在35KV电源进线的终端杆上装设FS410型阀式避雷器。引下线采用25 mm X 4 mm的镀锌扁刚，下与公共接地网焊接相连，上与避雷器接地端栓连接。(2) 在35KV高压配电室内装设有 GG- 1A (F) 54型开关柜，其中配有 FS4- 10型避雷器，靠近主变压器。主变压器主要靠此避雷器来保护，防雷电侵入波的危害。(3) 在3