满堂脚手架施工方案

1、第一章、工程概况工程名称：重庆市渝都监狱警察职工安置房（北斗星苑）工程建设单位：重庆市渝都监狱设计单位：重庆市建筑工程设计院有限责任公司监理单位：重庆市建渝工程监理工程有限公司施工单位：中阳建设集团有限公司工程建筑概况：本工程包括地下车库、9栋高层住宅、1栋幼儿园 及商业裙房，总建筑面积约18.32万m,项目层高。建筑层数：1#、4#、5#、9#楼 24F/-1F，建筑高度 72.6 米；2#、 3#楼 30F/-仆，建筑高度90.6米；6#楼 25F/-1F，建筑高度75.6米; 7#、8#楼 29F/-1F ,，建筑高度87.6米；幼儿园3F/吊1F，建筑高度 12.9米；车库-1F及商业

2、楼；地下室层高 3.7米，主楼架空层层高 4.2米；住宅楼标准层层高均为3.00米；幼儿园层高3.9米，吊层 6米高。本工程基础设计采用人工挖孔桩，基础形式为人工挖孔桩基 础，结构类型为框、剪结构。本工程抗震设防烈度为6度，设计使用年限50年，一级建筑工 程等级。防水等级屋面及地下一级，防水层4mm厚高聚物改性沥青防水卷材，胶粘剂二道及 2mm厚聚氯乙烯合成高分子防水卷材，同 材性胶粘剂二道，屋面保温材料燃烧性能等级 B1。第二章、编制依据1、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）;2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)；3、 建筑施工高处作业安全技术规范(J

3、GJ80-2011);4、施工组织设计及施工图纸。第三章、危险源识别与监控一、脚手架工程事故的类型分析1、整架倾倒或局部垮架。2、整架失稳、垂直坍塌。3、人员从脚手架上高处坠落。4、落物伤人(物体打击)。5、不当操作事故(闪失、碰撞等)。二、引发事故的主要原因分析1、整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架(1) 构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件，未按规定数量和要求搭设剪刀撑等。(2) 在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和剪刀撑等。(3) 构架尺寸过大，承载能力不足或设计安全不够与严重超载。(4) 脚手架基础(如所支撑的楼板强度未达到要求)承载力不足。2、人员从脚手架上高处坠落(1) 作业层未按规定设置围

4、挡防护。(2) 作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大。(3) 脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。 不当操作产生的碰撞和闪失。3、落物伤人（物体打击）（1）在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或过路行人。（2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或过路行人。（3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或过路行人。4、不当操作大致有以下情形：（1）用力过猛，致使身体失稳。（2）在架面上拉车退着行走。（3）拥挤碰撞。（4）集中多人搬运或安装较重构件。（5）架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。5、其他伤害（1）在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工（2）在长期

5、搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。三、危险源的监控1、对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行 监控。2、对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改 和乱用情况。4、加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。第四章、安全技术设计一、脚手架材料要求1、脚手架杆件采用外径48mm壁厚3.0mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GB/T700-2006中Q235A级钢的规定，每根钢管质量不应大于 25.0Kg。用于立杆、大横杆、斜 杆的钢管长度为3.5-6米，小横杆、拉结杆米，使用的钢 管不得有

6、弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂有防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻 铸铁的技术性能符合钢管脚手架 GB15831-2014规定的要求，对 使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好， 扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm扣件的活动部位转 动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm扣件螺栓的拧紧扭力 距达65N.M时，不得发生破坏。3、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200 300mm厚

7、度不小于50mm两端宜各设直径不小于4mr的镀锌钢丝箍两道，单块重量 不宜大于30Kg。竹笆板的选用必须严格，竹笆宜采用毛竹或南竹制作，进场竹笆必须紧密、有良好的韧性及弹性模数。钢管和扣件均按规定送检，检测结果呵呵后投入使用。、满堂脚手架施工措施楼板厚度大部分为h=100mm局部120mm 130mn厚，车库板厚 度为 530mm 框架梁以 200*500、200*550、300*500、300*700、 300*1000、800*530、500*900等，预留洞口设置梁结构，尺寸为 200*300、200*400 等。结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模 板支撑体系来满足梁

8、、板的施工。必须保证其整体性和抗倾覆性。1、基本要求(1 )搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板的承载力达到要求， 立杆下垫短木方并加设扫地杆。(2) 剪刀撑：四边连续设剪刀撑，应由下向上连续设置。2、脚手架的搭设(1) 钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：基础准备-安放垫板-按设计尺寸排放扫地杆-竖立管并同 时安纵横向扫地杆-搭设纵横水平杆-搭设剪刀撑-铺脚手板-搭 挡脚板和栏杆。(2) 脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大 于一步架。(3) 垫板、底座均应准确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于200mm木垫板长度不宜小于 2跨，厚度不宜 小于50mm(4)

9、立管的排距和间距按计算确定。(5) 底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于50mm 并不得在同一步内。(6) 大横杆应水平设置，钢管长度不应小于 3跨，接头宜采用对 接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内， 上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm相邻扣件中心至杆端的 距离不应小于100mm如图右图所示：(7) 每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。(8)

10、 必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑。剪刀撑与纵向水平杆呈4560°角。三、满堂脚手架支撑体系使用范围钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2012)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)等规范。本工程层高，车库为3.7m;商业为3.9m和4.5m;标准层为3.0m, 幼儿园为3.9m。本工程采用满堂脚手架主要用于：主体室内梁板、 车库板、梁、柱支撑。四、扣件钢管梁板支撑体系设计与计算(一) 、车库板施工支撑体系设计及计算书(车库板为GB

11、F空心现浇砼板）1、支撑体系设计根据空心楼板断面图，取7.2m*7.2m的平面（填充箱按1.0m长）楼板位置车库顶板支模咼度3.7米楼板厚度530mm面板木胶合板，15mn厚主楞双钢管48*3.0次楞40mm*90mn方木，间距 0.3m支撑体系立杆纵距0.7m立杆横距0.7m水平杆步距1.8m扫地杆设置扫地刚距离地面20cm纵横向均匀顶层水平杆设置顶层水平杆距离模板支撑点小于 50cm u型顶托螺杆伸出长度小于20cm底座与垫板立杆底均设置底座和木垫板，垫板厚 5cm,通长设置剪刀撑设置按现行贵方要求设置，详见构造措施部分2、车库面板支撑模板计算书支撑示意图:匕斗星苑工程空心楼盖支撑体系示惠

12、图（一）匕斗星范工程空心棒盖支擇体糸示意图（二）800x530梁支據体系及版下架体系图1.I 1fr4Tr31P111'ii.JLij匕a1_fl1to alr jtt°1Ji Ji<1J45tfcIFmn» 1厂11i£|'严S|hJLk士j.(J卜W厂1FhJ4 ? hL'L H¥ntBLgTn| 1AJ1ii<LiP11r1PLLdli$Lii41nR>Uk_二J.!TH=XImt,忍1国中潢色述惘支挥体系蜩対限檢机她糕正缺休搭标准. 乙立WH利二儿面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度im勺

13、面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 100X 1.5 76 = 37.5 cm 3; I = 100 X 1.53/12 = 28.125 cm 4;模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图2.1、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25 X 0.53 X 1+0.35 X 1 = 13.6 kN/m ;(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 3.0 X 1= 3.0 kN/m ;2.2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：M = OAqf其中：q=1.2 X 13.

14、6+1.4 X 3.0= 20.66kN/m最大弯矩 M=0.1X 20.66 X 0.32= 0.186 kN m面板最大应力计算值(T = 185940/37500 = 4.958 N/mm 2;面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm 2>4.958KN/mrn满足要求！2.3、挠度计算挠度计算公式为：0.6774©= H25O(其中 q 二 13.6kN/m) 面板最大挠度计算值:v = 0.677 X 13.6 X 3004/(100 X 9500X 107800)=0.728 mn;面板最大允许挠度V=300/ 250=1.2 mm > 0.728mm满足要求

15、。3、纵向支撑钢管的计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为：截面抵抗矩 w=4.49cm 3;截面惯性矩l=10.78cm 4;门门111丨门116方木楞计算简图1 1|11| 13.1、荷载的计算钢筋混凝土梁自重(kN/m) : qn= 25 X 0.3 X0.53 = 3.975 kN/m ; 模板的自重线荷载(kN/m): q 12= 0.35 X0.3 = 0.105 kN/m ;活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):q2 = (3.1 + 2) X 0.3 = 1.53 kN/m ;3.2、强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩：最大

16、弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计 算公式如下：最大弯矩计算公式如下:一'静荷载：q1 =1.2 X (q1+q2)=1.2 X (3.975+0.105) =4.896 kN/m活荷载：q2 = 1.4 X 1.53 = 2.142 kN/m2最大弯距 Mmax =(0.1 X 4.896+0.117 X 2.142) X 27=1.1/ 十 1.2q2l最大支座力 N=(1.1 X 4.896 +1.2 X 2.142) X 0.9 =7.16 kN ;最大应力计算值(T = M / W = 0.363 X 106/4490 = 80.781 N/mm 2;纵向

17、钢管的抗压强度设计值f=205.0 N/mm 2> 80.871 N/mm23.3、挠度验算计算公式： 0677X+0-990X静荷载q 1 =:q 11 + q 12 = 4.08 kN/m ;活何载 q 2 = 1.53 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.677 X 4.08+0.990 X 1.53) X 7007( 100 X 20.6 X 105 X 10.78 ) =1.264 mm;支撑钢管的最大挠度小于700/150与10 mm满足要求！3.4、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管（双钢管）：48 X 3; W=8.98

18、cm?; 1=21.56 cm 4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 5.569 kNPPFPP'PPP7DD7007C0托梁计算弯矩图（kN.m）0.486 B.48C5.5695 569托梁计算变形图(mm)2E532E532.91 SJ.91R2.917T26522652近99.4S5 9485托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.928 kN.m ;最大变形 V max = 0.613 mm v 700/150 与 10mm最大支座力 Qmax = 14.056 kN ;最大应力（T = 927590.798/8980=103.295KN /mm2;托梁的抗压

19、强度设计值f=205 N/mm 2> 103.295KN /mni满足要求3.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载1、静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN):NG1 = 0.116 X 3.7 = 0.43 kN ;模板的自重(kN):NG2 = 0.35 X 0.7 X 0.7 = 0.171 kN ;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 = 25 X 0.53 X 0.7 X 0.7 = 6.492 kN ;静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.094 kN2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生

20、的荷载。活荷载标准值 NQ = (3.1+2 ) X 0.7 X 0.7 = 2.499 kN3、立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.011 kN3.6、立杆的稳定性计算or = < y立杆的稳定性计算公式：其中：N-立杆的轴心压力设计值（kN） : N=12.011kN;（7 -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.59cm ;A-立杆净截面面积（cm2） : A=4.24cmf;33W-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm ） : W=4.49cm7 -钢管立杆受压应力计算值（N/mm）;f-钢管

21、立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2;Lo-计算长度（m）;如果完全参照扣件式规范，由下式计算：10=h+2aa-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果：立杆计算长度 L。= h + 2a = 1.8+2 X 0.1 = 2 m ; L/i = 2000/15.9=126;由长细比I o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© =0.417 ;钢管立杆受压应力计算值：7 =12010.884/（0.417 X 424）=67.932N/mmv2f=205N/mm，满足要求!（二）、梁施工支撑体系设计及计算书车库梁的主要类型：800*530、50

22、0*900主楼梁的主要类型：200*500、200*450、200*550、150*500、200*7001、支撑体系设计梁规格800*530、 900*500梁宽度0.8/0.5梁高0.9/0.53支模咼度3.7m面板木胶合板，15mn厚梁侧次楞40mm*100m木方，设 5根梁侧主楞双钢管A48*3.0，间距450mm梁侧模穿梁螺栓直径：12mm设3根立杆沿梁长方向间距0.7m梁宽方向间距0.5m梁底立杆根数1根水平杆步距1.5m扫地杆设置扫地杆距离地面20cm,纵横向均设顶层水平杆设置顶层水平杆距离模板支撑点小于50cm, U型顶托螺杆伸出长度20cm底座与垫板立杆底均设置底座和木垫板，

23、垫板厚5cm,通长设置剪刀撑设置按现行规范要求设置，详见构造措施部分支撑体系设计示意图:2、梁支撑模板计算书2.1、梁底支撑计算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。2.2、荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m) : qi=(24+1.5) X 0.53 X 0.267=3.604 kN/m ;(2) 模板的自重线荷载(kN/m) : q2=0.35 X 0.267 X (2 X 0.53+0.8)/0.8=0.217 kN/m；(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝

24、土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 Pi= (3+2) X 0.267=1.333 kN/m ;2.3、方木的支撑力验算静荷载设计值q = 1.2X 3.604+1.2 X 0.217=4.585 kN/m ;活荷载设计值 P = 1.4 X 1.333=1.867 kN/m ;pr 1f 1f “450450450方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：3W=5< 10X 10/6 = 83.33 cm ;I=5 X 10X 10X 10/12 = 416.67 cm2.4、方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计

25、值最不利分配的弯矩和，计算公式如下线荷载设计值 q=4.585+1.867=6.452 kN/m ;2最大弯距 M =0.1ql = 0.1 X 6.452 X 0.45 X 0.45= 0.316 kN.m ;最大应力(T = M / W = 0.131 X 106/83333.3 = 3.794 N/mm 2;抗弯强度设计值f=13 N/mm 2> 3.794 N/mm2,满足要求！2.5、方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下一 M =I / 250384KZ截面抗剪强度必须满足 其中最大剪力：V = 0.6 X 6.452 X 0.45 =2.71 kN ;方木受剪应力计算值 t

26、= 3 X 1742.004/(2 X 50X 100) = 0. 813 N/mni;方木抗剪强度设计值t = 1.7 N/mm 2 >0.813 N/mmi，满足要求！2.6、支撑钢管的强度验算荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):2q1 = (24.000+1.500) X 0.530= 13.515 kN/m ;2模板的自重(kN/m ):2q2 = 0.350 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):第15页，共39页q3= (3.000+2.000)=5.000 kN/m 2；2q = 1.2 X (13.515 + 0

27、.350 )+ 1.4 X 5.000 = 23.638 kN/m ;梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传 递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为Non-1JV= I 2q卫h丹二几+N=2-1N = 1.2g2ahPr 当N=2 寸：-1.5212602.842.8411.52160 160 160计算简图(kN)经过连续梁的计算得到:当N2时：-=；=二宀=壬支座反力Ra = R B=1.085kN，中间支座最大反力Rmax=3.14最大弯矩 Mma>；最大挠度计算值 Vma0.019 mm；支撑钢管的最大应力(T =0108X106/4

28、490=24.164 N/mm 2;支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm 2 > 24.164 N/mm 22.7、支座反力计算前面计算的出：最大支座反力Rmax=3.14Rc -扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN，根据规范5.2.5 : R< Rc 得出：Rmax=2.018< 6.4KN,满足要求！2.8、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:、梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括:横杆的最大支座反力：N1 =1.805 kN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X 0.129 X 3=0.465 kN ;楼板的混凝土模板的自重：

29、2=1.2 X (1.00/2+(1.00-0.80)/2) X 0.45 X0.35=0.176 kN ;楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2 X (1.00/2+(1.00-0.80)/2) X 0.70 X 0.100 X (1.50+24.00)=1.285 kN ;N =0.697+0.465+0.113+0.826=2.102 kN ;© -i -轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I o/i查表得到;计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.59 ;A -W -(Tf-立杆净截面面积(cm2) : A = 4.24 ;立杆净截面抵抗矩(cm3) : W = 4.49

30、;2(N/mm );f =205 N/mm 2;钢管立杆轴心受压应力计算值钢管立杆抗压强度设计值:计算长度（m）；(1)、立杆受压应力计算式：lo = k 1uhk1 -计算长度附加系数，取值为：1.155 ;u - 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 , u =1.7 ;上式的计算结果: 立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.155 X 1.7 X 1.5 = 2.945 m ;Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.209 ;钢管立杆受压应力计算值；（T =3011345/（0.209 X

31、24） = 33.982 N/mm 2;满足要求!（三）主楼梁板支撑体系设计及计算1、主楼梁板支撑体系梁规格200*500、 200*450梁宽度0.2梁高0.5/0.45支模咼度3.0m面板木胶合板，15mn厚梁侧次楞40mm*100m木方，设 5根梁侧主楞双钢管A48*3.0，间距450mm梁侧模穿梁螺栓直径：12mm设3根立杆沿梁长方向间距1.0m梁宽方向间距0.5m梁底立杆根数1根水平杆步距1.5m扫地杆设置扫地杆距离地面20cm,纵横向均设顶层水平杆设置顶层水平杆距离模板支撑点小于50cm, U型顶托螺杆伸出长度20cm底座与垫板立杆底均设置底座和木垫板，垫板厚5cm,通长设置剪刀撑

32、设置按现行规范要求设置，详见构造措施部分支撑示意图:2、支撑体系计算2.1、梁侧模板荷载新浇筑砼最大侧压力：7''其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得 5.714h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；旬-外加剂影响修正系数，取1.200 ;込 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为50.994

33、kN/m 2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。2.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土 侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图:H3LL（1）强度计算跨中弯矩计算公式如：其中，（7 -面板的弯曲应力计算值（N/mn2） ; M-面板的最大弯距（N.mm）;W -面板的净截面抵抗矩，W = 50 X 1.8 X 1.8/6=27cm3;f-面板的抗弯强度设计值（N/mm）;按以下公式计算面板跨中弯

34、矩：M = 0.1q!2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q 1= 1.2 X 0.5 X 18X 0.9=9.72kN/m ;倾倒混凝土侧压力设计值：q 2= 1.4 X 0.5 X 2X 0.9=1.26kN/m ; q = q i+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m ;计算跨度(内楞间距):l = 143.33mm;面板的最大弯距 M= 0.1 X 10.98 X 143.3332 = 2.26 X 104N.mm经计算得到，面板的受弯应力计算值：(T = 2.26 X02.70 1X4=0.835N/mm 2;面板的抗弯强度设计值

35、：f = 13N/mm 2 >0.835 N/mm2;满足要求！(2) 、挠度验算0.6774 r ,a)=< oj = I /250计算公式：'q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 18 X 0.5 = 9N/mm ;l-计算跨度(内楞间距):l = 143.33mm;E-面板材质的弹性模量：E = 9500N/mm 2;I-面板的截面惯性矩：I = 50 X 1.8 X 1.8 X 1.8/12=24.3cm 4;面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 9X 143.33100 X500X2.43 X05)= 0.011 mm ;面板的最大容许挠度值:3

36、= l/250 =143.333/250 = 0.573mm>0.011mm(3) 梁侧模板内外楞的计算(3) .1、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续 梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm截面高度100mm截面惯性 矩I和截面抵抗矩V分别为：W=5X 1002X 1/6 = 83.33cm 3; I=50 X 1003X 1/12 = 416.67cm 4;内楞计算简图(3) .2、内楞强度验算M .<7 =-< f强度验算计算公式如下：-其中，（7 -内楞弯曲应力计算值（N/mn2）;M -内楞的最大弯距（N.mm）

37、;W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值（N/mn2）。2按以下公式计算内楞跨中弯矩：v其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2 X 18X 0.9+1.4 X 2X 0.9） X 0.143=3.15kN/m ;内楞计算跨度（外楞间距）：l = 500mm ;内楞的最大弯距:M=0.1 X 3.15 X 500.002= 7.87 X 104N.mm最大支座力：R=1.1 X 3.148 X 0.5=1.731 kN ;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值7 = 7.87 X彳/8.33 X04 = 0.944N/mm 2;内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;> 0

38、.944 N/mm2（3）.3内楞的挠度验算< = /2500.677/4计算式:10057其中E - 面板材质的弹性模量：10000N/mm;q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00 X 0.14=2.58 N/mm ;l-计算跨度（外楞间距）：I = 500mm ;I-面板的截面惯性矩：I = 8.33 X 10”金内楞的最大挠度计算值：3 = 0.677 X 2.58 X 50100 X0000X8.33 X06） = 0.013mm ;内楞的最大容许挠度值：3 = 500/250=2mm ; >0.013 mm（3）.3、外楞计算本工程中，外龙骨采用2根木楞，截

39、面宽度50mm截面高度100mm截面惯 性矩I和截面抵抗矩W分别为：2334W = 50 X 100 X 2/6 = 166.67cm ; I = 50 X 100 X 2/12 = 833.33cm ;1盟143l術 C/an FTl!'P丙Q页,共39页丄L 50 L 50 L50Lr1280外楞计算简图外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm）（1）.外楞抗弯强度验算其中（7 -外楞受弯应力计算值（N/mn2）M -外楞的最大弯距（N.mm）;W -外楞的净截面抵抗矩；f- 外楞的强度设计值（N/mn2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M= 0.721 kN.m外楞最大计算跨度：

40、I = 280mm ;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：7 = 7.21 X 1/0.67 X05 = 4.328 N/mm 2;外楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm2; >4.328N/mm2满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.232 mm外楞的最大容许挠度值：3 = 280/250=1.12mm> 0.232mm（3）.4、穿梁螺栓的计算验算公式如下:A ' Z-其中N -穿梁螺栓所受的拉力；第22页，共39页A -穿梁螺栓有效面积(mm2);f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取2170 N/mm；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm

41、穿梁螺栓有效直径9.85 mm2穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm ;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =18 X 0.5 X 0.305 =2.745 kN> 2.745 KN穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 X 76/1000 = 12.92 kN 满足要求！(3).5、梁底模板计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩v分别为：W = 1000 X 18X 18/6 = 5.40 X 10間(1)、面板抗弯强度验算:I = 1000 X 18X 18X 18/12 = 4.86 X 10诂市qr理rr理r1VVVV67676777M(7 =W其中，(T-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mn2

42、);M -计算的最大弯矩(kN.m);I-计算跨度(梁底支撑间距):l =66.67mm ;q -作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值:5： 1.2 X( 24.00+1.50 ) X 1.00 X 0.55 X 0.90=15.15kN/m ;模板结构自重荷载:q2：1.2 X 0.35 X 1.00 X 0.90=0.38kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4 X 2.00 X 1.00 X 0.90=2.52kN/m ;q = q1 + q2 + q3=15.15+0.38+2.52=18.05kN/m跨中弯矩计算公式如下M = 0.1

43、qI2MU = 0.10 X 18.045 X 0.067 2；(T =0.008 X 15.40 X04=0.149N/mm 2；v 设计值f=13N/mm2满足要求！"啊必弘"250(2)挠度验算：其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =(24.0+1.50) X 0.550+0.35 ) X 1.00= 14.38KN/m ;l-计算跨度(梁底支撑间距):l =66.67mm ;2E-面板的弹性模量：E = 9500.0N/mm ;面板的最大允许挠度值:3 =66.67/250 = 0.267mm ;面板的最大挠度计算值:3=0 .677 X4.375 X66.74

44、心00 X500X4.86 X05)=0mm ;满足要求！.6梁底支撑的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1.5) X 0.55 X 0.067=0.935 kN/m ;模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.35 X 0.067 X (2 X 0.55+0.2)/ 0.2=0.152 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2) X 0.067=0.3 kN/m ;方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2 X 0.935+1.2 X 0.152=1.304 kN/m ; 活荷载设

45、计值 P = 1.4 X 0.3=0.42 kN/m ;方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为:3W=5 X 10X 10/6 = 83.33 cm ;I=5X 10X 10X 10/12 = 416.67 cm方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.304+0.42=1.724 kN/m ;2最大弯距 M =0.1ql= 0.1 X 1.724 X 1X 仁 0.172 kN.m ;最大应力(T = M / W = 0.172 X *1/83333.3 = 2.069 N/mm 2;抗弯强

46、度设计值 f=13 N/mm 2; > 2.069 N/mm 2满足要求!方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：3V亦5其中最大剪力：V = 0.6 X 1.724 X 1 = 1.034 kN ;方木受剪应力计算值t = 3 X 1034.4/(2 X 50X 100) = 0.3mm/2;方木抗剪强度设计值t = 1.7 N/mm ;> 0.31 N/mm 2 满足要求！方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式0.677g-P 皿co =< a = i/25O如下：q = 0.935 + 0.152 = 1.08

47、7 kN/m ;方木最大挠度计算值 3 = 0.677 X 1.087 X1000 4 /(100 X 10000X416.667 X10 4)=0.177mm;方木的最大允许挠度3 =1.000 X 1000/250=4.000 mm；> 0.177mm满足要求!(3).7、支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):2q1 = (24.000+1.500) X 0.550= 14.025 kN/m ;2模板的自重(kN/m ):q2 = 0.350 kN/m 2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2

48、):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/mX 4.500 = 23.550 kN/mq = 1.2 X (14.025 + 0.350 )+ 1.4梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为NP当n=2时：-当n>2时:n-1N =P kTPq = P3 =Pn-l = P: r I24040 40 402401b1b支撑钢管弯矩图(kN.m):经过连续梁的计算得到：支座反力Ra = R b=0.053 kN，中间支座最大反力Rmax=2.211;最大弯矩 MmaF0.028 kN.m ;11

49、.021 571.571.02计算简图:支撑钢管变形图(mm):最大挠度计算值 Vma>=0.002 mm；支撑钢管的最大应力(T =0.028 X 104490=6.238 N/mm 2;支撑钢管的抗压设计强度f=205.0 N/mm 2>6.238 N/mm2(3).8立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：Ni =0.053 kN ;脚手架钢管的自重： N2 = 1.2 X 0.129 X 3=0.465 kN ;楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2 X (1.00/2+(0.60-0.20

50、)/2) X 1.00 X0.35=0.294 kN ;楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2X (1.00/2+(0.60-0.20)/2) X 1.00 X 0.120 X (1.50+24.00)=2.570 kN ;N =0.053+0.465+0.294+2.57=3.382 kN ;S-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I o/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.59 ;A -立杆净截面面积(cm ) : A = 4.24 ;W - 立杆净截面抵抗矩(cm) : W = 4.49 ;c-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：

51、f =205 N/mm 2;l o -计算长度(m);l o = k 1uh (1)k 1 -计算长度附加系数，取值为：1.155 ;u -计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 , u =1.7 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1uh = 1.155 X 1.7 X 1.5 = 2.945 m ;Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数S = 0.209 ;钢管立杆受压应力计算值;c =3381.8/(0.209 X 424) = 38.162 N/mnn;满足要求！(四) 楼梯模板支撑体系设计本工程楼梯为

52、板式楼梯，楼梯模板采用15厚胶板和50*100木方及 A48*3.0钢管进行施工，踏步模采用40m模板。支设楼梯模板时，先支设上下休息平台及平台梁，然后按图纸尺寸 支设斜板，待楼梯钢筋绑扎完成后，再吊踏步模，楼梯踏步采用侧模 固定牢固，无侧模的采用钢筋固定好，以防唯一。为确保楼梯模的刚 度，避免踏步面呈弧形，踏步模板在楼梯宽度方向假设两道锯齿木方， 楼梯模板示意见附图。楼梯梁：TL: bx h=250x 500mm楼梯模安装示倉图第五章施工要求一、施工准备1、技术准备在本安全专项施工方案施工前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。2、物资准备（1）材料准备根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划， 为施工备料，确定对方场地及组织运输提供依据。（2）构（配）件和制品加工准备根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。（3）脚手架施工机具准备由架子工自带扳手及其他所需工具。3、施工现场准备（1）做好“三通一平”（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验。（3）做好季节性施工准备。4、施