住宅楼布料机支撑脚下模板加固处理方案

1、一、编制依据2.二、工程概况3.2.1工程建设概况32.2建筑设计概况3三、加固处理措施4.处理措施4支撑体系5四、施工注意事项7.附件一：布料机支撑脚模板计算书8.、编制依据厅 P名称编号1建筑结构福裁规沱GB50009-20122混凝土结构设计规范GB50010-20103混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20154建筑工程施工质量验收今标准GB50300-20135钢管脚手架扣件GB15831-20066碳素结构钢GB/T700-20067高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20108建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20129建筑施工安全检查标准JGJ59-201110建

2、筑施工局处作业安全技术规范JGJ80-201611建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-201112建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-201613建筑施工模板女全技术规氾JGJ162-200814建筑施工手册（第五版）15建筑施工计算手册（第三版）江止荣16工程建设标准强制性条文2013版17建设工程安全生产管理条例国务院第393号令18危险性较大的分部分项，程安全管理办法建质200987号二、工程概况2.1工程建设概况工程建设概况一览表厅 P项目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6质量监督7施工总承包单位9见证试验室10合同工期560天2.2建

3、筑设计概况建筑设计概况一览表厅 P项目内容1建筑功能住宅楼3建筑回积（m）总建筑面积32192.27m2地下建筑面积2982.30m2地上建筑面积29209.97m24建筑层数地下三层；地上二十八层5建筑层局地卜部分层局负三层负二层负一层3.2m3.3m3.4m地上部分层局标准层2.7m6建筑局度0.00绝对标图30.4m室内外图差0.3m筏板底标局J-10.785m建筑总高80.690m8建筑防火地上部分耐火等级为一级，地下室及地卜车库耐火等级为一级9抗震等级二级10建筑类别住宅楼三、加固处理措施由于楼层较高，5层以上采用地泵浇筑混凝土。为方便操作， 拟在施工楼面安装简易混凝土布料机，采用人

4、力驱动布料。布料机安置的牢固与否将直接对其他工序施工造成严重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料的稳定和其他工序施工的安全、正常进行，必须对布料机的支撑部位进行加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机，重约2700kg,由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚承重680kg。3.1处理措施.施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺600m由600m由100mm:垫块，增加与模板的接触面，分散布料机对模板压力，确保机座底部结构钢筋不受损坏。布料机支撑脚木垫块布置平面图如下：布料机支撑脚木垫块布置平面图.每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的

5、基础上增加四根钢管立杆，分别在支撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆纵横向间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调U型顶撑，立杆底部必须加设50mm?木质垫块，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。.布料机放置的整个区域，模板小横杆间距调整至200mmz内。.布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构.其他设置同原模板支撑体系。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下:600上布料机支撑脚m增加支撑立杆增加支撑立杆600600布料机支撑脚楼面模板支撑剖面图.2支撑体系加固处理完成后，本工程使用布料机楼层的模板支撑体系为：用48.

6、3X3.5碗扣式钢管搭设室内满堂脚手架，钢管立杆上端加设可调节U型顶撑。立杆纵横向间距为1200mmX1200mm在布料机的每个支撑脚下所在区域立杆纵横向间距降为原来的一半为600m由600mm步距1200mm在距离楼地面250mmi设第一道水平杆，并根据层高加设2道水平杆。钢管立杆底部必须加设50m佛100mmJ木做垫块。钢管顶端超出顶层横杆中心线150mm顶撑可调手柄至板底托梁间距须不大于150mm板底纵横向均加设水平支模杆。水平支撑大横杆采用48.3X3.6钢管，小横杆采用100X100mm方，间距300mm放置布料机的整个区域，支模小横杆间距降为200mm板模板采用12mnS木胶合板，

7、支模时应按设计或规范要求将模板面起拱。为增加满堂支撑脚手架的整体稳定性，支模时纵横向设置剪刀撑，剪刀撑与地面的角度为45。60。尤其需要注意的是：在布料机放置的区域，由布料机四个支撑脚所围合的矩形区域四面周围必须架设竖向剪刀撑，形成连续闭合剪刀撑形式。如下图所示：注：此处显示剪刀撑为增设剪刀撑，其他常规设置剪刀撑在此处未标示，均按模板施工方案要求设置。布料机所在区域模板支撑平面图模板支撑架立杆闭合连续剪刀撑布料机支撑脚区域加设支撑立杆布料机支撑脚垫板四、施工注意事项.布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上，且底部必须有支撑立杆.布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设100m佛100m

8、M木垫块。.每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置须与前一层施工时相同。.每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。.每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进行安全、技术交底。附件一：布料机支撑脚模板计算书一、计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20083、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20137、施工手册第五版、计算参数基本参数计算依据建筑施工模板安全技术规:范JGJ

9、162-2008模板支架高度(m)2.58立杆纵向间距1a(m)0.9立杆横向间距lb(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2立杆布置在混凝土板域中的位置中心对称立杆距混凝土板短边的最近距离(m)0.2主梁布置方向平行于楼板长边结构表向要求表面外露次梁间距a1(m)0.3次梁悬挑端计算长度(m)0主梁悬挑端计算长度(m)0楼板边长L(m)4楼板宽B(m)4楼板厚度h(m)0.12材料参数面板类型覆回木胶合板面板规格12mm克隆、山樟平行方向)面板E(N/mmA2)11500面板fm(N/mmA2)31次梁类型矩形木楞次梁规格100X100主梁类型圆钢管主梁规格48.3X3.5主梁合并根数2钢管类

10、型48.3X3.5根盛数可调托撑承载力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/立杆垫板回积A(mA2)0.2是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)是否考虑风向载是模板及其支架自重标准值G1k(kN/mA2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/mA3)24钢筋自重标准值G3k(kN/mA3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/mA2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)6.6计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/mA2)18.5计算立杆及其他支撑构件时均布活曲载Q4k(kN/mA2)1基本风压值Wo(kN/mA2)0.3风压图度变化系数u

11、z1风荷载体型系数us0.131(图1)模板设计平面图）LoW=bh2/6=100OX122/6=24000mmI=bh3/12=1000X123/12=144000mrn1、强度验算三、面板验算/彳根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1,按简支跨进行计算，取b=im板带为计算单A.当可变荷载Qk为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：qi=0.9X1.2Gik+(G2k+Gk)hb+1.4Qikb=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X0.12)X1+1.4X2.5x1)=6.727kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9X1.35G1k+(G2k+Gk)hb+1.4乂0.7Q1kb=

12、0.9X(1.35X(0.3+(24+1.1)X0.12)X1+1.4X0.7X2.5X1)=6.229kN/mB.当可变荷载Qk为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9X1.2G1k+(Qk+Gk)hb=0.9X(1.2X(0.3+(24+1.1)X0.12)X1)=3.577kN/mp1=0.9X1.4Q2k=0.9X1.4X6.6=8.316kN（图5）面板计算简图2取最不利组合得：(图4)面板计算简图18.31631311010田立3。仆300舁0.4610.461户31K)(图6)面板弯矩图M1a=0.461kNm(T=MMW=106X0.461/24000=19.197N/

13、m抬f=31N/mm2满足要求2、挠度验算q=(Gk+(G3k+Gk)Xh)Xa1=(0.3+(1.1+24)X0.12)x0.3=0.994kN/m.山山1山1山1山11出山巾1山11男山1山11山【山山JJ-川川RfHlW)(图7)面板挠度图v=0.033mmc、=1.2mm满足要求四、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。1、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+Gk)xh)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G3k+Gk)Xh)+1.4X0.7Q1kx”=0.9Xmax(1.2X(0.3+(1.1+24)X0.12

14、)+1.4X2.5,1.35X(0.3+(1.1+24)X0.12)+1.4义0.7X2.5)X0.3=2.018kN/m(图9)q2=0.9X1.2XGikXa1=0.9X1.2X0.3X0.3=0.097kN/mp=0.9X1.4XQ2k=0.9X1.4X6.6=8.316kN（图12）次梁剪力图Qna=8.316kNIUw=1.316kN m(T=MWW=1.316X106/(166.667乂103)=7.894N/mmkf=15N/mm2满足要求2、抗剪验算-8316-S-S457457111UTTT也口I门口1IQIII川川5$悴次梁计算简图0 0pma=Qa/(Ib)=8.316X

15、103X125X103/(833.333X104X10X10)=1.247N/mrn_2r=2N/mm满足要求3、挠度验算q=(Gk+(G3k+Gk)Xh)xa1=(0.3+(1.1+24)X0.12)X0.3=0.994kN/m(图14)跨中vma=0.054mmc、=3.6mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4出,型钢的主梁也不超过4m,简化为四跨连续梁计算,即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9X1.2G1k+(Qk+

16、Gk)ha1+1.4Q3ka1)=0.9X(1.2X(0.3+(1.1+24)X0.12)X0.3+1.4X18.5X0.3)=8.066kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9x1.35G1k+(G2k+Gk)ha1+1.4x0.7Qaka1)（图13）次梁挠度图次梁挠度图=0.9X(1.35x(0.3+(1.1+24)X0.12)X0.3+1.4X0.7X18.5X0.3)=6.102kN/m取最不利组合得：q=maxqi,q2=max(8.066,6.102)=8.066kN此时次梁的荷载简图如下(图15)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(Q

17、k+Gk)haI=(0.3+(1.1+24)X0.12)x0.3=0.994kN/m此时次梁的荷载简图如下(图16)次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rw=7.985kNRmak0.984kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=75.3/1000=0.075kN/m自重设计值为：g=0.9X1.2gk=0.9X1.2X75.3/1000=0.081kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：1、抗弯验算Ma=1.924kN m(T=MWWF1.924X106/(10.16X103)=189.352N/mni6.946103/(24.381凶4X.4X0)=20.684N/m

18、m20.0397=(4=9)2+(4M.2)2)0，(40.9)2+(4M.2)2)0，5)W0397=0.476kND.水平剪刀撑：按规范规定水平剪刀撑间距不大于4.8m,故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/4.8+1=2.58/4.8+1=1.538水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进行。水平剪刀撑自重：GHX=T32X(4la)2+(4lb)20.50.0397=1.5382阳(40.9)2+(4W9)2)0.5X0.0397=0.622kNE.可调托撑：根据规范表3.2.5规定，选用KTC-60号的可调托撑可调托撑自重为：Gc=0.0831kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.149+0.224+0.476+0.622+0.0831=1.554kN1、不考虑风荷载N=0.9X.2GZ+G1k+(G2k+G3k)*KaXb+1.4Q4kXaXb=0.9X.2-.554+0.3+(1.1+24)0.12)/90.9+0.9%41X0.90.9=5.277kN允许长细比的验算：=(h+2a)/i=(1.2+20次5)1000/(1.58t0)=107.595-=150满足要求根据，值查规范JGJ130-201附录A.0.6得到中=0