框架结构办公楼设计(1)

1、.;框架结构办公楼毕业设计目 录前前 言言.1结构设计部分结构设计部分.21 结构布置结构布置.21.1 工程概况.21.2 场地工程地质条件概述.21.3 结构设计.32 楼盖设计楼盖设计.32. 1 重力荷载代表值的计算 .32.2 板弯矩计算.63 楼梯结构设计楼梯结构设计.133.1 梯段板计算.213.2 平台板计算：.223.3 平台梁计算 (PL1).234 4一榀横向框架的结构设计一榀横向框架的结构设计.174.1 荷载收集.254.2 梁柱线刚度计算.314.3 恒荷载作用下框架内力分析.334.4 竖向活荷载作用下框架内力分析.394.5 水平地震作用下框架内力分析和侧移验

2、算.424.6 风荷载作用下框架内力分析及侧移验算.494.7 内力组合.574.8 内力调整.58.;4.9 框架截面设计.615 基础设计基础设计.695.1 基础设计（边柱 A）.695.2 基础设计（中柱 B） .765.3 基础梁设计.81施工设计部分施工设计部分.836.1 施工组织设计说明.836.2 编制单位工程施工图预算说明.836.3 工程量计价.836.4 投 标 书.846.5 开 标 一 览 表.847 分部分项工程量清单分部分项工程量清单.898 分部分项工程量清单计价表分部分项工程量清单计价表.969 措施项目清单计价表措施项目清单计价表.10410 其他项目清单

3、计价表其他项目清单计价表.10511 分部分项工程量清单综合单价分析表分部分项工程量清单综合单价分析表.10612 规费、税金项目清单与计价表规费、税金项目清单与计价表.10913 施工组织设计施工组织设计.11013.1 工程概况.11013.2 施工部署.11213.3 施工测量准备工作.11713.4 土方工程.12013.5 桩基础工程.12113.6 钢筋工程.12513.7 模板工程.129.;13.8 混凝土工程.13613.9 脚手架工程.14213.10 砌筑工程.14713.11 门窗工程.14913.12 屋面工程.15113.13 装饰工程.15313.14 楼面工程.

4、15613.15 防水工程.16513.16 工期保证措施.16513.17 质量措施.16613.18 安全教育.16813.19 消防保卫措施.17013.20 工期保证措施.17113.21 节能措施.17213.22 降低成本措施.172结结 语语.173致致 谢谢.174参考文献参考文献.175.;前 言本设计是按照 XX 学院土木工程学院 2012 年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“XX 办公楼”。内容包括结构设计施工设计两部分。本工程为框架结构，框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。对

5、教学楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了 D 值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所

6、学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在指导老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。编者：XX.;年 月 日结构设计部分1 结构布置1.1 工程概况：1.1.1 工程资料 该工程为 XX 办公楼，抗震设防烈度按 7 度设计，结构类型采用八层混凝土框架结构，耐火等级及耐久等级均为二级。该工程的室内首层地面标高0.000，室内外高 差 600。首层、二层层高 4.2 m，标准层层高 3.6 m。结构平面布置：长 60.66m,宽25.86m1.12

7、建筑物功能与特点本办公楼为中等规模办公楼，位于吉林市，采用“L”字型，建筑物平面简单，规则。具体建筑设计概况如表 1-1：表 1-1 建筑设计概况序号项目内容1建筑功能办公2建筑特点功能多样，立面造型美观3建筑面积10206.56地上8 层4建筑层数地下0首层、二层4.2m5建筑层高三至八层3.6m6建筑平面横轴编号1-10 轴纵轴编号A-E 轴7建筑防火防火分类为二级，室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设 3 个消火栓8抗震方面建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求9屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为 3%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为

8、内排水。屋面做法采用苯板板保温层屋面。.;1.2 场地工程地质条件概述：1.2.1 建筑场地该场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为：（1）杂填土：黑褐色，含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约 1.2 米；（2）粉质粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约 3.6 米；（3）淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约 4.9 米；（4）粉土：黄褐色，密实状态，未穿透。各类土的主要物理力学性质指标见表 1-2。表 1-2 土的物理力学性质指标层次土层名称土层厚度(m)土的天然密度(t/m3)土的天然含水量(%)孔隙比e塑性指数IP液性指数IL土的内摩角(度)土的粘聚力

9、 C(kPa)压缩模量ES(MPa)承载力特征值fak(KPa)1杂填土1.22粉质粘土3.61.87240.70140.52512.09.01803淤泥质土4.91.75431.5191.2105.03.0954粉土未穿透1.80220.68297.68.62101.2.2 地下水情况本场区地下水属潜水，水位高程为-2.5 米，略受季节的影响，但变化不大。根据该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。1.2.3 自然条件：1自然条件地势平坦（见附地形图） ；地质资料：场地土类别、地质勘察资料见地质勘察报告；抗震设防要求：七度设防；基本风压：0.50KN/，基本雪压：0.45KN/；土壤冻结深度：1

10、.8m。.;1.3 结构设计1.3.1 结构选型结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构承重方案：纵横向承重框架体系结构布置：结构布置图见图 1-11.3.2 梁.柱截面尺寸的初步确定1.3.2.1 梁的截面尺寸主梁: 横梁：=(1/101/15)=(1/101/15)7500mm=500mm750mmhL取=700mmh=(1/21/3) =(1/21/3)700mm=250mm350mm bh取=300mmb纵梁：=(1/101/15)=(1/101/15)7200mm=480mm750mm hL取 =700mmh=(1/21/3) =(1/21/3)700mm=250mm350mmbh取 =30

11、0mmb走廊： 取 h=500mm，b=300mm次梁: =(1/81/14)=(1/81/14)7200mm=515mm900mmhL取 =600mmh=(1/21/3)=(1/21/3)600mm=200mm300mmbh取 =250mmb.;图 1-1 结构布置图.;1.3.2 柱的截面尺寸估算（依据轴压比计算）底层中柱 (=1.25)cNcNAf底层边柱 (=1.3) cNcNAfENg nFKN/m N/ 12Eg 19.1cf 2mm8n 0.75NF为受力面积单元321212 8 27235 10 mm0.75 19.3 cNcnFAf取mm650ch根据上述计算结果，并综合考虑

12、其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1-3 层 650mm650mm （混凝土 C40）4-5 层 550 mm550 mm （混凝土 C40）6-8 层 550mm550mm (混凝土 C35)底层柱高：室内外高差为 0.60m，地梁顶面标高为-0.50m。则 h c=4.2+0.5=4.70m 取 4.7 m。1.3.3 楼板厚度根据板跨及荷载确定板厚：双向板：mm 均为mm, 则取楼面板厚为mm，l360001= 904040h100h100h 屋面板厚为mm。120h2 楼盖设计2. 1 标准层楼板计算2.1.1 荷载收集楼面: 30 厚水磨石地面面层 0.0324kN/m =0.72

13、kN/m100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10m25 kN/m=2.5kN/m.;15厚混合砂浆天棚抹灰 0.015 17 kN/m = 0.255kN/m合计: 恒载标准值: 3.475kN/m 活载标准值： 2.0kN/m2.1.2. 弯矩计算代表简支边；代表固定边平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；1m01l平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；2m02l固定中点沿方向单位板宽内的弯矩；1m02l固定中点沿方向单位板宽内的弯矩。2m01l2.1.2.1 板弯矩计算2.1.2.1 双向板弯矩计算见表 2-1，表 2-2，表 2-3弯矩计算：（弹性理论）卫生间按弹性理论计算，其他按塑性理论计算

14、g=g+=4.17kN/m2+kN/m2=5.57kN/m2 q22.82q=kN/m2=1.4kN/m2 q22.82p=g+q=5.57kN/m2 + 1.4kN/m2 =6.97kN/m2 表 2-1 弯矩计算区隔B1L01/L02 3.6m/7.25m=0.5计算简图m1(0.05595.57+0.09651.4)3.62=5.79kNm/m跨内0m2(0.00795.57+0.01741.4)3.62=0.89kNm/m.;m1(v)5.79kNm/m+0.20.89kNm/m=5.97kNm/m0 2.m2(v)0.89kNm/m+0.25.79kNm/m=2.059kNm/m 计

15、算简图m10.11796.97kN/m23.62m2=10.65kNm/m支座m10.07866.97kN/m23.62m2=7.1Nm/m表 2-2 弹性板计算表区隔B2L01/L023.6m/7.5=0.48m计算简图0m1(0.05595.57+0.09651.4)3.62=5.79kNm/mm2(0.00795.57+0.01741.4)3.62=0.89kNm/m0 2.m1(v)5.79kNm/m+0.20.89kNm/m=5.97kNm/m跨内m2(v)0.89kNm/m+0.25.79kNm/m=2.059kNm/m 计算简图m10.11796.97kN/m23.62m2=10

16、.65kNm/m跨中m10.07866.97kN/m23.62m2=7.1Nm/m表 2-3 弹性板计算表.;区隔B3L01/L023.6m/7.5=0.48m 计算简图0m1(0.04085.57+0.09651.4)3.62=4.70kNm/mm2(0.00285.57+0.01741.4)3.62=1.95kNm/m0 2.m1(v)4.7kNm/m+0.21.95kNm/m=5.09kNm/m跨内m2(v)1.95kNm/m+0.24.7kNm/m=2.89kNm/m 计算简图m10.08366.97kN/m23.62m2=7.55kNm/m跨中m10.05966.97kN/m23.6

17、2m2=5.38Nm/m2.2.2. 弯矩计算（塑性理论）代表简支边；代表固定边平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；1m01l平行于方向板中心单位板宽内的弯矩；2m02l固定中点沿方向单位板宽内的弯矩；1m02l固定中点沿方向单位板宽内的弯矩。2m01l .;区格板 4 计算跨度：l=3.75ml=7.2m0102nl/l7.2/3.751.92,取0.27,2，020121n采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为：l027.21M1m1m=0.273.751.012M2 01m l101ml1m1m=27.214.41M1021 02m lm l1m1m=01MM2=l01m1=20.

18、273.75m1=2.03 m102M由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM27.2+21.01+14.4+0+2.03m1+0=1m1m1m6.973.7537.23.75122()解得：4.44kNm/m1m故得：0.274.441.2kNm/m2m1m m1=m1=24.448.88kNm/mm1”=0 m2=m2=21.22.4kNm/mm2”=0区格板 B5l01=3.75m l02=7.2mnl/l7.2/3.751.92,取0.27,2，020121n采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为：.;l027.21M1m1m=0.273.751.01

19、2M2 01m l101ml1m1m=27.214.41M1M1021 02m lm l1m1m20111120. 273. 752. 03Mlmmm 02M由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM2m17.2+2m11.01+214.4m1+2.03m1+026.973.75 (37.23.7512)解得：3.09kNm/m1m故得：0.273.090.83kNm/m2m1m m1=m1”=m1=23.096.18kNm/m m2=m2=20.830.271.48kNm/mm2”=0区格板 B6 l01=3.75ml02=7.2mnl/l7.2/3.751.92,取

20、0.27,2，020121n采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为：l027.21M1m1m=0.273.751.012M2 01m l101ml1m1m01M=27.214.41M1021 02m lm l1m1m201111M= l m= 20.273.75m= 2.03m02M.;由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM2m17.2+2m11.01+0+14.4m1+2.03m1+06.973.7537.23.75122解得：4.441m故得：0.274.441.2kNm/m2m1mm1=0m1=m1=24.448.88kNm/mm2=m2=21.22.

21、4kNm/mm2”=0区格板 B7l01=3m l02=7.5mnl/l7.5/32.5 取0.16,2，020121n采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为：l027.51M1m1m=0.1630.482M2 01m l101ml1m1m=27.5151M1M1021 02m lm l1m1m20111120. 2630. 96Mlmmm 02M由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM2m17.5+20.48m1+215m1+0.96m1+026. 97337. 5312解得：2.17kNm/m1m故得：0.162.170.35kNm/m2m1mm1=m1”

22、=m1=22.174.34kNm/m.;m2=m2=20.162.170.69kNm/mm2”=0区格板 B8 l01=3.6ml02=7.5mnl/l7.5/3.62.08,取0.23,2020121n7.5,1M02l1m1m0.233.60.832M101ml1m1m=1M1M1021 02m lm l112 7.515mm= ,02M012110.23 2 3.61.66 l mmm2M由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM11112 7.52 0.83152 1.660 mmmm26.973.63 7.53.612解得：2.94Nm/m1m故得：0.232

23、.94=0.68Nm/m 2m1m=22.94=5.88kNm/m1m1m1m=0.2322.94=1.35kNm/m2m2m区格板 B9计算跨度：l3.3m 01l02=7.5mnl/l7.5/3.32.27,取0.19,2020121n7.5,1M02l1m1m0.193.30.632M101ml1m1m.;=1M1M1021 02m lm l112 7.515mm= ,02M012110.19 2 3.31.25 l mmm2M由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM11112 7.52 0.63152 1.250 mmmm26.973.33 7.53.312解

24、得：2.56Nm/m1m故得：0.192.56=0.49Nm/m 2m1m=22.56=5.12kNm/m1m1m1m=0.1922.56=0.97kNm/m m2”=02m2m区格板 B10l01=3.6ml02=7.5mnl/l7.5/3.62.08,取0.23,2020121n7.5,1M02l1m1m0.233.60.832M101ml1m1m0.233.60.832M101ml1m1m=1M1021 02m lm l112 7.515mm=01M=02M012110.23 2 3.61.66 l mmm2M由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM11112

25、7.52 0.83150 1.660 mmmm.;26.973.63 7.53.612解得：2.94Nm/m1m故得：0.232.94=0.68Nm/m 2m1m=22.94=5.88kNm/m=01m1m1m=0.2322.94=1.35kNm/m m2”=02m2m区格板 B11l01=2.55ml02=6.6mnl/l6.6/2.55m=2.5902010.15,221n7.5,1M02l1m1m0.152.550.382M101ml1m1m=1M1M1021 02m lm l112 6.613.2mm=2M2M012110.15 2 2.550.77 l mmm由公式得：0102201

26、22112131222llPlMMMMMM11112 6.62 0.3813.222 0.77 mmmm26.972.553 6.62.5512解得：1.55Nm/m1m故得：0.151.55=0.23Nm/m 2m1m=21.55=3.10kNm/m1m1m1m=0.1521.55=0.46kNm/m m2”=02m2m.;区格板 B12l01=3.75ml02=7.2mnl/l7.2/3.751.92,取0.27,2，020121n采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为：l027.21M1m1m=0.273.751.012M2 01m l101ml1m1m=27.214.41M1M

27、1021 02m lm l1m1m2201111M= M= l m= 20.273.75m= 2.03m由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM2m17.2+2m11.01+214.4m1+22.03m1+06.973.7537.23.75122解得：2.96kNm/m1m故得：0.272.960.80kNm/m2m1m m1=m1=m1=22.965.92kNm/m m2=m2”=m2=0.2722.961.60kNm/m区格板 B13l01=3.6ml02=7.2mnl/l7.2/3.62,取0.25,2，020121n采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩

28、为：l027.21M1m1m=0.253.60.92M2 01m l101ml1m1m=27.214.41M1M1021 02m lm l1m1m220111120. 253. 61. 8MMlmmm .;由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM2m17.2+2m10.9+214.4m1+1.8m1+06.973.6237.23.6122解得：2.90kNm/m1m故得：0.252.900.75kNm/m2m1m m1=m1=m1=22.905.8kNm/m m2=m2”=m2=0.2522.91.45kNm/m区格板 B14 l01=3.6ml02=7.2mnl/l

29、7.2/3.62,取0.25,2，020121n采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为：l027.21M1m1m=0.253.60.92M2 01m l101ml1m1m=27.214.41M1M1021 02m lm l1m1m2201111020. 253. 61. 8MMlmmm 由公式得：010220122112131222llPlMMMMMM2m17.2+2m10.9+14.4m1+0+1.8m1+06.973.637.23.6122解得：4.18kNm/m1m故得： m1=m1=24.188.36kNm/mm1=00.254.188.36kNm/m2m1m.; m2=0m2

30、”=m2=0.2524.181.04kNm/m2.1.2 单向板弯矩计算跨度3.0m0lg + q = 7.67KN/m 22011=()7.67 38.6388中Mgq lKN m22011=()7.67 35.751212支Mgq lKN m2.2 配筋计算单向板跨中配筋计算混凝土强度为 C25（）2211.9/,1.27/ctfN mmfN mm钢筋为 HPB300（）2270/yfN mmmm01202595shha6M8.63 10= 0.1622 f bh1.0 11.9 1000 751 c0中s11 20.175 sb2101.0 11.9 1000 75 0.17546727

31、0csyf bhAmmfminmax(0.2%,0.45)0.2%tyff2,minmin0.2% 1000 100200sAbhmm选用 8110，实配2503sAmm,minsA各区格板跨及支座弯矩已求得，取截面高度100mm,90mmxyhh支座处。即可查表得钢筋配置面积间距。100hmm.;板配筋如下表 2-4表 2-4 标准层楼板跨中配筋计算截面kNm/M选配钢筋实配2/ m m方向01l5.978160314B1方向02l2.058200251方向01l5.978200251B2方向02l2.058200251方向01l5.098160314B3方向02l2.898200251方向

32、01l4.448200296B4方向02l1.208200251方向01l3.098200251B5方向02l0.838200251方向01l4.448200251B6方向02l1.208200251方向01l2.178200251B7方向02l0.358200251方向01l2.948160314B8方向02l0.688200251方向01l2.568200251B9方向02l0.498200251B10方向01l2.948160314.;方向02l0.688200251方向01l1.558200296B11方向02l0.238200251方向01l2.968200251B12方向02l0.

33、808200251方向01l2.908200251B13方向02l0.758200251方向01l4.188200251B14方向02l1.058200251B15方向xl8.638100503B16方向xl8.638100503表 2-5 标准层楼板支座配筋计算截面M/kN.m选配钢筋实际面积截面M/kN.m选配钢筋实际面积B1-B110.6510130604B1-B157.18130387B2-B310.6510130604B2-B165.758150335B3-B87.5510150429B3-B165.758150335B4-B155.758150335B4-B168.88101306

34、04B5-B68.8810130604B5-B74.348150335B5-B166.188150335B6-B74.348150335B7-B85.888150335B7-B165.758150335B8-B85.888150335B8-B095.888150335.;B8-B105.888150335B8-B165.758150335B8-B115.888150335B8-B125.888150335B9-B165.758150335B10-B105.888150335B10-B165.758150335B11-B163.108150335B11-B113.108150335B12-B15

35、5.758150335B12-B165.758150335B12-B135.928150335B13-B155.758150335B13-B148.3610130604B14-B155.758150335B15-B165.758150335注：（1）板砼采用 C25(2)相差不远的钢筋进行了归并。(3)mm满足要求。minAbh0.2510001200.2240%3 楼梯结构设计 梁式楼梯结构布置图如图所示。踏步面层为 20mm 厚混合砂浆抹灰，底面为 15mm 厚混合沙浆抹灰，金属栏杆重 0.1KN/m，楼梯活荷载标准值=2.5KN/m,混凝土为kqC25（f 11.9N/mm ,f 1.2

36、7N/mm ）,钢筋为 HPB300 级（f 270N/mm ） 。c2t2y23.1 梯段板计算板计算 底板厚,取 t=130mm01111t = ()l = () 3900 =156130mm25302530取 1m 宽板带为计算单元3.1.1 荷载计算（1）恒荷载计算：梯段板自重： 310.131(0.15) 25/5.51/22 5mmmKN mKN m踏步板抹灰重： 30.021(0.150.3 )20/0.60/0.3mmmmKN mKN mm.;板带抹灰重： 30.015117/0.29/25mmKN mKN m活荷载： 2.5/kqKN m将标准值进行两种内力组合组合方式一：1

37、.351.4 0.71.35 6.46 1.4 0.72.511.17/kkgqKN m组合方式二： 1.21.41.2 6.46 1.4 2.511.25/kkgqKN m所以 荷载设计值 P=g + q=7.75+3.5=11.25KN/m3.1.2 内力计算跨中最大弯矩：Ml 11.25(3.9) 17.11 kNm中110p2011023.1.3 配筋计算h ha 13015115mm0s=0.1626221017.11 101.0 11.9 1000 115scMf bh11 211 2 0.1620.178sb 211.0 0.178 11.9 1000 115665270cosy

38、f bhAmmf 2minmaxA0.2,0.45260tsyfbhbhmmAf梯段板纵筋选配10120（=654 mm ）另外配 6250 的分配钢筋。sA23.2 平台板计算：平台板厚取 h=80mmh2300773030lmm3.2.1 荷载计算恒荷载：平台自重： 0.08m25KN/1.0m3 kN/m3m合计： 6.46/kgKN m.;板面抹灰重： 0.02m20KN/1.0m0.4kN/m3m板底抹灰重： 0.015m17KN/1.0m0.26kN/m 3m3.2.2 内力计算计算跨度近似取为：l 1.8m0最大弯矩：M(gq) l 7.89(1.8) 2.56kNm110201

39、102由于弯矩非常小，故可按最小配筋率选配钢筋2minmaxA0.2,0.45240tyfbhbhmmf平台板纵筋选配8200（=251 mm ）另外配 6250 的分配钢筋。sA23.3 平台梁计算 (PL1)计算跨度：l 3600mm0截面尺寸 1111()() 3600450300812812hl取 h=400mm,b=200mm3.3.1 荷载计算 平台板传来均布恒荷载： 21.87.89/1.10/2KN mKN m合计： 3.66/kgKN m活荷载： 2.5/kqKN m将标准值进行两种内力组合组合方式一：1.351.4 0.71.35 3.66 1.4 0.7 2.57.39/

40、kkgqKN m组合方式二： 1.21.41.2 3.66 1.4 2.57.89/kkgqKN m所以 荷载设计值 P=g + q=4.39+3.5=7.89KN/m.;梯段板传来均布活荷载： 23.911.25/7.10/2KN mKN m平台梁自重： 1.20.2（0.40.12）25 1.68kN/m平台梁侧抹灰： 1.22（0.40.12）0.015170.17kN/m3.3.2 内力计算跨中最大弯矩：M(gq) l 30.89(3.6) 40.03kNm中110201102支座最大剪力: V30.893.4=52.51kNnlqg)(21213.3.3 截面计算3.3.3.1 受弯

41、承载力计算 (按倒 L 型截面计算)= min()=min()=600mmfb001,62Sl b118003600,20062=120mmfhh ha 40040360mm0s M=207.37KNm Mmax10120()1.0 11.9 600 120 (360)22fcffhf b hh中 属于第一类 T 型截面=0.0546221040.03 101.0 11.9 600 360scMf bh11 211 2 0.0540.056sb 121.0 0.056 11.9 600 360716.8270cfosyf b hAmmf 2minmaxA0.2,0.45160tsyfbhbhm

42、mAf选用 318（763mm ）sA 23.3.3.2 受剪承载力计算合计： gq30.89kN/m .;截面尺寸验算172.8kNV52.51kN00.5f0.5 1.0 11.9 200 360c cbh所以 截面尺寸满足要求验算是否按计算配置箍筋=55.4KN V52.51kN00.7f0.7 11.9 200 360tbh所以按构造配置箍筋双肢箍81004 一榀横向框架的结构设计 图 4.1 局部结构平面布置图4.1 荷载收集4.1.1 屋面框架梁40mm 厚钢筋混凝土刚性防水屋面层： 250.04=1.0 kN/m2SBS 改性沥青卷材防水层： 0.3kN/m220 厚 1:10

43、水泥炉渣找平层： 0.0220 0.40kN/m21:10 水泥炉渣找坡层（平均厚度 43.5mm）： 0.043514=0.61 kN/m280mm 苯板保温层： 0.080.5=0.04kN/m2.;APP 隔汽层： 0.05 kN/m220mm 水泥砂浆找平层： 200.02=0.4 kN/m2120mm 现浇钢筋混凝土屋面板: 0.12253kN/m215mm 混合砂浆抹灰（吊顶） 170.15=0.26 kN/m 合计： 6.06 kN/m2AB 跨屋面梁上恒荷载标准值： g3.66.0621.82kN/m1wkBC 跨屋面梁上恒荷载标准值： g1.526.06=18.18kN/m2

44、wkAB 跨框架梁自重 g：3wk框架梁自重： 0.3(0.60.12）253.31kN/m框架梁抹灰： 0.015(0.70-0.12)2170.27kN/m合计： g3.58kN/m3wkBC 跨框架梁自重 g：4wk框架梁自重： 0.25(0.50.12)252.85kN/m框架梁抹灰： 0.015(0.50.12)2170.16kN/m合计： g2.53kN/m4wk屋面上人,活荷载标准值为 2.0kN/m ，则2AB 跨屋面梁上活荷载标准值： q3.62.07.2kN/m1wkBC 跨屋面梁上活荷载标准值： q= 1.522.0=6.0kN/m2wk4.1.2 屋面纵向框架梁传来作用

45、于柱顶的集中荷载女儿墙自重标准值：（900mm 高,240mm 厚现浇钢筋混凝土墙自重）0.90.24255.4 kN/m纵向框架梁自重标准值： 横向框架梁自重： 0.3(0.60.12）253.31kN/m抹灰： 0.015(0.70-0.12)2170.27kN/m合计： 3.58kN/m次梁自重标准值： .;次梁自重： 0.25（0.50.12）252.38kN/m抹灰： （0.5-0.12）20.015m170.19kN/m合计： 2.57kN/mA 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G：1wk女儿墙自重： 5.47.238.88 kN纵向框架梁自重： 3.587.225.78kN次梁自重

46、： 2.573.759.64 kN屋面恒荷载传来： 7.23.6- (1.95 +3.75 )1.86.06101.44kN合计： G175.74kN1wkB 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G：2wk纵向框架梁自重： 3.587.225.78kN次梁自重： 2.573.759.64 kN屋面恒荷载传来： 7.23.6- (1.95 +3.75 )1.86.06101.44kN ( 7.21.5-1.51.5) 6.06=51.81KN合计： G188.63kN2wkA 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Q：1wk屋面活荷载传来： Q7.23.75（1.95 +3.75 ）1.82.033.48kN

47、1wkB 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Q：2wk屋面活荷载传来： 7.23.75（1.95 +3.75 ）1.82.033.48kN ( 7.21.5-1.51.5) 2.0=17.1KN合计： Q=50.58KN2wkA 轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线，应考虑 100mm 的偏心，以及由此产生的节点弯矩，则 M175.740.1m17.57kNm 1wkM33.480.13.35kNm2wk.;屋面梁荷载（左：恒荷载；右：活荷载）简图如图所示： 图 4-2 屋面梁荷载简图4.1.3 楼面框架梁楼面楼面均布恒荷载标准值 3.475kN/m2内隔墙自重：（3-8 层）200mm 厚陶粒空心砌

48、块： 0.2m81.60kN/m215mm 砂浆双面抹灰： 20.015170.51kN/m2内隔墙自重标准值 2.11 （3.6-0.7）=6.12 kN/m1（2）层内隔墙自重标准值 2.11 （4.2-0.7）=7.39kN/mAB 跨楼面梁上恒荷载标准值：(3-7 层) g3.63.47512.51kN/m1k g6.22 +3.58=9.8kN/m3k AB 跨楼面梁上恒荷载标准值：(1-2 层) g3.63.47512.51kN/m1k g7.39 +3.58=10.97kN/m3kBC 跨楼面梁上恒荷载标准值：(1-8 层) g1.523.475=10.42kN/m2k g2.5

49、3kN/m4k办公楼楼面活荷载标准值为 2.0kN/m ，则2AB 跨楼面梁上活荷载标准值： q3.62.07.2kN/m1kBC 跨楼面梁上活荷载标准值： q1.522.5=7.5kN/m2k楼面纵向框架梁传来作用于柱顶的集中荷载外纵墙自重标准值：(3-8 层)墙重： 7.22.9 -2.422.0 2.1123.80kN.;窗重： 1.02.42.0 2=4.8 kN合计： 28.6 kN内纵墙自重标准值： 墙重： 7.22.9 -2.41.0 2.1139.63kN门重： 1.02.01.01=2.1 kN合计： 41.73KN外纵墙自重标准值：(1-2 层)墙重： 7.2（4.2-0.

50、7）-2.62.42.0 2.1126.84kN窗重： 2.62.41.0 2=12.48 kN合计： 39.32 kN内纵墙自重标准值： 墙重： 7.2(4.2-0.7)-1.02.1 2.1148.74KN门重： 1.02.01.01=2.1 kN合计： 50.84KNA 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G：(3-7 层)1k外纵墙重： 28.6kN纵向框架梁自重： 4.657.233.48kN纵向次梁自重： 2.573.759.64kN次梁上墙重： 2.11（3.6-0.5）3.75=24.53kN楼面恒荷载传来： 7.23.75（1.95+3.75）1.83.47558.17kN合计：

51、G129.89kN1kA 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G：(1-2 层)1k外纵墙重： 39.32kN纵向框架梁自重： 4.657.233.48kN纵向次梁自重： 2.573.759.64kN次梁上墙重： 2.11（3.6-0.5）3.75=24.53kN楼面恒荷载传来： 7.23.75（1.95+3.75）1.83.47558.17kN合计： G140.61kN1k.;B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G：(3-8 层)2k内纵墙重： 41.73kN纵向框架梁自重： 4.657.233.48kN纵向次梁自重： 2.573.759.64kN次梁上墙重： 2.11（3.6-0.5）3.75=2

52、4.53kN楼面恒荷载传来： 7.23.75（1.95+3.75）1.83.47558.17kN （7.21.5-1.51.5）3.47529.71kN合计： G197.26kN2kB 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G：(1-2 层)2k内纵墙重： 50.84kN纵向框架梁自重： 4.657.233.48kN纵向次梁自重： 2.573.759.64kN次梁上墙重： 2.11（3.6-0.5）3.75=24.53kN楼面恒荷载传来： 7.23.75（1.95+3.75）1.83.47558.17kN （7.21.5-1.51.5）3.47529.71kN合计： G206.37kN2kA 轴纵向框

53、架梁传来活荷载标准值 Q：1k楼面活荷载传来： Q7.23.75（1.95+3.75）1.82.033.48KN1kB 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Q：2k楼面活荷载传来： 7.23.75（1.95+3.75）1.82.033.48KN （7.21.5-1.51.5）2.522.5kN 合计： Q55.98kN2kA 轴横向框架梁偏心产生的节点弯矩(3-7 层)： M0.1129.890.1=13.0kNm1k1KG.;1-2 层： M0.125140.610.125=17.57kNm1k1KG活荷载：1-2 层： M33.480.1254.19kNm2k3-7层： M33.480.1m3.

54、35kNm2k图 4-3 楼面梁荷载简图（左：恒荷载；右：活荷载）4.1.4 柱自重（混凝土容重取 28kN/m 以考虑柱外抹灰重）3底层柱自重 0.650.65（4.2+0.5）2855.6kN 0.650.655.52865.07kN二层柱自重 0.650.654.22849.69kN其它层柱自重 0.550.553.62830.49kN4.2 梁柱线刚度计算表 4-1 梁线刚度计算表层次 2(/)cEN mmbh（mmmm）3012bhI ()4mm002EIil(中间榀)（001.5EIil边榀）AB 跨2.810430070085.751086.2910104.721010BC 跨2

55、.810430050031.251085.8310103.651010表 4-2 柱线刚度计算表层次（mchm）2(/)cEN mmbh（mmmm）312cbhI ()4mm00EIil147003.251046506501.49101010.301010242003.251046506501.49101011.5310103-536003.2510455055076.2510106.8810106-836003.1510455055076.2510106.671010.;图 4-4 梁柱相对线刚度.;内力分析时一般只要梁柱相对线刚度比，为计算简便，取 AB 跨梁线刚度作为基础值 1，算得各杆

56、件的相对线刚度比如下图括号内所示。4.3 恒荷载作用下框架内力分析 梁端柱端弯矩采用二次分配法计算4.3.1 梁固端弯矩将梯形荷载折算成固端等效均布荷载 q (12 )q , a/le23将梯形荷载折算成固端等效均布荷载58eqq则顶层：AB 跨 1.8/7.50.24 12 =120.24 0.24 =0.8982323q=3.58(120.24 0.24 )21.8223.17kN/m总310.898wkwkgg23MBC=108.61kNm122ql223.17 (7.5)12BC 跨 q=2.53+18.18*=13.89kN/m4258wkwkgg58MCD=10.42kNm23ql

57、213.89 (1.5)33-7 层：AB 跨 1.8/7.50.24q=9.70.89812.5120.93kN/m总310.898kkggMAB=98.13kNm2220.93 (7.5)1212ql 1-2 层：q=10.970.89812.5122.20kN/m总310.898kkggMAB=104.8kNm2222.20 (7.5)1212ql BC 跨 q=2.53+10.4=9.03kN/m4258kkgg58MCD=6.77kNm23ql29.03 (1.5)3.;4.3.2 弯矩分配系数:以顶层节点为例：分配系数=i/iA8 节点 下柱：； 4 1.060.6364 1.06

58、4 1.0 右梁： ;4 1.00.3644 1.04 1.06 B8 节点 左梁：；4 1.00.3014 1.02 0.9274 1.06 下柱：；4 1.060.5254 1.02 0.9274 1.06 右梁：；2 0.9270.1744 1.02 0.9274 1.06 A7 节点 上柱;4 1.060.3894 1.064 1.064 1.0 下柱：；4 1.060.3894 1.064 1.064 1.0 右梁：；4 1.00.2224 1.064 1.064 1.0 B7 节点 左梁；4 1.00.2184 1.02 0.9274 1.064 1.06 上柱：；4 1.060.

59、3444 1.02 0.9274 1.064 1.06 下柱：；4 1.060.3444 1.02 0.9274 1.064 1.06 右梁：;2 0.90.0884 1.02 0.94 1.854 1.85 4.3.3 内力计算表 4-3 恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨AB 跨BC 跨A 柱B 柱层次VA=VB/KNVB=VC/KNVA=VB/KNVB=VC/KNVA/KNVB/KNVB=VC/KNNu/KNNl/KNNu/KNNl/KN875.6117.43-0.60075.076.217.4250.75281.24282.

60、27312.76772.4011.61-0.34072.172.711.6487.79518.28595.13625.62672.4011.61-0.08072.372.511.6752.09755.58907.73938.22.;572.4011.61-0.05072.472.511.6962.42992.911220.301250.79472.4011.61-0.06072.372.511.61199.861230.351532.881563.37372.0311.61-0.21072.872.211.61328.061358.551844.481874.97276.7911.61-0.1