模板方案及完整计算书

1、模板施工方案xxxxxx宿舍楼编制：审核：审批：xxxxxx有限公司1、 编制依据1 、xxxxxx 宿舍楼工程施工图纸，施工组织设计2 、建筑施工手册（第五版）3 、建筑施工规范大全4 、建筑施工现场检查手册等2、 工程概况1 、 xxxxx 宿舍楼工程，位于 xxxxxxx 。工程结构形式为剪力墙结构，基础为条形基础与平板式筏板基础，建筑面积3797.22 平米，地上六层，建筑高度22.05 米。3、 施工准备1 、 据工程各构件尺寸提出模板工程详细计划，包括：模板、钢管、扣件. 加固穿墙螺栓 . 蝶形卡及木方子等。2 、材料部门按计划组织周转工具进场。3 、模板支设以前，应做好各种预留.

2、 预埋及钢管隐验。4、 、 施工方法（1） 墙模板工程剪力墙全部采用木模板配。14穿墙螺栓，用。48X 3.5钢管和5X 10方木作为横纵龙骨进行加固。龙骨横向间距700，纵向间距20；穿墙螺栓水平方向间距700 ，垂直向间距600。为保证剪力墙位置及断面尺寸正确，支模前，在水平钢筋上放置定制好的混凝土支撑。施工方法： 模板位置弹好以后， 先安一面模板， 相邻模板搭接要紧密， 然后安装斜撑及穿墙螺栓。清扫干净墙内杂物，安装另一侧模板。安装完后，安装纵横龙骨，先安纵向（用铅丝临时固定） ，后安横向，同时用穿墙螺栓外垫碟形卡，两端拧上双螺母固定，调整斜撑并拧紧穿墙螺栓螺母，必须保证模板牢固可靠。验

3、收要求：模板位置误差w5mm,垂直误差w 6mm .注意事项：（ 1 ）支模前先复标高及内外墙线位置，看不清线或受钢筋位移影响不支模；（ 2 ）支模前，模板表面要涂刷隔离剂；（ 3 ）外围剪力墙所用穿墙螺栓中间必须加止水片。（2） 柱模施工柱模施工采用木模板，钢管柱箍竖向龙骨、斜撑和对拉螺栓进行加固、找正。施工方法：（ 1 ） 首先根据柱断面尺寸配模。2）模板安装前，先配置对拉螺栓（作用及方法同前）,安装时从一面开始安装，安装完毕后安装钢管柱箍（用 。48X3.5钢管及十字扣件拉紧），然后调整至正确位置再进行加固，柱箍间距400 600mm。3 ） 安装竖向钢管龙骨，用以竖向调直及增加柱模整体

4、性。梁模板施工;梁底模板根据图纸设计尺寸情况进行整体配模， 待梁底支撑脚手架搭设完毕后进行入模、调整位置、加固，形成梁底模整体。1、 支撑系统：梁底支撑系统采用双或三排脚手架，全部使用3 48X3.5钢管、扣件搭设。所有支撑脚手架均设扫地杆，因操作人员行走要求，第一大道横杆高度可为1800mm因为本工程梁较密，固搭设满堂红脚手架。架体搭设时及时加剪力撑。2、 施工方法：（ 1 ） 梁模a. 放梁位置b. 在梁两侧立钢管支柱（间距400-500mm） ，支柱下要夯实并铺通长木脚手架板；c.距地200mmJ口设纵横扫地杆；距地 1800mm 3300mm设纵横水平拉杆。d.按梁底标高调整支柱高度，

5、安设梁底支撑龙骨（间距500mm并将龙骨找平，e. 安装梁底模，并按施工规范要求起拱；f. 安装两侧模，侧模和底模通过角模进行接连；g.安装梁侧纵横龙骨及斜撑，竖龙骨间距 500mm梁内侧加钢管。粱模上口用锁口钢管（3 48X3.5）拉紧，当梁高超过700mnW,加对拉螺栓进行加固。（ 2 ） 板模 .支撑系统；采用48X3.5满堂钢管脚手架。板底支撑使用钢管、木方结合。板模使用竹木胶合板。为了实现楼板模板早拆，缩短模板周转周期，施工时通过部分竖向支撑将大跨度板变成短跨受力状态。 由于早拆的竖向支撑应单独进行施工， 并自成体系。 .施工方法：a. 配模。制作定型模版。配模时，应据楼板块具体尺寸

6、并结合实现早拆的支撑位置进行。小块异型位置可用同厚度的模板代替，但均应拼缝紧密，采取措施使表面平整。制作完后，对各版块进行分类编号并分别码放整齐，以便施工时“对号入座”加快施工进度。同时安设大横杆小横杆。 调节支柱高度，b. 支模。 支模时从开间一侧开始逐排设支柱，将板底龙骨找平。c. 铺板模。所有板缝均用不干胶带纸粘帖。d. 模板检查。（四） 立杆接长方法：1. 站杆采用搭接接长。水平杆采用对接接长，接头位置相互错开。2. 满堂脚手架利用横杆连接，间距1.5m。五、模板拆除：1. 模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度达到拆模强度要求后模板方可拆除。2. 柱拆模：先拆加固斜撑，撷去对拉螺栓

7、两端螺母，卸掉竖向龙骨及柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。不得猛敲、猛砸。3. 墙模拆除：先拆斜撑，然后卸去穿墙螺母及纵横龙骨，用撬棍轻轻撬橇模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。4. 梁板模板拆除：拆除对拉螺栓母-拆除梁侧模-拆除板底水平拉杆-卸下板底龙骨-拆除板底支柱-卸下模 板-拆梁底小横杆-拆除梁底模。注意事项：（ 1 ）拆模时严禁将模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。（ 2 ）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和棱角。（ 3 ）拆下的模板及时清理，按编码放整齐，以备后用。六、安全措施：1 、安装梁底模板时，应注意随铺随固定，不得虚放及梁底模有探头现象

8、，不用的模板应及时运用。2 、铺设模板时，板底龙骨要及时用铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。3 、现场操作，必须戴好安全帽及安全带。4 、支模时，操作面要按要求搭设护栏及安全操作台，操作台上铺设脚手板，不得站在钢管上操作。5 、砼浇筑安全措施：（ 1）、本工程砼浇筑均采用商品砼。（ 2 ） 、剪力墙浇筑时，应搭设砼浇筑操作平台及护栏。操作平台上满铺脚手架。（ 3 ） 、砼浇筑时，人应站在输送管口旁边， 不得正对管口， 以防砼喷射在人体上或水泥浆溅入眼中。（ 4 ） 、汽车泵输送管移动时要慢，注意人员和成品的保护。（5）、模板支拆前必须向施工班组进行书面安全技术交底。（6）、拆除摸板过程中，严禁往下

9、抛掷物料，应将手持工具放在稳妥处或工具袋内，防止物体从高处坠落伤人。（7）、拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运到指定地点存放。（8）、模板拆除作业中，应设专门监护人员及醒目警示牌。（9）、拆下的模板及时清除灰浆，清除的模板必须及时涂刷模剂。模板及配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放。七、模板及支架的计算：顶板模板计算：（以板厚180mm勺为例进行计算。）（一）基本参数；1 .脚手架参数横向间距或排距（m）0.80 ;纵距：0.80 ;间距：1.50 :立杆上端伸出至模板支撑点长度（mi）: 0.10 ;脚手架搭设高度（m） 4.0 ;采用的钢管：。4.8

10、X 3.5 :扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.8 ;板底支撑连接方式：方木支撑；2 .荷载参数模板与木板自重：0.35 （KN/吊）；混凝土与钢筋自重；25.00 （ KN/m2）;楼板浇筑厚度（mm :0.180 ;倾倒混凝土荷载标准值（ KN/R）: 2.00 ;施工均布荷载标准值（KN/R）: 1.003 .木方参数木方弹性模量 E（N/mm2） ： 9500.00 ;木方抗弯强度设计值（N/mmf） ： 13.00 ;木方抗剪强度设计值（N/mmf）：1.400 ;木方的间隔距离（mm： 350.00 ;木方的截面宽度（mm： 50.00 ;木方的截面

11、高度（mm： 100.00 ; （二）模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为：W =5.000 X 10.000 X 10.000/6 = 83.33cm3；1.荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(KN/mD :q1 =25.000 0.350 0.180 =1.575KN /m;(2) 模板的自重线荷载(KN/mD :q2 =0.350 0.350 =0.122KN /m;(3) 活荷载为施工荷载标准值与浇筑混凝土时产生的荷载(KN):p1 =(1.000 2.000) 0.800 0.350 -0.840KN;2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活

12、荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算共识哦如下：PL ql2M max ='48均布荷载 q =1.2 (1.575 0.122) =2.037KN /m;集中荷载 p =1.4 0.840 =1.176KN;最大荷载 M =Pl/4ql/8 = 1.176 0.8000/4 2.037 0.800/8 = 0.398KN m;最大支座反力 N =P/2 ql/2 =1.176/2 2.037 0.800/2 = 1.403KN ;方木的最大应力值 c-=M/W =0.398 106/83.333 103 = 4.778N/mm2;方木抗弯强度设计值f=13.0 N /mm2;方木的最

13、大应力计算值为 4.778N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求。3 .方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q =ql/2 p/2截面抗剪强度必须满足：T =3Q/2bh T 1其中最大剪力： V =0.800 2.037/2 1.176/2 =1.403KN ;方木受剪应力计算值 T =3 1402.800/(2 50.000 100.000) =0.421n/mm2;方木抗剪强度设计值：T ： = 1.400N / mm2;2_ 2万木文男应力计算值为 0.421N/mm小于方木的抗剪强度设计值 1.400N/mm ,满足要求。4 .方木挠度验算：最大弯矩考虑静荷

14、载与活荷载的计算值最不力分配的挠度和，计算公式如下：48EI 384EI均布荷载 q =q1 q2 =1.575 0.122 =1.698KN /m;集中荷载p =0.840KN :方木最大挠度计算值V =5 1.698 800.0004/(384 9500.000 4166666.67) 840.000 800.0003 /(48 9500.000 416666667) = 0.455mm;方木最大允许挠度值 V 1 = 800.000/250 = 3.200mm方木的最大挠度计算值 0.455mm小于方木的最大允许挠度值3.200mm满足要求。(三)木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作

15、用下的三跨连续梁计算。集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.037 x0.800+1.176 = 2.806KN ;最大弯矩 M max = 0.550KN m;最大变形 Vmax = 0.870mm;最大支座反力Qmax =7.050KN;钢管最大应力计算值 灯=0.550黑106 /5080.00 =108.342N / mm2钢管抗压强度设计值f】 = 205.00N / mm2 ,满足要求。支撑钢管的最大挠度小于800.00/150与10mm满足要求。(四)扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范P14页，双扣件承载力设计值取16.00KN,按照扣件抗滑移承载力系

16、数 0.80 ,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80KN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.050KN;R<12.80KN,所以双扣件抗滑移承载力的设计计算满足要求。(五)模板支架立杆荷载标准值(轴力) ：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重 Ngi =0.129父4.800 =0.620kn钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重 Ng2 =0.350 黑 0.800 乂 0.800 =0.224KN(3)钢筋混凝土楼板自重NG3 = 25.000父0.180父0.800父0.800 =

17、2.880KN ;经计算得到，静荷载标准值 Nq =N NG2 NG3 =3.724KNQG 1G 2G 32 .活荷载为施工荷载标准值与浇筑混凝土时产生的荷载:经计算得到，活荷载标准值NQ =(1.000 2.000) 0.800 0.800 =1.920KN;3 .不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N -1.2NG 1.4NQ -7.156KN（六）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值 N = 7.156KN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到计算立杆的截面回转半径I = 1.58cm2立杆净截面面积 A = 4.89cm立杆净截面模量（抵抗

18、矩）3:w = 5.08cm钢管立杆最大应力计算值2N /mmfl钢管立杆抗压强度设计值f , = 205.000N / mm2计算长度（m）如果完全参照扣件式规范，按式l0 = h +2a计算k-计算长度附加系数，取 值为1.155;s计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3: u= 1.700a = 0.10 ma -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:上式的计算结果：立杆计算长度l0 = h 2a = 1.500 0.100 2 = 1.700l0/i =1700/15.800 =108.00由长细比l0 /i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定性系数6=0.53;钢管立杆的最大应

19、力计算值；* =7156.416/(0.530父489.000) =27.613N/MM 2;钢管立杆的最大应力计算值；口 = 27.613N /mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值f】=205.00N /mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜又下计算I0 =KiKz(h 2a)K1 计算长度附加系数按照表1取值1.243K2计算长度附加系数，h +2a =1.700按照表2取值1.003;上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = K1Kz(h +2a) =1.243x1.003m(1.5+0.1m2) =2.119mL0/i =2119.439/15.800 =134.00;由长细

20、比L0/i的结果查表的轴心受压 立杆的稳定系数4=0.376;钢管立杆的最大应力计算值；a =7156.415/(0.376父489.00)= 38.922N/mm 2；钢管立杆的最大应力计算值a =38.922N/mm 2小于钢管的抗压强度设 计值f】=205.000N / mm 2,满足要求；模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接墙件，否则存在安全隐患。梁模板计算：粱模板采用木模板，钢管脚手架支撑，有模板、小棱、大棱和立柱组成，取梁截面0.35 X1.2 M,小棱间距7 0 0 mm,大棱竖向间距1 0 8 M,纵向1 . 2 M,立杆采用对接接长，间距8 0 0 mm ,硅板厚120mm

21、。(简图见附图)1、 模板验算荷载计算值：模底自重 1.2X0 .3X0 .35 = 0.1 26KMM1.2X2X0.65X0.3 = 0. 39KNM施工荷载 1 . 4 X ( 0 . 1 26+ 0 .39 ) = 0 . 7 2 KN/M碎荷载 1.2 X 2 4 X 0 .35 X 1.2 = 12.1 KN/M钢筋荷载 1.2 X 1 . 5 X 0.35 X 1.2 = 0 . 7 5KNM振捣荷载 1.4X2 .0 X 0 .4 5 = 1 .26 KVM合计q=14.91 KN/m q1=qx0.9=13.42 KN/m（一） 抗弯强度验算M=1/8qil 2=1/8x13

22、.42x0.7 2=0.86x10 6NI - mmb =M/W=0.82x106/9.45x10 3=85.95N/ mm2<205N/mrn 可（二）挠度验算co =5q|4/384EI=5X14.91X700 4/384X2.06X10 5X42083X104=0.53mm<700/250=2.8mm可2、 小棱验算l 取 1.2m（一）强度验算M=1/8qbl（2-b/2）=1/8x13.42x450x1200x（2-450/1200）=0.47x10 6N mmb =M/W=0.47X1C6/5.08x10 3=92.52<2.5N/mm 可（二）挠度验算co =p

23、l 3/48EI=14.91X0.7X1200 3/48X2.06X10 5X12.19X104=0.01 mm<1200/250=4.8mm3、 大棱验算（一）抗弯强度验算M=1/10ql 2=1/10x13.42/2x0.7x8002=429.44x10 32 mmb =M/W=429.44X103/5.08X10 3=84.5N/mm<205N/mr2i（二）挠度验算w=ql 4/150EI=7.455x0.7x800 4/150x2.06x10 5x12.19x10 4=0.56mm<800/250=3.2mm 可4、 钢管立柱验算钢管截面面积489mm,回转半径I=

24、15.8mmN=14.91/2x0.8=5964N入=L/I=1800/15.8=114 查表得 3=0.489b =N/Wa=5964/0.489x489=24.94N/mm 2<205N/mm2 可墙模板计算（一）参数信息1、基本参数次楞间距(mm： 225;穿墙螺栓水平间距(mm： 450;主楞间距(mm： 450;穿墙螺栓竖向间距(mrm: 450;对拉螺栓直径(mm： M14;2、主楞信息龙骨材料：钢楞：截面类型：圆钢管 48X3.5;钢楞截面惯性矩I (cm4) 12.19;钢楞截面抵抗矩 W(cm4) 5.08 ;主楞肢数：2;3、次楞信息龙骨材料：木楞；宽度(mrm 10

25、0.00 ;高度(mm :50.00;次楞肢数：2;4、面板参数面板类型；竹胶合板；面板厚度(mrm: 15.00面板弹性模量(N/mnm): 9500.00 ;面板抗弯强度设计值 fc (N/mnm); 13.00;面板抗弯强度设计值(N/mnm) ; 1.50;5、木方和钢楞方木抗弯强度设计值 fc (N/mnm); 13.00 ;方木弹性模量 E ( N/mnm); 9500.00;方木抗剪强度设计值 f c (N/mnm); 1.500钢楞弹性模量 E (N/mnm); 210000.00 ;钢楞抗弯强度设计值 fc (N/mnm); 205.00 ;(二)墙模板荷载标准值计算按施工手

26、册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取较小值；F =0.22 ct 1 & VF = H其中一一混凝土的重力密度，取24.000KN/m2t一一新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际取值，可按 200/ (T+15)计算，T一一混凝土的入模温度，取20.000 C;V混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H一一模板计算高度，取 3.00m；01 一一外加剂影响修正值系数，取 1.150;2 一一混凝土塌落度影响修正值系数，取1.150;根据以上两个公式计算的新浇混凝土对模板的最大侧压力F;分别为54.861KN/m2、72.000KN/m2,取较小值54.860KN

27、/m2作为本工程的计算荷载。计算采用新浇混凝土侧压力标准值F1=54.861KN/m2倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000KN/m2。(三)墙模板的荷载计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混 凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小， 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1、抗弯强度验算弯矩计算公式如下：_2M=0.1ql其中，M面板计算最大弯矩(N.mml 计算跨度（内楞间距）；l=225.0mmq作用在模板上的侧压力上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值qi： 1.2 X 54.

28、86 X 0.45 X 0.90=26.662KN/m ,其中0.9为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4 X2.0 X 0.45 X 0.90=1.134KN/m ;q=q1+q2=26.662+1.134=27.796KN/m 。面板的最大弯矩：M=0.1 X 27.796 X 225.0 X 225.0=1.41 X 103N.mm按以下公式进行面板抗弯强度计算：其中；-面板承受的应力（N/mn2）M面板计算最大弯矩（N.mmW-一面板计算抵抗矩：bh2b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450< 15.0 X 15.0/6=1.69 X 104

29、mm；f面板截面的抗弯强度设计值（N/mnm）; f=13.000N/mm2;面板截面的最大应力设计值;二-M /W =1.41 105 /1.69 104 =8.339N/mm2面板截面的最大应力计算值仃小于面板的抗弯强度设计值f】满足要求。2、抗剪强度验算计算公式如下：V =0.6ql其中，V面板计算最大剪力（N）I计算跨度（竖楞间距）；I=225.0mm；q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括；新浇混凝土侧压力设计值 q1:1.2 54.86 0.45 0.90 = 26.662KN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2 :1.4 2.0 0.45 0.90 = 1.134KN /mq =q1 q

30、2 = 26.662 1.134 =27.796KN /m面板的最大剪力： V =0.6 27.796 225.0 = 3752.52截面抗剪强度必须满足：3V2bhn三fv其中，T-面板截面的最大受剪应力（N/mnm） V-面板计算最大剪力：V=3752.52Nb-构件的截面宽度：b=450mmhn-面板厚度，取值15.0mmfv-面板抗剪强度设计值:fv = 13.00N / mm2面板截面的最大受剪应力计算值：T=3X 3752.52/（2 X 450 X 15.0）=0.834N/mm面板截面抗剪强度设计值：Ifv .1- 1.500N/ mm2面板截面的最大受剪应力计算值小于面板截面

31、抗剪强度设计值，满足要求。3、挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式：0.677ql4=-_l/250100EI其中，q 作用在模板上的侧压力线荷载：q = 54.86 m 0.45 = 24.69N / mml 计算跨度（内楞计算）：1 = 225.0mmE 面板的弹性模量：E = 9500.0N / mmI 面板的截面，惯性矩：I=45.00 X 1.50 X 1.50 X1.50/12=12.66cm 4:面板的最大允许挠度值b = 0.900 mm :面板的最大挠度计算值：值=0.677 x 24.69 父 225.004 /（100 x 9500

32、.00 x 1.27 x 105） = 0.356mm面板最大挠度计算值：切=0.356mm小于等于面板的最大允许挠度值七】满足要求！（四）墙模板内外楞的计算内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。内龙骨采用木楞，宽度 100mm高度50mm截面抵抗弯矩 W=100X 50 X 50/6=41.67cm 3截面惯性矩 I=100 X 50X50X 50/12=104.17cm 4Puu=u1 LmumuLu1111 1uu，.例-450：上 450-AA7lA内楞计算简图1 .内楞的抗弯强度验算 内楞最大弯矩按下式计算：M =0.1q12其中，M -内楞跨中计算

33、最大弯矩 l - -计算跨度（外楞间距）： q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2 54.86 0.23 0.90 = 13.331KN /m倾倒混凝土侧压力设计值：q2 =1.4 2.00 0.23 0.90 = 0.567KN /m0.90为折减系数。q =(q1 q2)/2 =(13.331 0.567)/2 =6.949KN /m内楞的最大弯矩：M =0.1 6.949 450.0 450.0 =1.41 105 N.mm内楞的抗弯强度应满足下式：M f二二：:fW其中，内楞承受的应力（N/mnm）：M 内楞计算最大弯矩（N.mm :W 内楞的截面抵抗矩

34、（ mrm）, W=4.17X 104f内楞的抗弯弓II度设计值（N/mrm） ： f=13.000N/mm2内楞的最大应力计算值：a =1.41 x105 /4.17x104 = 3.377N /mm2小于内楞的抗弯距强度设计值:f】=13.000N/mm2,满足要求；2 .内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V =0.6ql其中，V-内楞承受的最大剪力；I-计算跨度（外楞间距）：I=450.0mm ;q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2 X 54.86 X 0.23 X 0.9=13.331KN/m ;倾倒混凝土侧压力设计

35、值q2： 1.4 X2.00 X 0.23 X 0.9=.567KN/m;其中，0.90为折减系数。q= （q1+q2）/2= （ 13.331+0.567 ） /2=6.949KN/m ;内楞的最大剪力： V=0.6 X 6.949 X450.0=1876.260N;截面抗剪强度必须满足下式：3V2bhn其中，- -内楞的截面的最大受剪应力（N/mrm）;V一内楞计算最大剪力（N）: V=1876.260N;b一内楞的截面宽度（mrm: b=100.0mm;hn 内楞的截面高度（mmi： hn=50.0mm;,fv -内楞的抗剪强度设计值（N/mnm） ： = =1.500N/mm2 ;内楞

36、截面的受剪应力计算值：fv=3 X 1876.260/ ) (2X100.0 X 50.0 ) =0.563N/mm2;内楞截面的抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm ;内楞截面的受剪应力计算值小于内楞截面的抗剪强度设计值fv,满足要求!3 .内楞的挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：二 0.677葭/=l/250100EI其中，色内楞的最大挠度（mmq作用在内楞上的线荷载（ KN/mm : q=54.86 X 0.23/2=8.17KN/m :l计算跨度（外楞间距）：l=450.0mm：E 内楞弹性模量（N/mnm）： E .0N

37、 /mm2I -内楞截面惯性矩：I = 1.04 m 106 （mm4）内楞的最大挠度计算值：.= 0.677 12.34/2 450.004/（100 9500.0 1.04 106）= 0.173mm内楞的最大允许挠度值1 = 1.800mm大于计算值，满足要求。外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。外楞采用（f）48X3.5钢管，截面抵抗矩 W=5.08cn3,截面惯性矩I=12.19cm 4。外楞计算简图1 .外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式 M -0.175pl作用在外楞的荷载：p =（1.2 54.86 1.4 2.00） 0.23 0.45/2 = 3.13KN外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）：l = 450mm外楞最大弯矩：M =0.175 3127.10 450.0 =2.46 105 N mm强度验算公式：_ M f；-=:fW其中：仃外楞的最大应力计算值（N/mrri）M-外楞的