结构设计论文

1、第 1 页(共 27 页)目 录摘要2关键词2一、编制依据及说明3二、工程概况3三、设计资料4四、柱网布置41、柱网布置图42、框架结构承重方案的选择5五、梁、柱截面尺寸的初步确定51、梁截面尺寸的初步确定52、柱的截面尺寸估算6六、楼板计算61、次房间（1）计算61、次房间（2）计算9七、楼梯钢筋计算181、荷载和受力计算182、配筋面积计算203、配筋结果21八、电算结果221、数据输入222、数据输出23参考文献26第 2 页(共 27 页)重庆市江津区阳光小镇 1 号楼西南大学 专业名称：建筑工程 学生姓名：胡 海指导教师：艾大利摘要摘要：本工程名称为重庆市江津区阳光小镇 1 号楼，结

2、构为全现浇混凝土框架结构，6层。工程所在地区为重庆市江津区，抗震设防等级为 6 度，需要进行抗震设计。设计过程遵循先建筑后结构再施工的顺序进行。抗震结构在地震作用下，为了有良好的耗能能力以及在强震下结构不倒塌，其构件应有足够的延性。要设计延性框架结构，需满足“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件”的要求，并进行相应的内力调整，然后由调整后的内力值进行配筋计算。本工程采用钢筋混凝土框架结构体系（横向承重） ，因此选择了有代表性的一榀框架进行计算。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求。关键词关键词：抗震设计 框架结构 配筋计算 技术经济指标第 3 页(共 27 页)一、 编制依据

3、及说明本工程施工组织设计，主要依据目前国家对建设工程质量、工期、安全生产、文明施工、降低噪声、保护环境等一系列的具体化要求，依照中华人民共和国建筑法 、建设工程质量管理条例 、 国家现行建筑工程施工与验收技术规范 、 建筑安装工程质量检验评定标准 、 住宅楼招标文件 、 施工招标评定标办法 ， 答疑会纪要以及根据政府建设行政主管部门制定的现行工程等有关配套文件，结合本工程实际，进行了全面而细致的编制。1、工程施工组织设计编制的依据国家标准工程测量规范 GBJ50026-2006 国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-2002国家标准混凝土质量控制标准 GBJ50205-20

4、02国家标准建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001国家标准混凝土强度评定标准 GB/T50107-2010 国家标准建设工程项目管理规范 GB/T50326-2001行业标准建筑地基处理技术规范 JGJ79-2001行业标准混凝土泵送施工技术规程 JG/1T0-2005行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001二、 工程概况1、建筑设计特点本工程位于重庆市江津区，尺寸为 38.14017.700 米， 建筑面积为 3573.7 平方米，为六层框架结构，全部民用住宅楼，全部层高 3.000 米，建筑物高度 21.000 米，室内外高差为 0.45 米。抗

5、震设防烈度为 6 度。工程做法：外墙饰面：一层室内标高以上为白色仿石漆，一层室内标高以下为石岛红理石（600 x900mm） 。内墙饰面：卫生间采用 200300 瓷片，其它为石灰砂粉刷。楼地面：全部楼地面为均为陶瓷铺地砖。第 4 页(共 27 页)顶面：抹水泥石膏砂浆，刷 106 涂料。屋面：全部为上人屋面。2、结构设计特点地基处理：地基采用强夯，2.3 米以下用 3：7 灰土夯实 0.5 米厚基础形式：基础采用独立柱基础。砌体材料：-0.45 以下，用 MU10 普通机制粘土砖，M10 水泥沙浆砌筑，全部均采用用 MU10 普通机制空心砖 ，M10 混合砂浆砌筑。结构：受力钢筋主筋保护层厚

6、度：基础为 35mm，梁柱为 25mm，板为 15mm。板全部采用混凝土现浇板，砼强度等级：基础砼垫层为 C20，其它砼 C30。三、 设计资料1、冬季采暖室外空气计算温度 3，夏季通风室外空气计算温度 33，冬季采暖室内空气计算温度 18；2、重庆市基本风压 0.40 kN/m2；3、常年地下水位较高，水质对混凝土有一定的侵蚀作用；4、地基承载力特征值为 280 kN/m2，类场地；5、建筑结构设计使用年限 50 年，安全等级二级。6、建筑抗震设防类别为丙类，设防烈度 6 度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组为第二组，类场地设计特征周期 0.3s7、结构形式为框架结构，框架抗震等

7、级为三级。 四、 柱网布置1、柱网布置图本住宅楼全部层高均为 3.0m。主体结构布置图如下图 1 所示：第 5 页(共 27 页)图 1 主体结构柱网布置图2、框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的均布荷载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。五、 梁、柱截面尺寸的初步确定1、梁截面尺寸的初步确定梁截面高度一般取跨度的 1/12-1/8 进行计算。本方案中，边横梁高 h=(1/12-1/8)l=1/126000-1/8

8、6000=500mm-875mm，取 h=800mm，截面宽度h=1/2h=300mm，取 400mm。同理计算其他跨的梁截面，见表 1。表 1 梁截面尺寸表（mm）混凝土等级横梁（bh）次梁（bh）第 6 页(共 27 页)C302505002504002、柱的截面尺寸估算根据柱的轴压比限值按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值 N=F gE n注：-考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取 1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取 1.2 。 F- 按简支状态计算柱的负载面积。 gE -折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取 1215 kN/m2。 n-验算截面以上的楼层层

9、数。（2）AcN/uNfc 注：uN -框架柱轴压比限值，对一级，二级，三级抗震等级，分别取0.7，0.8，0.9。本方案为三级抗震等级，故取 0.9。 fc-为混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 fc=14.3N/mm2, ft=1.43 N/mm2 。（3）计算过程：对于边柱：N=F gE n=1.33.06.6125=1544.4kNAc=N/uNfc=1544.4103/0.914.3=120000.0mm2 对于中柱：N=F gE n=1.2519.8125=1485.00kNAc=N/uNfc=1485.00103/0.914.3=115384.62mm2 综合以上计算结果

10、，取柱截面为正方形（120000）=346.41mm，为安全起见，全部楼层均取 bh=400mm400mm。六、 楼板计算本工程楼板计算书，计算方法一样，故只取其中具有代表性的房间次房间（次房间（1 1）计算）计算（1）、基本资料1、房间编号： 372、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：第 7 页(共 27 页) 永久荷载标准值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx = 4200 mm；计算跨度Ly = 4200 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：

11、HPB3004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。 7、程序自动计算楼板自重。（2）、计算结果 Mx =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22 = 4.39kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm Mx= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm Asx= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =(0.01760+0.017

12、60/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22= 4.39kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm My= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm Asy= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kNm Asx= 472.05mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) mi

13、n 0.239% ， 0.465% My =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kNm Asy= 472.29mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239% ， 0.465%（3 3）、跨中挠度验算）、跨中挠度验算第 8 页(共 27 页) Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.01760+0.01760/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 4.22 = 3.35kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2

14、Ftk 2.01N/mm2 Fy 270.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35/(0.87* 96.* 372.) = 107.822N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0

15、.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 107.82) = -0.849 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 372./1000/ 96.=0.00388 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 96.2/1.15*0

16、.200+0.2+6*7.049*0.00388/(1+3.5*0.00)= 1122.76kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 1122.76/2 = 561.381kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00127* 9.0* 4.204/ 561.381= 6.336mm第 9 页(共 27 页) f / L 6.336/4200.= 1/ 663.，满足规范要求！（4 4）、裂缝宽度验算）

17、、裂缝宽度验算 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87* 96.* 335.) = 119.803N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65

18、* 2.01/( 0.01* 119.80) = 0.012当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*119.803/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.028mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.35

19、*106/(0.87* 88.* 335.) = 130.694N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 130.69) = 0.102当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）第 10 页(共 27 页)max 1.9*0.200*130.694/210000.*(1.9*20

20、.+0.08*11.43/0.01000) = 0.031mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008

21、当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范

22、式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.

23、43/0.01000) = 第 11 页(共 27 页)0.097mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0

24、.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混

25、凝土规范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08

26、*11.43/0.01000) = 0.097mm，满足规范要求！第 12 页(共 27 页)次房间（次房间（2 2）计算：）计算：（1）、基本资料1、房间编号： 9 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2 计算跨度Lx = 4200 mm；计算跨度Ly = 3300 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB300 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. （6）、考虑活荷载不利组合。 （7）、程序自

27、动计算楼板自重。（2）、计算结果Mx =(0.01402+0.02778/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32 = 2.51kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03294+0.05771/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.47kNm Mx= 2.51 + 0.47 = 2.99kNm Asx= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =(0.02778+0.01402/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32= 3.92kNm 考虑

28、活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05771+0.03294/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.69kNm My= 3.92 + 0.69 = 4.61kNm Asy= 286.58mm2，实配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05606*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 7.79kNm Asx= 313.46mm2，实配10100 (As 873.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239% ， 0.727%第 13 页(共 27 页) My =0.06741*(1.3

29、5* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 9.37kNm Asy= 379.46mm2，实配 8100 (As 559.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.239% ， 0.465%（3）、跨中挠度验算 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.01402+0.02778/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 3.32 = 1.92kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 270.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：

30、 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.92/(0.87* 88.* 372.) = 67.301N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 67.30) = -2.022 当 0.2 时，取

31、 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 372./1000/ 88.=0.00423 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 88.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00423/(1+3.5*0.00)= 922.01kNm2(3)、考虑荷载长期效

32、应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0第 14 页(共 27 页)(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 922.01/2 = 461.005kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00186* 9.0* 3.304/ 461.005= 4.308mm f / L 4.308/3300.= 1/ 766.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te *

33、 sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.92*106/(0.87* 88.* 335.) = 74.779N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 74.78) = -0.644当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te

34、) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 74.779/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 3.00*106/(0.87* 96.* 335.) = 107.107N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000

35、.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006第 15 页(共 27 页)当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 107.11) = -0.117当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*107.107/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.025mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下

36、列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 95.* 785.) = 84.648N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 785./ 60000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 84.65) = -0.077当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+

37、0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 84.648/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309) = 0.019mm，满足规范要求！（4 4）、裂缝宽度验算）、裂缝宽度验算 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87* 96.* 503.) = 157.372N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0

38、.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008第 16 页(共 27 页)当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 157.37) = 0.271max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.271*157.372/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.050mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数

39、 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 96.* 335.) = 196.328N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.33) = 0.436max cr

40、*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.436*196.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.100mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87* 95.* 393.) = 203.557N/mm2 矩形截面，Ate0.5*

41、b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 393./ 60000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01第 17 页(共 27 页) 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 203.56) = 0.459max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.459*203.557/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.129mm，满足规范要求！ 第 18 页(共 27 页)七、 楼梯钢筋计算

42、1、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位kn/m）： 装修荷载Qz=1.0； 活载Q=2.0； 恒载分项系数1.2,1.35 活载分项系数1.,1.0.7 梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图： 其中：Qb梯板均布荷载； Qbt梯板弯折段均布荷载； Q平台均布荷载； Q楼面均布荷载； 单位(KN/m)；第1标准层第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000； Qp=7.600 Qw=7.00014.9932001

43、1.73200第 19 页(共 27 页)第1标准层第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第2标准层第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第2标准层第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第3标准层第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.00014.99320011.7320014.99320011.7320014.99320011.73200第 20 页(共 27 页) Qp=7.600 Qw=7.000第3标准层第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000配筋面积计算：配筋面积计算：楼梯板底筋Asbd(cm2)：按照两端简支求出max,按照max配筋楼梯板负