惠农后浇处理

1、南阳市惠农达农资集团有限公司1#综合楼商业部分后浇带处理施工方案南阳市惠农达农资集团有限公司1#综合楼商业部分后浇带处理施工方案一、工程概况南阳市惠农达农资集团有限公司1#综合楼，位于南阳市卧龙区建设路与工业路交叉口向西约200米路北，地下1层，地上31层，建筑面积为60314.6平方米，建筑总高度为99.7米，框剪结构。商业部分5层，第1层层高4.75m，第2层层高4.8m，第3层层高3.8m，第4层层高5.8m，第5层层高4.8m，建筑高度23.95m。商业楼面设计均布活荷载3.5KN/m2。工程施工进度情况：目前主楼主体结构已施工完毕，主楼周边及商业部分预留后浇带已施工完毕。砼强度达到龄

2、期后，发现商业部分第5层之间的后浇带砼密实性差，回弹强度偏低。二、后浇带强度偏低的可能性原因分析1、后浇带两侧边砼剔凿不干净；2、砼振捣不到位；2、砼养护不及时；3、模板拆除过早；4、砼配合比控制不标准。三、处理措施对商业部分第5层（顶层）后浇带梁、板砼进行拆除并重新浇灌，因此需要重新搭设模板支撑架。1、后浇带处理程序：按照本方案附图要求搭设模板支撑架。铺设后浇带板底木模板、方木龙骨及钢管龙骨并用立杆端部顶丝顶紧。主、次梁底部直接用钢管龙骨托住，顶紧立杆端部顶丝（主、次梁部位暂不支模）。在后浇带部位的第二步架上铺设木模板（或竹架板），周边上翻不少于300mm高挡板，以免弹出杂物。人在屋面上作业

3、时用风镐破碎砼。先从主、次梁部位开始依次破碎，碎砼渣从梁底孔洞落入下部架体上，架体上的碎砼渣避免堆积过多，应及时向下转运。屋面破碎作业时，架体下面不得站人。后浇带破碎完毕清理干净后，方可封堵主、次梁部位孔洞。方法是松动后浇带两侧立杆端部的顶丝（外侧两排立杆不动，避免主、次梁变形），依次支设梁底木模板、方木龙骨、钢管龙骨并顶紧，安装梁侧模板并进行加固。也可采取分段破碎分段支设梁底模板的办法处理。2、后浇带处理要求及砼浇灌：清除松动石子，及软弱的砼层；调整好钢筋间距，并进行修整；砼浇灌前，对后浇带部位浇水湿润；用比原结构标号高一个强度等级的彭胀砼浇灌；砼振捣时从中部渐渐向侧边移动，以保证新老砼结合

4、紧密；加强后浇带处砼的覆盖并保湿养护，养护时间不少于14天。达到龄期后方可拆模。四、模板支撑架搭设1、架体搭设基本构造（1）纵、横向水平杆 单根杆长度不应小于 3 跨；两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的 1/3。（2）立杆 每根立杆底部宜设置底座或垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。接头必须采用对接扣件连接，当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件

5、应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500 mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。立杆顶部使用可调托撑（顶丝）支设钢管龙骨。（3）剪刀撑 竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向每 4 跨（且不小于3m、不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨。竖向剪刀撑的底脚应支撑在垫板上。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为 45º60º。满堂支撑架在架体中部与两侧结构柱结构柱进行刚性连接。2、可调托撑（顶丝）现浇梁、板下部支撑立杆使用可调托撑（顶丝）与钢管龙骨相连时，托板厚度不得小

6、于5mm，托板与螺杆必须焊接牢固，使用时螺杆伸出长度不得超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。（图在生产车间）五、模板、支架计算书（一）后浇带部位支撑架受力计算计算依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl302011)。搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.0米（按较大立杆间距），立杆的横距l=1.2，最大步距h=1.5米。采用的钢管类型48×3.5。模板支架搭设高度为4.42米，木龙骨采用50×90方木，间距20cm。一）模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算（计算1米宽板带）。钢筋混凝土板自重(kNm)： q

7、11=25×0.12×1=3.0kNm模板的自重线荷载(kNm)： q12=0.35×1=0.35kNm活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生 (kNm)：活荷载标准值q2=(1+2)×1=3.0kNm静荷载标准值ql=25×0.12×1.0+0.350×1.0=3.35kNm活荷载标准值q2=(2.0+1.0)×1.0=3.0kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W=100×1.5×1.56=37.5cm3I=100×1.50×1.50×1.50/12=

8、28.1cm41、抗弯强度计算f=MW<f其中f面板的抗弯强度计算值(Nmm2)；M面板的最大弯距(Nmm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.0Nmm2 M=0.1ql2 其中q荷载设计值(kNm)；经计算得到M=0.1×(1.2×3.35+1.4×3.0)×0.22=0.033 kN·m面板抗弯强度计算值f=0.033×10637500=0.9Nmm2 满足要求。2、挠度计算v=0.677q14100EI<v=l250面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2004(100&

9、#215;6000×281000)=0.02mm面板的最大挠度小于200250，满足要求!二）模板支撑木枋的计算木枋按照均布荷载下连续梁计算。1、荷载的计算（1） 钢筋混凝土板自重(kNm)： q11=25×0.12×0.2=0.6kNm（2） 模板的自重线荷载(kNm)： q12=0.35×0.2=0.07kNm（3） 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生 (kNm)：活荷载标准值q2=(1+2)×0.2=0.60kNm静荷载 q1=1.2×0.6+1.2×0.07=0.8kNm活荷载 q2=1.4×0.6=

10、0.84kNm2、木枋的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：均布荷载q=0.8 +0.84=1.64kNm最大弯矩M=0.1q12=0.1×1.64×12=0.164kN·m最大剪力Q=0.6×1.64×1=1.0kN最大支座力N=1.1×1×1.64=1.8kN木枋的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×9×96=67.5cm3 I=5×9×9×912=303.75cm4（1）木枋抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.

11、164×10667500=3.59 Nmm2木枋的抗弯计算强度小于11N/mm2，满足要求.（2） 木枋抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下： Q=0.6q1截面抗剪强度必须满足： T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值T=3×1000(2×50×90)=0.33Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.3Nmm2 木枋的抗剪强度满足要求!（3） 木枋挠度计算V=0.677×1.64×10004(100×9000×303.75×104)=0.4 mm木枋的最大挠度小于1000/250，满足要求!三）板底支

12、撑钢管计算 横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载N取木方支撑传递力。最大弯矩M=KMF1=0.267×1.8×1=0.48kN·m抗弯计算强度f=0.48×1065080=80.7Nmm2支撑钢管的抗弯设计强度小于205N/mm2，满足要求。最大支座力：Vmax=KvF=2.267×1.8=4.1 kN四）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN 计算中R取最大支座反力，R= Vmax =4.1kN，用单扣件满足要求。五）立杆

13、的稳定性计算模板支架荷载标准值：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下内容：（1） 脚手架的白重(kN)： NG1=0.1726×4.42=0.76kN（2）模板的自重(kN)： NG2=0.350×1×1.2=0.42kN（3）钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3=25×0.1.2×1×1.2=3.6kN静载标准值： NG= NG1+ NG2+ NG3=4.78kN2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生： NQ=（1+2）×1×1=3 kN 3、不考虑风荷载时，立杆的轴向压

14、力设计值计算公式 N=1.2 NG+1.4 NQ=5.7+4.2=9.9kNN= A其中N立杆的轴心压力设计值：9.9kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0i查表得到； i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 A立杆净截面面积(cm2)； A=4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2) 钢管立杆抗压强度设计值，=205Nmm2 l0计算长度(m)： k1计算长度附加系数，查表为1.155（1）10=k1u1（h+2a） u1计算长度系数，参照扣件式规范表C-3， u1=1.174 计算结果：l0=1.155×1.174

15、5;（1.5+2×0.5）=3.39m =339015.8=214 =0.159 N 9900= = =127.3Nmm2A 0.159×489（2）10=k1u2h u计算长度系数，参照扣件式规范表C-5，u=1.893 计算结果：l0=1.155×1.893×1.50=3.279m =327915.8=207 =0.169 N 9900= = =119.8 Nmm2A 0.169×489 立杆的稳定性满足要求。（二）后浇带与非后浇带部位支撑架受力分析模板支架荷载标准值：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷载标准值包括以下

16、内容：（1） 脚手架的白重(kN)： NG1=0.1726×4.42=0.76kN（2）模板的自重(kN)： NG2=0.350×1×1.2=0.42kN（3）钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3=25×0.1.2×1×1.2=3.6kN静载标准值： NG= NG1+ NG2+ NG3=4.78kN2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生： NQ=（1+2）×1×1=3 kN3、立杆的轴向压力分析（设计值）： （1）后浇带部位两排内立杆处，只后浇带部位一侧受力，因此活荷载可近似按1/2考虑（见11剖面）： N=1.2 NG+1.4 ×0.5NQ=5.7+4.2=7.8kN（2）非后浇带部位两排外立杆处，不受钢筋混凝土楼板自重及活荷载的影响（见11剖面），因此NG= NG1+ NG2=0.76+0.42=1.18kNN=1.2 NG=1.42kN（三）楼层承担荷载计