沸腾焙烧炉设计相关计算

1、应急预案沸腾焙烧炉设计目录第一章设计概述 11.1 设计依据 11.2 设计原则和指导思想11.3 课程设计任务 2第二章工艺流程的选择与论证22.1 原料组成及特点22.2 沸腾焙烧工艺及主要设备的选择1第三章物料衡算及热平衡计算6页脚内容I应急预案3.1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计算63.1.1 锌精矿硫态化焙烧冶金计算63.1.2 烟尘产出率及其化学和物相组成计算93.1.3 焙砂产出率及其化学与物相组成计算133.1.4 焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算163.2 热平衡计算 213.2.1 热收入 213.2.2 热支出 25第四章 沸腾焙烧炉的选型计304.1 床面积 30

2、4.2 前室面积 304.3 炉膛面积和直径 134.4 炉膛高度 314.5 气体分布板及风帽324.5.1 气体分布板孔眼率324.5.2 风帽 324.6 沸腾冷却层面积324.7 水 套 中 循 环 水 的 消 耗量 14页脚内容III应急预案4.8风箱容积 154.9 加料管面积 154.10 溢流排料口 154.11 排烟口面积 15参考文献 15第一章 设计概述1.1.1设计依据.1.根据冶金工程专业课程设计指导书。1第二章工艺流程的选择与论证22.1 原料组成及特点22.2 沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 2第三章物料衡算及热平衡计算63.1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 63.

3、1.1 精矿硫态化焙烧冶金计算 63.1.2 烟尘产出率及其化学和物相组成计算 93.1.3 焙砂产出率及其化学与物相组成计算 133.1.4 焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算.163.2 热平衡计算213.2.1 热收入213.2.2 热支出25第四章 沸腾焙烧炉的选型计算 304.1床面积304.5.1气体分布板孔眼率 32风帽的形式多采用标准伞形风帽 ？8X 6 mm（径对数），炉底风帽的排列方法，对于圆形炉底采用同心圆排列发，通常同心圆之距离为170-180 mm每一圆周上的中心距为 150-200mm,孔眼率（孔眼总面积与床面积之比）为 0.95-1.2% 321确定炉底上风

4、帽孔眼的总数目： 32页脚内容V应急预案V8 87n=l.2 =1.2887=2128832W孔眼 f10 0.00005其中，V裁入沸腾炉内的实际空气量（m3/s）V=i88国02 八 Goooodo.94 人 口.4767 入 3” 4 864。- 3.3732f-一个孔眼的面积m232W孔眼孑眼中空气的喷射速度m/s321.2储备系数322.确定孔眼率33小 78.5?d孔?nb孔 % 78.5 k 0.000064 * 21之8873*8 = 9.58=1.28F本床 F前室%332其中，d孔为风帽孔眼直径334.5.2风帽个数：33页脚内容VI应急预案第一章设计概述1.1 设计依据根

5、据冶金工程专业课程设计指导书。1.2 设计原则和指导思想对设计的总要求是技术先进；工艺上可行；经济上合理，所以，设计应遵循的原 则和指导思想为：1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关， 精心设计；2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案；3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术 要预留充分的可能性。所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性 试验或通过技术鉴定的原则；4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设 计；5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先 进技术；6、设计

6、中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳 动条件以及保护生态环境。1.3毕业设计任务一、沸腾焙烧炉专题概述二、沸腾焙烧三、沸腾焙烧热平衡计算四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算五、沸腾炉主要经济技术指标第二章工艺流程的选择与论证2.1原料组成及特点本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示D组锌精矿的化学成分化学戈分；51Pb (出 （Cd f七 J5(3CaC IO3Mg 。SiO其他WB(%)417.：3.58().2().18 5i.58 :4!8.1.581.43(5.83.92.2沸腾焙烧工艺及主要设备的选择金属锌的生产，无论是用火法还是湿法，90%以上都是以硫化锌精

7、矿为原料 硫化锌不能被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并 且在浸出一电积湿法炼锌生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸 出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之转变成氧化锌是很有必要的。焙烧就是通 常采用的完成化合物形态转变的化学过程，是冶炼前对矿石或精矿进行预处理 的一种高温作业。硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空 气）通入硫化矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体 SO2,有价金属则变成为氧化物或硫酸盐。同时去掉碑、镶等杂质，硫生成二氧 化硫进入烟气，作为制硫酸的原料。焙烧过程得到的固体产物就被称为焙砂或 焙烧矿。焙烧过

8、程是复杂的，生成的产物不尽一致，可能有多种化合物并存。一般 来说，硫化物的氧化反应主要有：1）硫化物氧化生成硫酸盐MeS + 2 Q= MeSO42）硫化物氧化生成氧化物MeS + 1.5 O = MeO + SQ3）金属硫化物直接氧化生成金属MeS + 2 Q= MeO + SQ4）硫酸盐离解MeSO4 = MeO + SOSO3 = SO2 + 0.5 Q止匕外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，具高价硫化 物的离解压一般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的 硫化物，然后再继续进行其焙烧氧化反应过程。在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下

9、都是不 稳定的化合物时，也可能相互反应，如：FeS + 3FeSO= 4FeO + 4SO由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是MeO、MeSO4以及SC2、SC3和。2。此外还可能有 MeOFe2O3, MeOSiQ等。沸腾焙烧炉炉体（下图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝 酸腐蚀，钢壳外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是 空气分布板。空气分布板上是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。 炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙烧空间的截面积比沸腾层的截面积大， 以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体还设有加料口、矿渣溢流 口、炉气出

10、口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。上部端烦空间a炉/操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分 等。焙烧强度 习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫35%矿石的吨数计算。焙烧强度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒 子大小的函数，一般在 13m/s范围内。一般浮选矿的焙烧强度为 1卜 20t/(m d);对于通过3X 3mm勺筛孔的破碎块矿，焙烧强度为30t/(m d)。沸腾层高度 即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为 0.91.5m。沸腾层温度 随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如:锌精矿氧化 焙烧为10701100C，而硫酸化焙烧为900930 C ;

11、硫铁矿的氧化焙烧温 度为850950 c 。炉气成分 硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫1%13.5%,三氧化硫W0.%。硫酸化焙烧，空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而 三氧化硫含量增加。特点:焙烧强度高；矿渣残硫低；可以焙烧低品位矿；炉气中二氧 化硫浓度高、三氧化硫含量少；可以较多地回收热能产生中压蒸汽， 焙烧过程 产生的蒸汽通常有35%45%是通过沸腾层中的冷却管获得；炉床温度均匀； 结构简单，无转动部件，且投资省，维修费用少； 操作人员少，自动化程度 高，操作费用低；开车迅速而方便，停车引起的空气污染少。但沸腾炉炉气带 矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。第三章物料衡算及热平衡计算3.

12、1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计算3.1.1 锌精矿硫态化焙烧冶金计算根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态Zn、Cd、Pb、Cu、Fe分别呈 Zn& CdS PbS> CuFeS?、Fe7s8 FeS2；脉石中的 Ca Mg、Si分 别呈CaCO3、MgCO3、SiO2形态存在。以100kg锌精矿（干量）进行计算。I.ZnS 量47.67 97.465.470.99kg其中 Zn： 47.67kgS: 23.32kg2 .CdS 量:0.18 144.4112.40.23kg其中 Cd: 0.18kg S: 0.05 kg3 .PbS 量:3.58 239.2207

13、.24.13kg其中：Pb: 3.58kg S: 0.55kg页脚内容43Fe： 0.21kgS: 0.24kg4.CuFeS2量：0.24 183.35 0.69kg 其中：Cu： 0.24kg63.55. FeS2和 Fe7s8量：除去 CuFeS2中 Fe 的含量，余下的 Fe为 5.58-0.21 5.37kg, 除去ZnS、CdS、PbS、 cuFeS2中 S的含量，余下的 S量为 28.94 (23.32 0.05 0.55 0.24) 4.78Kg。此 S量全部分布在 FeS2ffi Fe7S8设 FeS2中Fe为xkg , S量为y kg ,则FeS2Fe70x y解得：x=2

14、.57kg, y=2.95kg55.85 32 25.37 x4.78 y55.85 732 8即 FeS2 中：Fe=2.57kg、S=2.95kg、 FeS2=5.52kg 。Fe7s8 中：Fe： 5.37-2.57=2.&gS: 4.78-2.95=1.8&gFe7s8: 4.36kg6. CaCO3 量：1.58kg其中 CaO: 0.89 kg CO2: 0.69 kg7. MgCO3量：1.43kg其中 MgO: 0.68 kg CO2: 0.75kg表3-1混合精矿物相组成，kg组成ndCbpuCeFi5aOCgOMCO2iO2S他其共计ZnS47.6723.3

15、2!70.99CdS.180(.05)0.23PbS.583(.55)4.13CuFe嚏.240.210 (.24)0.69FeS2.572 2.95!5.52Fe7S8.802.834.63CaCO3.890.690158MgCO3.680.750143SiO2.8266.82其他.9833.98共403052!0016310计7.67.18.58.24.588.94.89.68.44.82.980.003.1.2烟尘产出率及其化学和物相组成计算焙烧矿产出率一般为锌精矿的 88%烟尘产出率取 50%则烟尘量为：44 公斤。镉60%进入烟尘，锌48%S入烟尘，其它组分在烟尘中的分配率假定为 5

16、0% 空气过剩系数 1.25烟尘产出率及烟尘物相组成计算：Zn 47.67 0.48 22.882kgCd 0.18 0.60 0.108kgPb 3.58 0.50 1.79kgCu 0.24 0.50 0.12kgFe 5.58 0.50 2.79kgCaO 0.89 0.50 0.445kgMgO 0.68 0.50 0.34kgSiO26.82 0.50 3.41kgSs 0.761x kgSso40.942 x kg其他 3.98 0.50 1.99kg各组分化合物进入烟尘的数量为:,7 c 目 0.761 97.41.ZnS 量：322.316kg其中：Zn 1.55%gS 0.7

17、61kgc , “00.942 161.42.ZnSO4 里： 4.751kg32其中：Zn 1.92仅gS 0.942kgO 1.884kg3. ZnO FqO3量：烟尘中 Fe先生成 Fe2O3 ,其量为：2.79 159.7 3.989kg, FaOs 111.7有% 与 ZnO 结合成 ZnO Fe2O3,其量为：3.989 1 1.33kg。1 33 241 1ZnO Fe2O3量为 33 :2.008kg 其中：Zn 0.541kg Fe 0.931kg O159.70.536 kg余下的 F&O3 的量：3.989-1.33=2.659cg其中：Fe 1.856 kg O

18、 0.803kg4.ZnO 量：Zn 22.882-(1.555+1.925+0.541 =18.861kgZnO18.861 81.465.423.48kgO 23.48-18.861=4.619kg5.CdO 量:0.108 128.4112.40.123kg其中：Cd 0.108kgO 0.015kg6.CuO 量:0.12 79.5k0.15kg其中：Cu 0.12gO 0.03kg1.79 223.2其中：Pb 1.79kgO 0.13/g7. PbO SQ2 重：PbO 1.928kg207.2与 PbO 结合的 SiO2 量：1.928：0 0.518kg223.2剩余的 SiO

19、2 量：3.41-0.518=2.892g表3-2烟尘产出率及其化学和物相组成，kg组成Z nduCbP 1 e二 :SS SSO4(aOgOM 。iO2S()他其;计ZnS1.555(.761)2.316ZnSO41.9250.9421.8844.751ZnO18.8614.61923.48ZnOFe2O30.541(.931)0.53612.008Fe2O3102>.856.803.659CdO0.1080.01510.123CuO.1200.0310.15PbOSiO2.791.518) 0.13812.446CaO0.4450.445MgO.3400.34SiO2：.892?2.

20、892其他.991 1.99共计2001 2! ()000 :5 8142.882.108.12.79.787.761.942.445.34.41.025.993.6%52.480.25).280.114 (.39.751 2.161.02.780.82718.40.564100.03.1.3焙砂产出率及其化学与物相组成计算焙砂中Sso4取1.10% Ss取0.4% Sso4和SS全部与Zn结合；PbO与SiQ结合成PbO SiQ；其他金属以氧化物形态存在。各组分化合物进入焙砂中的数量为：Sso4量：0.484 kg, Ss量：0.176kg1.ZnSO4 员:0.484 161.4322.4

21、41kg其中：Zn 0.989Kg O 0.968Kg2.ZnS 量:0.176 97.4320.536kg其中：Zn 0.36kgS 0.17&g3.ZnO Fe2O3量：焙砂中Fe先生成Fe2O3,其量为言詈3.989kg, Fe2O3有 40%W ZnO 结合成 ZnO Fe2O3 ,其量为 3.989 0.4 1.596kg。ZnO Fe?O3员:1.596 241.1159.72.409kg其中：Zn 0.649 kg Fe 1.116gO 0.644kg余下的 Fe2O)3量：3.989 1.596 2.393kg其中：Fe 1.67kgO 0.722kg4 .ZnO 量：

22、Zn 24.788 (0.989 0.36 0.649 22.79kgZnO22.79 81.4""65428.365kgO 28.365-22.79=5.57&g0.072 128.45 .CdO 重： 0.082kg112.4其中：Cd 0.072kgO 0.01kg以上计算结果列于下表表3-3焙砂的物相组成，kg其共O他计ZnS0.36.1760i0.536ZnSO40.989.4840.96802.441ZnO22.79.575528.365ZnOFe2O30.649.1161.64402.409Fe2O3.6711.722012.393CdO.0720.0

23、100.082CuO.120.0300.15Pb1002O SiO2.79.518；.13f1.446Ca00O.445.445M00go.34.34Si22O2.892.892其1 1他.9999共2001200003814计4.788.072.12.79.787.176i.484.445.34.41.087.994.489G0046011.07141%5.72.16.27.02.26.40.0900.76.668.18L 4-700.003.1.4焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算3.1.4.1焙烧矿脱硫率计算精矿中 S量为 32.00 kg ,焙砂和烟尘中的 S量为0.176+0.

24、761+0.484+0.942=2.363kg 焙烧脱硫量为：28.94-2.363=26.577kg出炉烟气计算:假定95%勺S生成SO2,5%勺S生成SQ ,则:生成SO2需要的O2量为:。2SO23226.577。95 32 25.248kg生成SO3需要的O2量为:3-O2SO324826.577 0.05 - 1.99的烟尘和焙砂中，氧化物和硫酸盐的含氧量为17.691kg ,则100kg锌精矿（干量）焙烧需理论氧量为：25.248 1.993 17.691 44.932kg空气中氧的质量百分比为23%则需理论空气量为：44.932 10023195.4kg过剩空气系数可取1.2异1

25、.30,本文取1.25,则实际需要空气量为:195.4 1.25 244.25kg空气中各组分的质量百分比为 山77% 0223% 鼓入267.419kg空气，其中:N2244.25 77% 188.073kg02244.25 23% 56.178kg标准状况下，空气密度为1.293kg/m3,实际需要空气之体积为:244.253188.902m1.2933.1.4.2焙烧炉排出烟量和组成1焙烧过程中产出6 6 64-S02 26.577 95% 50.496kg一80S0326.577 5% 3.322kg2.过剩的 O2 量：56.178 44.932 11.246kg3.鼓入空气带入的

26、电量：188.073kg4.CaCO3和 MgCO3分解产 CO2量：0.69+0.75=1.44kg5.锌精矿及空气带入水分产生的水蒸汽量:进入焙烧矿的锌精矿含水取8%, 100Kg干精矿带入水分为8°,100% 8.696kg。100 8空气带入水分量计算赤峰地区气象资料：大气压力 88650Pa,相对湿度77%年平士气温5 C ,换算成此条件下空气需要量为:188.902219.86m3101325 273.15 588650273.15空气的饱和含水量为0.0162kg/m3 ,带入水分量为:219.86 0.0162 0.77 2.743kg带入水分总量为：8.696 2.

27、743 11.439kg 或 11.439 22.4 14.235m3 18以上计算结果列于下表表3-5烟气量和组成组成质量kg体积3 m体积比组成质量kg体积3 m体积比SO250.49617639.21。211.2,647.8724.10SC33.30.930.48H2C)11.4314.2；37.422296CO；1.440.7330.38共计266.016191.!329100N2188.073；150.488784按以上计算结果编制的物料平衡表如下：（未计机械损失）沸腾焙烧物料平衡表加入产出名称质量，kg百分比，名称质量，kg百分比，干锌精矿10028.11烟尘43.612.31精矿

28、中水分8.6962.44焙砂44.48912.56干空244.2568.67烟气266.0175.13气6空气中水分2.7430.78共计355.689100.00共计354.10100.05 03.2热平衡计算3.2.1 热收入进入流态化焙烧炉热量包括反应热及精矿、空气和水分带入热量等。1硫化锌按下式反应氧化放出热量Q11ZnS+12O2 =ZnO+SQ+105930 千卡生成 ZnO 的 ZnS 量：18.861 0.541 22.799740.649砺 63.803kg105930 63.803一 Q1 = 69390.6盯卡97.42.硫化锌按下式反应生成硫酸盐氧化放出热量O2ZnS+

29、2Q =ZnSO4+185050千卡4.34kg生成 ZnSO4 的 ZnS 量：1.925 0.989 97465.44 34 一.Q2 =185050 8246千卡97.43 .ZnO和Fe?O3按下式反应生成ZnO.Fe2。3放出的热量Q3：ZnO+ Fe。3= ZnO.FeO3+27300千卡生成ZnO.Fe2O3的ZnO量0.541 0.64981.46541.481kg27300 1.48181.4496.699千卡4 .FeS2按下式反应氧化放出热量 Q44FeS2+11O=2 Fe2O3+8 SO2+790600 千卡790600 5.52一 Q4 = 9103.27歼卡479

30、.45 .FeS按下式反应氧化放出热量Q52FeS + 32O2= Fe2O3+2 SQ+293010 千卡Fe7 s8 分解得到 FeS量:2.8 1.83 7 4.401kg 8CuFeS 分解得到 FeS量：0.24 0.21 1 0.345kg得到的 FeS总量为：4.401+0.345=4.746kg.293010 4.746 丁廿上Q5 = 7914.77汗卡2 87.856 .CuFeS2和Fe7 S8分解得到硫燃烧放出热量 Q61 -CuFeSz = Ci2S+FeS+- S22分解出S量：寄0.06kg_1 一Fe7 S8=7FeS+2 S2分解出S量：票20.215kg1k

31、g硫燃烧放出的热量为2222千卡则:Qe= 0.06 0.215 2222 611.05 千卡7.PbS按下式反应放出热量 Q71PbS+12O2=PbO + SO2 +100690 千卡PbS+SiO2= PbO Si。？ +2030 千卡生成Pb。放出热量：嚼/3 Eg。汗卡生成PbO SO量:(1.928 + 0.518- * 2 = 4,892kg生成PbO SiO2放出热量：2030 4.892 35.054千卡283.3Q 7 = 1738.502+35.054=1773.556s 卡8 .CdS按下式反应放出热量 Q81CdS+2O2=CdO+SQ +98800 千卡144 4生

32、成 CdO 的 CdS量：0.18 - 0.231kg112.4c 98800 0.231一 1Q8 =158.05汗卡144.49 .Cu2 s按下式反应氧化放出热量 Q9CU2S+2 O2 = 2CuO+ SO +12747阡卡生成 CuO 的 Cu2 s 量：0.23 翳1 0.288kg八 127470 0.288230.744千卡Q9= 一159.110锌精矿带入热量Q10进入流态化焙烧炉的精矿温度为40 C,精矿比热取0.2千Lg CQ10=100 40 0.2 80肝卡11空气带入热量为Q11空气比热取0.316千%3 C ,空气温度为20 C,Qi = 219.86 20 0.

33、316 1389.5千卡12入炉精矿含水分8.696 kg,水分比热取1.0千/g C , 100kg精矿中的水分带入热量Q12Q12=8.696 40 1.0 350千卡热量总收入：Q 总收入=Q1 +O2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9+Q10+Q11+Q12=69390+8246+496.699+9103.279+7914.772+611.05+1773.556+158.053+230.744+800+1389.5+350= 100464 千卡3.2.2热支出1烟气带走量为Q烟炉顶烟气9000 G各比分比热为（千）m3 C ）：SO2SO3C O2N2 O2H2O0.5290.

34、550.5210.3330.3500.403Q烟（17.673 0.529 0.93 0.55 0.733 0.521 150.488 0.3337.872 0.350 14.236 0.403） 900 61926.5千卡2 .烟尘带走的热量为Q烟尘由炉中出来的烟尘温度为900 C,其比热为0.20千工Q 烟尘=43.6X 900 X 0.2=7848 千卡3 .焙砂带走的热量为Q焙由炉中出来的焙沙温度为850 C ,其比热为Q焙=44.489 X 900 乂 0.2=8008.02 千卡4 .锌精矿中水分蒸发带走热量为 Q蒸Q蒸=G7Kt 7K C7k+G7kVQ 蒸=8.696 40 1

35、 8.696 575 535仃卡5 .精矿中碳酸盐分解吸收的热量为 Q分ICaC03分解吸热378千1/kg , Mg CO3分解吸热314千/kgQ 分 i=378 1.58 314 1.43 1046.26千卡6 .CuFeS2和Fe7 s8分解吸收的热量为Q分口Q 分 口= 0.21 2.8 222 668.22千卡7 .通过炉顶和炉壁的散失热量为Q散为简化计算，按生产实践，散热损失均为热收入的2.35.5%取5.0%Q散二Q总吸收 5.0%=100464 0.05=5023.2千卡8 .剩余热量为Q剩Q剩=Q总吸收一 （Q烟+Q烟尘+Q焙+ Q蒸+Q分I +Q分口 +Q散）= 1004

36、64- （61926.5+7848+8008.02+5350+1046.26+668.22+5023.2= 10593.8 千卡计算结果列于下表表3-6锌精矿流态化焙烧热平衡热收入热支出项目二卡%项目卡%焙烧反应热烟气带走热61926.561.64ZnS氧化成ZnO69390.669.07烟尘带走热78487.81ZnS氧化成ZnSC482468.21焙沙带走热8008.027.97ZnO和Fe2O3反应生成ZnO F，O3496.6990.49水分蒸发带走热53505.33Fe9氧化成Fe2O39103.289.06碳酸盐分解1046.26)1,04FeS氧化成Fe2O37914.777.8

37、8CuFeS和Fe7S8分解668.220.66分解硫燃烧611.050.61炉顶及炉全放热5023.25.00PbS 生成 PbO SiO1773.5561.'67剩余热10593.8)10.55CdS氧化成CdO158.0530.16CU2O氧化成CuO230.7440.23精矿带入热8000.80空气带入热1389.5，1.38水分带入热3500.35共计100464100.00共计100464)100.00第四章 沸腾焙烧炉的选型计算4.1 床面积床面积按每日需要焙烧的干精矿量依据同类工厂先进的床能率选取。计算式为：8640CW臬作2a=-（吨/米？日）W第=0.5米/秒V（1

38、t 层a=-86400咤 =5.3 （吨/米2?日）则床能率取5.5（吨/米2?日）1880.73 （1 -00）273A=60000330* 0.94* 0.4767=405.76 （吨/日）A 405.762则 F 73.8ma 5.54.2 前室面积一般为1.52m2.这里取2m2.D 床 1.13，F 床 F 前室 1.13不 1.13V71.8 9.58（米）沸腾层高度据生产经验为 H层=1 （米）4.3 炉膛面积和直径V烟1t膛F床8640CW86400 0.325.5 1 919.32 1 900 273 73.8 仆一 2 121.1mD 膛 1.13 标 12.435mV烟-每吨物料产生的烟气量 m 3/Tt膛一炉膛温度，锌精矿焙烧温度为900 oCW膛-炉膛空间烟气流速，m/s根据实践锌精矿焙烧为0.5士 X,可取一定定值（0.32）炉腹角力取20。4.4 炉膛高度炉膛有效高度：指溢流口下沿至排烟口中心线的高度，可按照经验公式估算炉膛空间容积：丫膛=（10-12 F 床V 膛中 X 73田=扩大型炉子炉膛高度的计算方法：1 .未扩大直筒部分Hi,根据操作和安装方便而定，一般取 1.46m。2 .扩大部分高度H2H2D膛 D床 ctg20 1 12.435 9.58 ctg20 3.92m3 .炉膛高度H膛H3V烟1t膛F床t86400 F膛式中t烟气