梁板柱配筋计算书

1、截面设计本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： (9-1-1)抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为： (9-1-2)因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M和水平地震作用下弯矩组合值M乘以抗震承载力调整系数后gRE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即 (9-1-3)比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以后的值。进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T形

2、截面计算。T形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。AB跨及CD跨：=7.5/3=2.5m； ，故取=1.86m判别各跨中截面属于哪一类T型截面：一排钢筋取=70040=660mm，两排钢筋取=70065=635mm,则=14.3×1860×130×（660130/2）=2057.36kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。BC跨：=3.0/3=1.0m；=0.3+8.4-0.3=8.4m；;，故取=1m判别各跨中截面属于哪一类T型截面：取=55040=510mm，则=14.3×1000×130×

3、（510130/2）=827.26kN.m该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4负弯矩M（kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.60.1140.0970.1010.1010.0970.1140.1210.1020.1070.1070.1020.1210.9710.9490.9470.9470.9490.971配筋As（）925.84803.52

4、839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C203负弯矩M（kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84 续表49层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy30.1980.1710.1860.1860.1710.1980.2230.1890.2080.2080.1890.2230.8880.9060.8960.8960.9060.888配筋As（）1757.631486.61632.211632.211486.161757.63实配钢筋4C254C254C2

5、54C252负弯矩M（kN·m）-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.600.2600.2580.2890.2890.2580.2620.3100.3040.350.350.3040.310.8450.8480.8250.8250.8480.845配筋As（）2343.052298.12651.292651.292298.812343.05实配钢筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201负弯矩M（kN·m）-610-491.9-557.04-557.04-491.69-6100.3530.2840.3

6、220.3220.2840.3530.4580.3430.4030.4030.3430.4580.7710.8290.7980.7980.8290.771配筋As（）3460.982594.43053.5630530562594.543460.98实配钢筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中4正弯矩M（kN·m）113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.270.0610.0230.1

7、050.070.070.0230.0610.1050.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.1110.9680.9880.9440.9620.9620.9880.9680.944配筋As（mm2）493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06实配钢筋3C203C183C203正弯矩M（kN·m）212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.440.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1360.1210.0820.1470.2

8、200.2200.0820.1210.1470.9390.9490.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋As（mm2）952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34实配钢筋2C25+1C203C252C25+1C202正弯矩M（kN·m）297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.360.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.1360.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.9270.9130.

9、9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋As（mm2）1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84实配钢筋3C254C25+2C223C251正弯矩M（kN·m）455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51 续表501层号AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中0.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.1480.3120.2080.9120.7750.7750.2

10、080.3120.9120.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋As（mm2）2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36实配钢筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：1. 表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以gRE后的值。3. BC跨跨中弯矩较小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4

11、）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。 （9-1-4）也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。1）剪压比验算无地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，Vmax=183.62kN；BC跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN，根据式（9-1-5），有AB跨及CD跨：BC跨： 有地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，=353.07×1.1 =388.38kN；BC跨各层梁的最大剪力在首层右端 ，=469.48×1.1=516.43kN，各梁跨高比均大于2.5，根据式（9-1-6），有AB跨及

12、CD跨：BC跨： 各跨层各层梁剪压比均满足要求。2）箍筋计算为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。加密区箍筋取双肢f,8100，各跨受剪承载能力计算如下：无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即:AB跨及CD跨： BC跨： 有地震作用组合时，根据公式(9-1-8)AB跨及CD跨：gBC跨：即，除BC跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。进一步分析计算可知，BC跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢f,10100。其余各层仍采用双肢,8100。AB跨及CD跨非加密区箍筋取双肢,8200，BC跨全长加密。最小配箍率

13、根据公式(9-1-9)：满足最小配箍率要求。9.2 框架柱按照“强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表46表49中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1。9.2.1 轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为C柱，；混凝土强度：C30轴压比 柱轴压比满足要求。9.2.2 正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高

14、度根据公式(9-2-1)计算,即:则界限受压轴力为：本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数。当截面轴力设计值g时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值g时，截面为小偏心受压状态。但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的

15、内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当x2as 时， (9-2-1)当x2as 时， (9-2-2)2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算： (9-2-3) (9-2-4)各柱配筋计算详见表51表54。表格51 A柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M151.37277.02279.30811.90轴力N274.71593.83927.171189.36轴压比0.0390.0850.1320.170g0.750.750.750.8（mm）606.12513.15331.367

16、50.90ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm）48754875487552001 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0391.0461.0691.036（mm）（2as=80）20.582as44.492as69.472as95.052as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)317.54501.16190.060r

17、（mm2）980980980980初选钢筋4C204C204C204C20表格52 B柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M195.79524.50671.28672.54轴力N322.95647.59885.051108.54轴压比m0.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80（mm）666.88890.92834.31667.36ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm）487548754875520

18、0z1 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z 2=1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0361.0271.0291.040（mm）（2as=80）24.22as48.52as66.32as88.52as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)439.561368.591702.621529.77（mm2）980980980980初选钢筋4C204C224C254C25表格53 C柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M195.79524.50671.28672.54轴力N322.95647.59885.051

19、108.54轴压比0.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80（mm）666.88890.92834.31667.36ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm）4875487548755200z1 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z2 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0361.0271.0291.040（mm）（2as=80）24.22as4

20、8.52as66.32as88.52as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)439.561368.591702.621529.77（mm2）980980980980初选钢筋4C204C224C254C25表格 54 D柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M151.37277.02279.30811.90轴力N274.71593.83927.171189.36轴压比0.0390.0850.1320.1700.750.750.750.8（mm）606.12513.15331.36750.90ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei

21、 = e0 + ea 629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm）4875487548755200z = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0391.0461.0691.036（mm）（2as=80）20.52as44.42as69.42as95.02as偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)317.54501.16190.060（mm2）980980980980初选钢筋4C204C204C204C209.2.3 斜截面受剪承载力

22、计算按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表45表48中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1进行放大（满足强柱弱梁），再乘以“强剪弱弯”的放大系数1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。1、剪压比验算二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。取=700-40=660mm，则柱截面尺寸满足要求。2、箍筋配置抗震设计时，各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表55。表格55 柱体积配箍率层 号4321A柱最大轴力Nmax（kN）2393.191711.371086.71498.91最大轴压

23、比=Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071最小配箍特征值0.090.080.080.08最小体积配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%B柱最大轴力Nmax（kN）3075.592191.941343.13593最大轴压比=Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085最小配箍特征值0.110.090.080.08最小体积配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%C柱最大轴力Nmax（kN）3075.592191.941343.13593最大轴压比=Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085最小配箍特征值0.110.090.080

24、.08最小体积配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%D柱最大轴力Nmax（kN）2393.191711.371086.71498.91最大轴压比=Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071最小配箍特征值0.090.080.080.08最小体积配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%根据柱端加密区的箍筋配置要求，初步确定柱加密区箍筋取井字箍,8100，非加密区取,8200。则加密区实际体积配筋率为：对照表55，可知，除C柱首层外，上述箍筋配置均可满足要求。实际配箍时为简化类型，略作调整后，配置如下：各柱首层加密区箍筋取井字箍f,10100，非加密区取f,10200

25、，二层以上加密区箍筋取井字箍f,8100，非加密区取f,8200。各柱加密区范围按构造要求：首层柱底端取基础顶面至±0.000以上1260mm，柱顶端取850mm，其它各层柱柱端均取700mm。3、箍筋验算按最大剪力设计值计算。二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。剪跨比l=2.35，相应轴力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，取N=2102.1kN。柱剪力在整个层高范围内是不变的，故验算柱斜截面强度时应取非加密区的箍筋间距。=593.01kN|Vmax| =38

26、1.16kN（满足要求）非抗震设计时，各柱剪力较小，不需计算，按上述构造配置即可满足要求。10.4现浇板设计本工程采用梁板整体现浇结构，板厚130mm，混凝土采用C30，钢筋采用HRB400级钢筋，在设计中，按弹性理论计算，各板区格的弯距而进行配筋计算。10.4.1楼面板的内力及截面配筋计算 图 1 现浇板区格布置图(部分)1、设计参数 边横梁：300mm×700mm、中横梁：300mm×600mm、纵梁300mm×800mm。钢筋混凝土现浇板，厚130mm,混凝土采用C30( fc=14.3N/ ),级钢筋fy=360N/表格57 楼面板荷载设计值区格g+q/2

27、q/2g+qA、C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D、E4.91+3.25/2=6.543.25/2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14计算跨度内跨，边跨A区格板周边固支，查表可得方向跨中弯矩系数分别为0.04、0.0038，支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简支时跨中弯矩系数为0.0965、0.0174。对边区格板的简支边，取。表格58 按弹性理论计算的弯矩值ABCDEF34.233.853.84.28.47.753.857.75

28、7.757.750.3570.5420.7800.4970.4900.5414.937.293.788.246.227.881.592.552.272.591.932.73-7.56-11.86-6.43-15.49-9.83-14.74-5.2000000-7.56-11.86-6.430-9.83-14.74-5.20-8.20-5.18-10.33-6.70-10.22、截面设计截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm,假定选用,10钢筋方向方向支座截面的。截面设计弯矩因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的弯矩减少 20%。截面配筋计算结果及配筋结果列于下表中。表格59 双向板截面配筋截面m最小配筋面积配筋实际跨中A1100.8×4.93=3.9499.89260C81802791000.8×1.59=1.2735.89260C8180279B1100.8×7.29=5.83147.81260C81802791000.8×2.25=1.850.10260C8180279C1100.8×3.78=3.0276.49260C81802791000.8×2.27=1.8256.66260C8180279D1100.8×8.24=6.59167.25260C818027