停车场及其体育公园地下室脚手架方案

1、目 录、编制依据错误！未定义书签1、工程概况错误！未定义书签三、脚手架搭设材料要求3四、脚手架方案设计3五、脚手架计算.4六、质量要求 15七、安全要求16、编制依据：1、大庆市三永湖综合整治项目一期 A-3#楼工程施工图纸；2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001;3、建筑结构荷载规范；4、施工手册第四版；5、类似工程的施工经验及技术资料；、工程概况:序号项目内容1工程名称XXX体育公园及地下停车场2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位7工期目标193 （天）8施工范围施工总承包，设计施工图范围内及施工合同约定内容。9安全目标杜绝重大伤亡事故、火灾事故和

2、人员中毒事件的发生，轻伤频 率控制在3%。以内。10文明施达到清远市建筑施工安全质量标准化工地。工三、脚手架搭设材料要求：1、 脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，使用 生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构 钢GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为 4-6 米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件的性能符合钢 管脚手架GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件

3、要全数进行检查，不得有 气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm，扣件的活 动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于 1mm,扣件螺栓的拧紧力距 达60N*M时扣件不得破坏。3、脚手板采用50mm厚落叶松，宽度为300mm，长度3-6m，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和透疥的不得使用，使用的脚手板两端8cm用8号铅丝箍绕3圈。4、 工字钢采用Q235钢，质量标准应符合现行钢结构规范（GBJ17-88）的 规定和要求。5、焊条采用E43系列，选择的焊条应与主体的金属刚度相适应；&工字钢与现浇砼板连

4、接预埋钢套箍的材质应符合现行普通碳素结构钢 技术条件中规定的Q235钢制作；四、脚手架方案设计：地下室外脚手架1、搭设工艺流程定位放线一予埋2?18200钢筋套箍一固定16号工字钢一布立杆一大横杆 一小横杆一满铺脚手板一拉结点固定、 搭设剪刀撑一搭设护栏一挡脚板一安全网、 密目网布设2、拆除工艺流程与搭设工艺流程相反。3、悬挑双排脚手架的施工操作1、搭设方法工程外脚手架立杆横距1.0m，纵距1.40m，第一段内立杆距离墙外皮600mm， 大横杆步距1800mm,操作层布置挡脚板和1.2m高护栏。剪刀撑在两端四跨内设置，中间每隔 15000mm设置剪刀撑一道。各转角处 设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地

5、面成 45°角。在板中预埋钢筋拉墙件与钢管连接作为拉墙结构，钢筋拉墙件在每跨中部设 置。且各层外围遇框架柱处，均与柱形成双道拉结。2、技术保证措施搭设前施工班长应熟悉有关图纸及设计变更，搭设时，三人一组，技术员、 安全员现场指导。3、排水措施在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑， 水流入坑内，用抽水泵将水排出，排水沟坡度为 3-5%o。地下室满堂脚手架（一）、技术要求：1、满堂脚手架搭设为每结构层内脚手架，用于该层顶梁、板模板的支设体 系。2、 脚手架搭设采用48钢管，立杆间距纵横向均为1m （梁底立杆加密至 50cm），水平杆间距为1.6m。3、搭设时

6、按要求先竖起立杆，然后将立杆与纵横向水平杆连接，固定好， 并校正立杆的垂直度，然后继续向上搭设。4、地下三层内部回填土夯实后，应在满铺脚手板后进行立杆支设。其余两 层的立杆底部直接支设在达到强度的砼上，脚手架搭设完应在操作层满铺脚手板 并用麻绳封牢。5、脚手架四角应设抱角斜撑，四边设剪刀撑，中间每隔四排立杆设一道剪 刀撑，所有斜撑及剪刀撑均须由底至顶连续设置。&搭设时纵向水平杆应做横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上小 横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上，水平杆应与框架柱体有相 应拉结。7、为保证架体稳定，脚手架底部地面上 20cm高处加设一道纵横向水平扫 地杆，向上应

7、每隔160cm纵横向均加设一道水平杆。8、满堂脚手架作为模板的支撑体系搭设完后应由项目技术负责人组织验收， 达到要求后方可使用，并在浇筑砼前、后都应该对架体进行检查。（二）质量要求：1、脚手架搭设用各种材料，均应符合质量要求。2、脚手架各部件扣件应拧紧，连接牢固。3、满堂脚手架立杆应垂直，以保证架体稳定性。五、脚手架计算：地下室外墙脚手架：1、根据类似工程经验及相关规范规定，施工荷载取如下值:1） 施工活荷载3.0KN/ m2按两层操作面考虑2）脚手板按二层满铺、一层作业考虑 0.35 KN/ m,2、脚手架验算2.1、第二段脚手架稳定性验算1、立杆验算：立杆承受的轴力N可表达为：N =1.2

8、 Ngk 1 Ngk 21-4Nqk上式中：Ngk1 脚手架结构自重标准值产生的轴力构配件自重标准值产生的轴力 Nqk 施工荷载标准值产生的轴力杳表得.N GK t = 0.1219 汉 6.9 = 0.84KNN QKAN QKBq1 + a i= 3.55KNiH 1 H 1 Hi u i i n i 11 u2I l丿Q-'lOU J.i<j)rJp詈=2.10KN将上述荷载进行组合: r送q=C.35xl/=J.9KN/riNgk2a =乞1 + ?丨=0.41KNN 1 1 H 1 1 1 HH N H H，2< l丿L./2 A.5构配件作用下结构计算简图如右下

9、图:0.196 =0.42KNl2N GK2B = 1 2 <施工活荷载作用下计算简图如右图1）、不组合风荷载:Na =1.2 Ngki Ngk21.4 Nqk =1.2(0.84 2 0.41) 1.4 3.55 = 6.96KNNb =1.2 Ngki Ngk2 1.4 Nqk =1.2(0.84 2 0.42) 1.4 2.10 =4.68KN 最不利杆为内立杆杆件长细比为:稳定性判定公式为:A1.155 1.50 1.801.58 10= 197.4 ：；丨- 210根据长细比，查表得：'=0.185将各参数带入稳定性判定式，有：69600.185 489.32二 76.

10、9N / mm-205N /mm2符合要求。2)、组合风荷载：NA -1.2 NGK1 NGK2 0.85 1.4、Nqk =1.2(0.84 2 0.41) 0.85 1.4 3.55 = 6.22KNNb -1.2 Ngk1 Ngk2 0.85 1.4、Nqk -1.2(0.84 2 0.42) 0.85 1.4 2.10 = 4.28KN 内立杆为最不利杆。稳定性判定公式为：该工程地面粗糙度为A类。风压高度变化系数、体型系数分别取为：占=1.67,亠=0.8424 , k =0.7 1.67 0.8424 0.65 = 0.64KN / m10钢管截面抵抗矩W = 5.08cm3 * =

11、5.08 103mm3将以上数值带入判定公式，得:N M. ,62203.5 105A W _ 0.185 489.35.08 103满足要求。2、连墙杆件验算：本工程脚手架采用予埋?12钢筋套箍作为连墙件。N Nlw No =1.4 0.64 5.1 4.2 5 = 24.2KN连墙件强度：;二 24200 =10.7 ： 205N / mm2 "13.1满足要求2.2第一段脚手架稳定性验算本脚手架第二段采用顶在在10.15m标高板处的 与横杆单扣件连接的斜撑杆进行卸载，以减轻第 一段架体内的荷载。斜撑杆可承受最大垂直荷载为：= 0.35KN5m = 3.5 10 N m2= 13

12、7.6N/mm2 乞 f0.85 1.4 0.64 1.4 1.8Na =1.2Ngki Ngk21.4、Nqk =1.2(1.87 2 0.41) 1.4 3.55 =8.2KNNb =1.2 Ngk1Ngk2 1.4 Nqk = 1.2(1.87 2 0.42) 1.4 2.10 = 6.2KN最不利杆为内立杆。稳定性判定式同前，将上述计算结果及相关参数代入判定式得:290.6N/mm _0.185 489.32=205 N / mm满足要求。2）、组合风载:Na =1.2 Ngk1Ngk2 0.85 14Nqk -1.2(1.87 2 0.41) 0.85 1.4 3.55 = 7.45

13、KNNb =1.2 Ngk1Ngk2 0.85 1.4、Nqk =1.2(1.87 2 0.42) 0.85 1.4 2.10 = 5.51KN最不利杆为内立杆。将上述计算值代入判定式，得:N M ,74503.1 105A W 0.185 489.35.08 103=143.4N / mm2 _ f满足要求。拉墙杆件同前，符合要求。6.2.3悬挑工字钢验算1、强度验算：强度计算简图见下图：Illi1 1 11 I F.1 F1 11I 30J TL= "83Ta?=1000通过上述计算分析知，在第二段脚手架未架设前，不组合风栽为最不利情况:R =8.20KN,F2 =5.90KN1

14、）正应力验算:max= 8.2 0.845.9 1.8420.2 1.91522= 18.11KN mCmaxmax618.11 10140.9 1032二 128.54N / mm符合要求。2）剪应力验算:maxF1 F2 0.2 1.915sx-Ixt_ 8.2 5.9 0.2 1.915100-13.8"= 17.5N/mm2 ：125N/mm2满足要求2、工字钢挠度验算：根据上述分析的结果，工字钢承受的荷载标准值为:F1 =0.1219 15.3 0.41 2 =2.69KNF2 -0.1219 15.3 0.42 2 =2.71KN计算简图同强度计算简图。工字钢挠度，=“2

15、3上式中，-总挠度-片产生的挠度2-F2产生的挠度-工字钢自重产生的挠度1 21216350.785 2.69 0.841.9150.842.69， 1.9152 3219152.仆 108 "130 汉 103m=1.13 10=1.13mm1 2123905-<0.785 2.71 1.84 ： ： 1.915 ： ：1.842 2.711.91 52 321915 32.仆1081130x10*-3.57 10m=3.57mm按一端外伸梁考虑.o230.2 1.915-0.7854 0.785 1.9153 1.9158_824 2.1 101130 10= 0.22 1

16、0J3m=0.22m m=“23 =1.13 3.57 .22 二 4.92mmto = 1915 =12.8mm150满足要求。严1血1钢筋套箍与板连接大样图预埋?18钢筋套箍大样图3、钢筋套箍强度验算： 钢筋套箍承受的拉力为:02 1.9152 -1.08528.20 0.840 5.90 1.8400.785= 22.92KN:一-22.92 1000 =22.52N / mm2 符合要求4 汉 254.5满堂脚手架计算现浇板梁模板工程均采用满堂脚手架作为现浇墙、梁、板模板支撑，现根据 工程实际情况进行荷载计算；1、现浇模板模板、脚手架支撑计算：为了简化操作过程，仅对120mm板的支撑进

17、行计算，其它板脚手架支撑同120mm 板。120mm厚现浇楼板脚手架支撑验算：根据规范要求，满堂脚手架只需验算单支稳定性和钢管的竖向承载力即可。取120mm厚现浇板下脚手架立杆间距la=1.2m,lb=1.2m,横杆步距l=h=1.8m， 选用48*3.5的钢管。传力过程：荷载f模板f木方f横向钢管f立杆 荷载：底模自重：0.75KN/M2砼自重：0.12 X 24=2.88KN/M2钢筋自重：0.12X 1.1=0.132KN/M2施工人员（计算模板均匀荷载）：2.5KN/M2施工人员（计算模板集中荷载）：2.5KN施工人员（计算木方和横向钢管）：1.5KN/M2施工人员（计算立杆）：1.0

18、KN/M2 模板验算（木方间距为200mm）：a施工荷载为集中和均匀对模板的弯矩值进行比较（按连续三跨计算）均匀荷载：M1=0.175pl=0.175X 2.5X 0.2=0.0875 KN M集中荷载：M2=0.1ql2=0.1 X 2.5X 1 X 0.152=0.0075 KN M因此施工荷载按集中荷载计算：b、考虑到模板中不确定因素较多，荷载须乘以相应的分项系数：钢筋、砼、模板自重荷载：q= （0.75+2.88+0.132）X 1 X 1.2=4.51KN/M施工荷载：p=2.5X 1.4=3.5KN正应力验算：MK1=0.1ql2=0.1 X 4.51 X 0.22=0.018KN

19、 M 厂I1 L|23C-A200M2=0.175pl=0.175 X 3.5 X 0.2=0.123 KN MM= Mi+ Mk2=0.018+0.123=0.141 KN M/ZJt6 二M/W=0.141X 106/(7.5 X 103)=18.8N/MMfv 6 =30 N/mm2W模板截面抵抗矩，W=bh2/6=200 X 152/6=7.5X 103mm3挠度验算:3 =0.677X ql4/ (100EI) +1.146X pl3/(100EI)=0.677X 4.51 X 2004+/ (100X4.0X 103X 5.625X 104) +1.146X 3.5X 2003/

20、(100X 4.0X 103X 5.625X 104)=0.22mm< 3 =l/400=200/400=0.5mmE木材弹性模量，E=4.0X 103 N/mm2I-截面惯性矩，I=bh3/12=200X 153/12=5.625X 104 mm4故，满足要求。 木方验算：考虑到模板中不确定因素较多，荷载须乘以相应的分项系数：F1= (0.75+2.88+0.132)X 1.2+1.5X 1.4=6.61 KN/M2q=Fl=6.61 X 0.2=1.322KN/M正应力验算:M=0.1qla2=0.1X 1.322X 1.22=0.19KN M6 =M/W=0.19 X 106/(6

21、.4X 104)=2.97N/MM2< 6 =30 N/mm2W木方截面抵抗矩，W=bh2/6=60 X 802/6=6.4X 104mm3挠度验算：3 =0.677X qla4/( 100EI) =0.677X 1.322X 12004/( 100X 4.0X 103X 2.56 X 106) =1.81mm< 3 =la/400=1200/400=3mmE木材弹性模量，E=4.0X 103 N/mm2I-截面惯性矩，匸bh3/12=60X 803/12=2.56X 106 mm4故，满足要求。 木方下横向钢管验算：考虑到模板中不确定因素较多，荷载须乘以相应的分项系数：F= /

22、0.75+2.88+0.132)X 1.2+1.5X 1.4=6.61 KN/M2II I I I I 11 丨丨 I I I I 横向钢管采用双管q=Fla/2=6.61 X 1.2/2=3.966KN/M正应力验算：M=0.1qlb2=0.1 X 3.966X 1.22=0.57KN M6 =M/W=0.57 X 106/(5.08X 103)= 112.2N/MM2< 6 =205 N/mm2W 钢管截面抵抗矩，W=5.08 X 103mm3挠度验算：3 =0.677X qlb4/ / 100EI) =0.677X 3.966X 12004/ / 100X 2.06X 105X 1

23、2.19X 104) =2.22mm< 3 =lb/400=1200/400=3mmE木材弹性模量，E=2.06X 105 N/mm2I-截面惯性矩，l=12.19X 104mm4故，满足要求。 立杆钢管验算：考虑到模板中不确定因素较多，荷载须乘以相应的分项系数：F= / 0.75+2.88+0.132)X 1.2+1.0X 1.4=5.91 KN/M2竖向承载力验算：IN=Flalb=5.91 X 1.2X 1.2=8.51KN vN=27.2KN故，钢管竖向承载力满足要求。立杆竖向稳定性验算：查表得；钢管稳定系数i=15.8mm钢管截面积A=489mm2由钢管线形系数 入=L/i=k

24、 卩 h/i=1.155X 1.53X 1800/15.8=201.3查表得书=0.178(T =N/(书 A)=8.51 X 103/(0.178X 489)=97.77N/mm<f=205N/mm所以，采用48X 3.5钢管符合要求，通过以上计算可知，该满堂脚手架设 计参数适用于120、100mm厚现浇板。2、梁下模板、脚手架的验算：选择最大截面为200X 400mm的梁进行脚手架的立杆验算，取立杆横距La=0.6m、纵距Lb=1.2m，横杆步距L=h=1.8m、选用48X 3.5的钢管。 荷载：底模自重：0.75X( 0.2+0.3X 2) =0.6 KN/M砼自重：0.2X 0.

25、4X 24=1.92 KN/M钢筋自重0.2X 0.4X 1.5=0.12 KN/M砼震捣荷载：0.2 X 2=0.4KN/M考虑到模板中不确定因素较多，在进行荷载组合时不进行折减，荷载组合值为：q= (0.6+1.92+0.12)X 1.2+0.4X 1.4=3.73 KN/M 梁底模板验算：正应力验算：M=ql2/8=3.73 X 0.22/8=0.019KN M6 =M/W=0.019 X 106/(4.8X 103)=3.95N/mm2< 6 =30 N/mm2W模板截面抵抗矩，W=bh2/6=200 X 122/6=4.8X 103mm3挠度验算：3 =5X ql4/ (384

26、EI) =5X 3.73X 2004/ (384X 4.0X 103X 2.88X 104)=0.46mm< 3 =l/400=200/400=0.5mmE木材弹性模量，E=4.0X 103 N/mm2I-截面惯性矩，I=bh3/12=200X 123/12=2.88X 104 mm4故，满足要求。梁底木方验算：| JU梁底采用双木方，因此 q仁q/2=3.73/2=1.87 KN/M正应力验算：M=0.1q1lb2=0.1 X 1.87X 1.22=0.27KN M6 =M/W=0.27 X 106/(6.4X 104)=4.22N/MM2< 6 =30 N/mm2W木方截面抵抗

27、矩，W=bh2/6=60 X 802/6=6.4X 104mm3挠度验算：3 =0.677X q1lb4/ (100EI) =0.677X 1.87X 12004/ (100X 4.0X 103X 2.56X106) =2.56mm< 3 =la/400=1200/400=3mmE木材弹性模量，E=4.0X 103 N/mm2I-截面惯性矩，匸bh3/12=60X 803/12=2.56X 106 mm4故，满足要求。梁下横向钢管验算：p=qlb=3.73X 1.2=4.48KN正应力验算:M=Pla/4=4.48X 0.6/4=0.67KN M6 =M/W=0.67 X 106/(5.

28、08X 103)=131.89N/MM2< 6 =205 N/mm2W 钢管截面抵抗矩，W=5.08 X 103mm3挠度验算：3 =pla3/ (48EI) =4.48X 103X 6003/ (48X 2.06X 105X 12.19X 104)=0.8mm< 3 =la/400=600/400=1.5mmE钢管弹性模量，E=2.06X 105 N/mm2I-截面惯性矩，l=12.19X 104mm4故，满足要求。 扣件抗滑承载力验算梁荷载通过小横杆通过扣件传道立杆，因此RB= qla /2=3.73X 1.2/2=2.24KN RC=8KN (RC 为直角扣件抗滑承载力)故，

29、满足要求。 竖向立杆钢管计算：竖向承载力验算：N=qla/2=3.73X 1.2/2=2.24KN <N=27.2KN故，钢管的竖向承载力满足要求。竖向稳定性验算查表得；钢管稳定系数i=15.8mm钢管截面积A=489mm2由钢管线形系数 入=L/i=k 卩 h/i=1.155X 1.53X 1800/15.8=201.3查表得书=0.178(T =N/ (书 A) =2.24X 103/ (0.178X 489) =25.73N/mm<f=215N/mm通过计算，采用48 X 3.5钢管符合要求。通过以上计算可知，满堂脚手架在搭设时现浇梁、板立杆间距小于或等于1.2m，横杆步距小

30、于或等于1.8m则符合承载力要求。同时为确保施工荷载偏向 而引起满堂脚手架侧向变形，在局部设置剪刀撑，剪刀撑一般设置在梁底和跨中 位置，间隔不超过4跨(6m)且相互垂直方向均应扎设。满堂脚手架兼做梁、板模板的支撑立面大样如下:六、质量要求：1、搭设脚手架前，必须对现场的脚手架杆、脚手架板、扣件进行严格的检 查，严禁使用外观偏心、有质量问题的杆件及架板；扣件有裂缝、变形的严禁使 用，出现滑丝的螺栓必须更换。2、脚手架的搭设必须严格按照设计及安全技术交底内容进行搭设，不得随 意减少杆件的设置与连接；遇有问题应提交技术负责人进行解决。3、悬挑工字钢梁与予埋钢筋套箍的连接须采用 E43系列焊条进行有质

31、量保 证的焊接，防止工字钢梁发生扭转及沿工字钢梁方向的移动等危及脚手架稳定性、 安全性的隐患发生。4、脚手板应铺平、铺稳、铺满，必要时应进行绑扎固定；脚手板在小横杆 处采用搭设铺设时搭接长度不得小于 200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小 于100mm，铺板严禁出现端头超出支撑横杆 150mm以上而未做固定的探头板。5、钢筋套箍埋设的位置水平误差不得超过 20mm。6连墙杆装设时，应注意撑拉的松紧程度，以防引起杆件和架体的显著变 形。7、各接点的连接要可靠，在上架施工前，必须对脚手架进行相关检查，检 查合格后，方可施工。8、 为保证脚手架的整体稳定性，需在端跨及中间每隔4跨布置钢管节点斜 撑一道，要求扣件连接牢固。9、脚手架最