某项目基础筏板大体积砼施工方案

1、XXXXXX）项目1#楼2800mm厚基础筏板大体积混凝土施工方案批准：审核：编制：XXXXXX2012年5月目录第一章 工程概况 3.第二章 施工部署 3.一、施工段划分 错. 误 ! 未定义书签。二、施工顺序 3.三、施工准备 3.（一）原材料准备 3.（二）施工技术准备： 4.（三）施工机具准备 4.（四）劳动力准备 5.第三章 施工方法及技术措施 5.一、底板混凝土浇筑施工流程 错误 !未定义书签。二、浇筑方法 5.三、混凝土表面处理 8.四、混凝土取样与试件留置 8.第四章 大体积混凝土的测温与养护 1.3一、测温仪器的选用 1.3二、测温点布置、安装与保护 1.3三、温度监控 1.

2、5.四、保温、保湿养护措施 1.7第五章 混凝土热工计算 1.8第一章 工程概况项目名称： XXXXX建设地点： XXXX本项目 1#楼为超高层综合楼；建筑层数：地下四层，地上四十六层；建筑高度：167m，结构形式为筒中筒结构。基础为桩筏基础， 工程桩为A1500mm旋挖灌注桩，桩距4.5m，其筏板长51m,宽49.4m, 厚度为2.8m，砼浇筑量约7400m3，砼强度等级为C40,抗渗等级为 P10。第二章 施工部署一、施工顺序根据现场实际情况， 以及主楼筏板平面情况， 其筏板混凝土的施 工从 D 轴线向 M 轴线方向平行推进，连续浇筑混凝土，直至混凝土 浇筑完毕，确保砼不产生冷缝。二、施工

3、准备（一）原材料准备本工程混凝土采用商品混凝土。 在混凝土浇筑前一段时间应与混 凝土公司沟通，并提前上报砼供应计划，以保证混凝土的正常供应， 确保砼的连续浇筑，以保证砼浇筑质量。（二）施工技术准备:1、在混凝土浇筑前熟读图纸及规范，严格按照图纸和规范要求 施工。2、做好技术交底工作，在混凝土浇筑时跟踪技术交底的落实情 况，对于不按交底要求施工的班组或个人及时进行制止并纠正。（三）施工机具准备根据本筏板的砼浇筑量，其单次混凝土浇筑量大，为了避免长时 间浇筑给质量带来不利因素，在浇筑时拟采用4台砼输送泵同时进行 浇筑。所需的主要机械、机具设备如下：名称型号数量备注砼输送泵4台砼输送泵泵管125 m

4、m根据现场地形确定振动器插入式12根平板振动器3台电动磨光机3台对讲机4对污水泵?508台测温仪一套碘钨灯1000W20盏柴油发电机1台（四）劳动力准备根据本工程大体积砼数量现场情况，合理地组织施工现场劳动 力。施工劳动力组织见下表：职位人数（人）工长1施工员及测量员2试验员1电工2混凝土调度1工人指挥长1工人30第三章施工方法及技术措施、浇筑方法1筏板混凝土的施工从D轴线向M轴线方向平行推进。2、浇筑时“分层浇筑、分层振捣、一个斜面、循序渐进、一 次到顶”的短边方向平行推移浇筑法（见下图）。分层浇筑宜于混 凝土的振捣，且混凝土的暴露面小，冷量损失小，有利于降低筏板 混凝土的最高温升。3 、浇

5、筑混凝土时，各浇筑点(振捣操作)齐头并进，互相搭 接，确保各浇筑带之间上下层混凝土的结合， 利用混凝土自然淌形 成的斜面，分层浇筑、循序渐进、一次到顶。保证上下层混凝土浇 筑停歇时间不超过初凝时间，交界面分界处不漏振，这种自然流淌 形成的斜面的浇筑方法，能较好的适应泵送工艺，避免混凝土输送 管道经常拆除、冲洗、接长，从而提高输送效率，简化混凝土的泌 水处理，保证上下层混凝土浇筑不超过初凝时间。4、 混凝土斜面坡度的控制：每层浇筑厚度要控制在 300-400 伽，混凝土自然流淌形成斜面的坡度为 1: 6左右。5、混凝土的振捣：在浇筑过程中，混凝土振捣是一个重要环 节，一定要严格按下列方法操作：(

6、1) 每条作业带、配备3台直径50 mm的插入式振捣器，一 台在出口料，其余布置在坡中和坡脚。出料振捣口运用振捣棒把混 凝土推向预定位置、促成斜坡，再列阵、呈自上而下全面振捣。振 捣时插棒角度应与混凝土斜面坡度形成 90°、快插慢拔，严格控制 振捣棒的移位距离，特别要注意混凝土的新老浇筑面振捣， 防止离 析和漏振。(2) 做到快插：快插作业是为了防止上层砼振动密实后、而 下层混凝土内气泡无法排出； 慢拔：是为了能使混凝土能填满振动 棒针动后形成的空间，在满拔振捣过程中，振动棒应略上下抽动， 使混凝土振捣密实、 气泡排出，插点要均匀， 插点之间距离控制在 300400伽之间。采用单一的

7、行列形式、轨迹排列避免漏振，振捣 点时间要掌握好，不要过长，也不要过短，一般控制在2030s之间，直至混凝土表面泛浆，不出现气泡，混凝土不再下沉为止。(3) 在振捣时振动棒应离开模板、钢筋 20 cm左右，不得碰 撞钢筋、模板和测温点、预埋件等。(4) 在浇筑过程中正确控制间歇时间、上层混凝土应在下层 混凝土初凝之前浇筑完毕，并在振捣上层混凝土时、振捣棒下插 5 cm,使上下层混凝土之间更好的结合。 为保证插入精度，在距振捣 棒部40 cm处捆绑红色皮筋作为深度标记。6、在浇筑最后的阶段，改变浇筑方向，与早些浇筑时的坡面 形成集水坑， 用潜水泵加软管抽出， 潜水泵外罩钢筋笼和钢丝网阻 止水泥浆

8、流失。7、泵送开始时清洗输送管的水及稀释浆应退出几节管道、将 稀释水放至坑外处理。 其余减石砂浆通过转动末端软管均匀分布在 浇筑工作面上，防止过厚的砂浆堆积。8、 由于大体积混凝土筏板混凝土连续浇筑，须掌握4d 的天 气预报，如有大雨，不得安排混凝土浇筑。为预防天气突然变化，现场应备有足够的覆盖用塑料布，并做好充分的抽排水准备工作二、混凝土表面处理混凝土浇筑振捣密实后，表面用铝合金刮尺把混凝土表面的 脚印、振捣接搓处凸凹整体刮平， 且使混凝土表面的平整度观感及 裂缝控制满足要求，应按以下步骤操作：1、平板振捣器复振：待混凝土初凝前（以脚踩在混凝土上、脚印深度1-1.5 cm时）、再用平板振捣器

9、复振一遍，进行此次复振 时，应保证振捣后的混凝土面标高比控制标高稍高 5伽。在平板振 捣器进行振捣时，其移动间距能保证振捣器的平板覆盖已振捣部分 边缘，前后位置搭接3-5 cm。在每一个位置上连续振动时间一般保 持 25-40s ，以混凝土表面均匀出现泛浆为准。2、抹平控制：平板振捣器振捣完，混凝土初凝时（以可踩出 脚印、但不会下陷为准），用铝合金刮尺把表面刮平。并用圆盘抹 平机和木夯进行抹压，当混凝土初凝后、终凝前再进行一次抹压， 使混凝土面层再次充分达到密实， 与下部混凝土结合一致， 以消除 混凝土由初凝到终凝过程中由于收水硬化而产生表面裂缝的最大 可能性。整个抹压应控制在混凝土终凝前完成

10、。三、混凝土取样与试件留置混凝土取样应在监理工程师的见证下，在混凝土的浇筑地点 随机抽取。取样与试件留置应符合下列规定：i、每拌制loo盘且不超过loom的同配合比的混凝土，取样 不得少于一次。2、 每工作班拌制的同一配合比的混凝土不足100盘时，取 样不得少于一次。3、当一次连续浇筑超过1000m时，同一配合比的混凝土每 2oom取样不得少于一次。4、每一楼层、同一配合比的混凝土，取样不得少于一次。5、每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定。6、对有抗渗要求的混凝土结构，其混凝土试件应在浇筑地点随机取样。同一工程、同一配合比的混凝土，取样不应少于一次，

11、 留置组数可根据实际需要确定。第四章大体积混凝土冷却水管降温措施一、使用“冷却水管降温”的原因1、筏板长51m，宽49.4m，厚度为2.8m，体积较大，属超厚大体积混凝土。由于施工工期紧，混凝土浇筑速度较快， 这就要求降低混凝土的中心温度，适当加快热量的散发，减少蓄热养护时问。2、 本工程采用的是 PO42. 5普通硅酸盐水泥，每立方用量为 310 kg，用量较大，囚此 产生的水化热也就较多。3、因筏板如采用蓄热养护法，经热工计算，发现混凝土中心温度较高，内外温差超过25 C。理论计算如下：(1) 每立方混凝土配合比见表 1表1每立方混凝土配合比强度 水灰 坍落度/水/矿淡水泥 警 砂/石子f

12、外加 等级 It mm kg P.S42.5/kg kp kg kg PJ /kgC30U 044120+20 ISO 31() 9S 69S1 0704.65(2) 混凝土绝热温升计算t 热=WQo(1-e-mt)/ y C(1)式中，t热为混凝土绝热温升，C；W为每立方米混凝土中水泥实际用量，kg/m3 ;Q。为每千克水泥水化热，J/kg;C为混凝土比热，J/ (kg K);丫为混凝土的密度，kg /m3 ;t为水泥水化热升温龄期，天； m为热影响系数；e为自然对数的底。式中, W=310 kg/m3; Qo=461kJ/kg; C=0. 96 kJ/(kg K); 丫 =2400 kg/

13、m3;t=3 天;m=0. 3。 代人式得：t热=42. 7 0C(3) 混凝土内部实际最高温度tmax=to+t 热 E式中，t。为混凝土人模温度，取25C； E取0.68代人式得:tmax=65.1 C(4 )混凝土表面温度混凝土表面采用一层塑料薄膜加一层草袋保温养护。 混凝土表面模板及保温层的传热系数0二冷乞5仇+ 1爲式中，B为混凝土表面模板及保温层等的传热系数，W/(m 2 K),5i为各保温材料厚度，m;为各保温材料的导热系数，W/ (m K),3 q为空气层的传热系数，W/(m 2 K),二值：塑料薄膜取 0.001m,草袋取0.01m ;闷值：塑料薄膜取0.04,草袋取0.14

14、;3 q取 23。将取值代人式(4)得：3 =7.15W/(m 2 K) 混凝土虚厚度式中，h'为混凝土虚厚度，m,k为折减系数为混凝土导热系数，W/(m K)k取0.666, 取2. 33，代人式 得.h'=0.22 m 混凝土计算厚度H=h+2h'本工程h=2.8m，代人式得:H=3.24m 混凝土表面温度44TbTq2h'(Hh')T 2220.22 (3.240.22)(0022)00q H3.242式中，Tb为混凝土表面温度，C;Tq为施工期大气平均温度，C；h'为混凝土虚厚度，m;H为混凝土计算厚度， m; T为混凝土内最高温度与外界

15、气温之差，C。可见，混凝土内部实际最高温度与混凝土表面温度的温差大于25 C,超过规范允许的标准。综上所述，为保证工程质量，有必要考虑辅助的降温措施。二、“冷却水管降温”的设计与布置(一)冷却水管管径的设计1须排出的水化热由上述可知，当混凝土的最高温度达到72.3 0C时，混凝土的内外温差为t'max-t2=27. 3 C ;而混凝土内外温差应控制在规范允许的25 C范围内，因此温差需降低2. 3 C后才能满足要求，为求安全余量，在此将降温幅度提高C,即为3. 3 C,而此时须排出的水化热量为(8)q=T1xCx xV式中，q为须排出的水化热量，J;T1为内外温差超出25 C外的量;C

16、为混凝土比热,J/(kg C ) 为混凝土的密度，kg/m3 ; V为基础浇筑混凝土量,m3;C= 0. 99 x 103 J/( kg C ),P=2 400kg/m 3, V=8200 m3;代人式(8)取 Ti=3. 3C, 得:q=64.3x106kJ。3. 1.3吸收热量所需用水的质量(9)in =鬥)式中，q为须排出的水化热量，kJ;m为消耗热量所需用水的质量，kg ; t2为入水温度，C;ti为出水温度，C ; Cpm为水的比热容，取 kJ/(kg. C )取 q=64 x 1 O6 kJ, t2=1 1.5 C ,ti=40 C, Cpm=4. 186 8 kJ/kg Co 代

17、人式(9)得:m=0. 52 x 106 kg3. 1.4吸收热量所需用水的体积(10)V=m/:式中，V为耗水量的体积，m3 j '为水密度，kg/ m3 ;将：=1 x 103 kg/m 3 代人式(10)得 V=0. 52 x 103 m33. 1.5管径计算S=V/V 流 t'(11)S为循环管的内壁面积，m2; V流为水的流速，m/s ; t'为消耗热量所需时间，h。取V流=2m/s,t'= 48 h。代人式(11)得:S=1.51x10-3m2;水管内半径 r= -= 0. 022 m;本工程的冷却管管径选D60。3. 2冷却水管的布置(1) 考虑到

18、冷却水对混凝土热交接的影响及结构自身的尺寸，为能均匀排放水化热，沿 混凝土厚度布置 3层冷却水管，总长 2600 m。(2) 本工程采用DN60的钢管作为冷却水管，其中上、下2层各距离混凝土表面 200 mm ,管道呈蛇形状布置。(3) 水管在安装完毕后，应进行水压试验，以防止管道及焊接处出现渗漏现象。(4) 管冷却水在混凝土浇筑覆盖第一层冷却水管后开始使用，一直持续到保温及测温工 作结束为止。一、冷却水管设置1、冷却管采用A48*3.0钢管，其接口采用90度弯管钢管接 口，接口安装时应设置防水胶带，确保接头不漏水。2、冷却水管网按照冷却水由热中心区流向边缘区的原则分区 布置，进水管口设在靠近

19、混凝土中心处，出水口设在混凝土边缘区， 每层水管网的进、出水口相互错开。3、最外层水管距离混凝土边 0.8m，进、出口引出筏板面1m以上，出水口设置调节流量的水阀4、布管时，水管要与筏板钢筋错开，当局部管段错开有困难 时，适当移动水管的位置。5、水管网安装完成后，将进、出水管口与进出水总管、水泵 接通，进行通水试验，以确保水管畅通且不漏水。6、冷却水管网布置图如下：第五章大体积混凝土的测温与养护、测温仪器的选用测温仪器采用JDC-2建筑电子测温仪，仪表需经检验合格。 此表为手持式数字显示仪，具备测温精度达 1%E负误差功能。二、测温点布置、安装与保护（1）大气温度采取点：距混凝土表面 1m高度

20、、露天处使用 随机专用测温棒，相距3m测计三处大气温度，读取所测气温数的 平均值、作为记录值。（2）混凝土入模温度：在每个混凝土输送管泵口末端、用小桶装满混凝土，将500伽长测温导线固定在木棍上制成探杆、 插入混凝土内150mm保持3分钟，所测量的读数皆为混凝土入模温度。（3）混凝土上表与中心温度采取：每个测温点在布置图上编号。混凝土上表与中心温度测温点，用 500、1000-3000mm测温导 线用胶带固定在直径14mn的钢筋上，上表探头距混凝土顶面下 100mm中心探头设于底板二分之一高度。探头与钢筋之间用绝缘 胶布隔离。 测温导线另一端的插头依据编号贴上标签， 插头在浇筑 混凝土前要用塑

21、料胶布包裹好， 防止被污染或破坏。 当测温仪接上 插头，读取的高值为中心温度、小值为上表混凝土测温值。（4）测温点的安装、保护、设置：测温点布置见下图，每组 2个测温点（中部及上部各一个） ，预埋测温导线引出应高于混凝 土面300mn左右、测温导线和探头用胶带固定在钢筋上，插头在浇 筑混凝土前要作一次检测，确认测温仪有读数后用塑料布包裹好，14 钢筋上涂红油漆标识保护、防止被挪动或破坏。（5）混凝土浇筑时测温点保护：操作振动棒时，振动棒应离开测温点200mn左右。三、温度监控1、砼浇筑12小时后开始进行测温，龄期1-3天，每隔4 小时测温一次，4-7天每六小时测温一次，8-14天每8小时测温一

22、 次，当砼温度趋于稳定后，停止测温。测温时间不少于 7天，根据 温度发展情况最长不超过 14 天。测温设专人负责。每次测试砼中 部、表面温度计外部温度，算出温差，若温差超过 250C应立即通 知项目经理、 技术负责人、 采取措施降低温差， 防止砼因温差过大 而开裂。2、设专业队伍负责测温工作，并在施工前对测温人员进行详 细的培训、交底，保证数据采集的准确性。3、项目部技术负责人、每天跟踪测温工作，并在施工前的估 算情况进行比较， 推断下一时段的温度和应力变化趋势， 根据计算 结果决定是否调整保温方式和保温层厚度。4、测温注意事项（1）浇筑混凝土前应检查支撑钢筋是否牢固，测温点标高是 否准确，探

23、头、插头是否包严。（2）使用探头测混凝土入模温度时，不得在流动的混凝土中 探测。探头插入混凝土约 3 分钟左右后读数， 每次使用完毕应将探 头擦试干净。（3）测温仪主机为精密仪表， 使用时应小心轻放， 严禁碰撞， 使用完毕及时关机。（4）设混凝土中心与上表温度、混凝土上表与大气温度之差200C为报警值：该设计报警值不超过200C是为项目部技术负责人提供一 点信息收集调整调度时间。 测温人员应真实、 认真记录， 当测温接 近报警值时必须及时告知项目技术负责人，听从项目技术部门指令。项目部技术负责人应严密监视混凝土的温升情况，根据温度记录，增减保温材料厚度或层数。3 控制大体积混凝土中心温度与表面

24、温度；上表与大气温度 之差双向指标差小于250C是满足规范要求，如发现超温度差时， 在砼表面进行浇热水处理。是否停止保温、测温。必须听从项目技术负责人指令，测 温人员不得擅自停止测温。5、测温导线的选择；测温导线必须与 JDC-2建筑电子测温仪 相匹配，该导线的终端（探头）是一支热敏电阻、长度按 500mm 进制，有 0.5-3m 等各种规格。统计时应下表数量增加 2-3 支、作 为测量水温及各种材料温度专用。6、资料整理：在测温后 14 天内，将整个地下室底板的测温 结果书面提出，以存档备查。四、保温、保湿养护措施1、采用两层草帘覆盖养护，满足温差小于25r要求。2、两次抹面压实后立即盖一层

25、 草 帘 ，同时随浇筑砼中心温 度与上表面测温点；上表面测温点与外界温度差在 20 r以内时， 可以根据天气情况由项目负责人决定是否撤销保湿养护。 在施工条 件许可的情况下，应尽可能将保湿养护延长到 28d。3、连续做好浇筑后的测温工作。设专职测温工、及时将测温数据记录，项目技术负责人实时跟踪掌握混凝土内部温度和应力的变化情况，推断下一时段的温度和应力变化趋势， 决定是否调整保温层的厚度。第五章混凝土热工计算基本参数:强度等级C35P2400Kg/m 3水泥标号P?O42.5M11.0水泥用量305Kg/m 3M21.0水灰比0.62M31.0Ec3.15 X104N/mm 2M41.42M5

26、1.0s（t）0.3M60.93R0.25M70.77入模温度15 CM80.76当地平均温 度15 CM91.0Q461J/KgM101.0C0.96 J/Kg ?Kft1.57N/mm 2a1.0 X 10-5o£ y3.24 X 10-4v0.15混凝土 3d、7d、15d、21d水化热绝热温升值及最大的水化热绝热温升值为:T(3) =305 4610.96 2400(1-2.718 -0.3 X3)=36.21 C同理：T=53.55 °cTg = 60.35 CT(2i)= 60.92 C305461氏Tmax= 305 461(1-2.718 - )=61.03

27、 C0.96 2400混凝土 3d、7d、15d、21d的收缩变形值为：s(3)=3.24 x 10-4 x (1-2.718-0.13) x 1.42 x 0.93 x 0.77 x0.76=6.48x 10-5同理：s(7)= 1.26x 10-4s (15尸3.24 x 10-4 x (1-2.718"0.1 15) x 1.42 x 0.93 x 0.77 x0.76=1.95x 10-4s(21)= 2.19x 10-4混凝土 3d、7d、15d、Ty(3)=56.48 x10 51.0 10 5=6.48 C同理Ty=41.26 x101.0 10 5=12.6 CTy(15)=_1.95 x101.0 10 54-=19.5 C21d收缩当量温差