电除尘器基本原理与综合故障判断

1、电除尘器基本原理与综合故障判断电除尘器的基本过程和基本原理 简言之，电除尘器的基本过程是：1、建立电场，产生电晕，使尘粒荷电。2、在电场力作用下，荷电尘粒向收尘极运动，收尘。3、振打清灰和排灰。1 尘粒荷电 电除尘器是通过电晕放电，使其电晕极附近的气体电离，产生大量的正、负离子，并使其附着在尘粒上来实现尘粒荷电的目的。（1）电晕的机理通常由于自然界的放射线、宇宙线、紫外线的作用，气体中常会含一些被电离的分子和自由电子，在一个极不均匀的电场（如针对板）施加一定电压时，靠近曲率大的电极附近强电场区（称为电晕区），自由电子获得足够的能量，它和气体分子碰撞而产生新的正离子和电子，而新生的电子立刻又参与

2、到碰撞游离中去，使得游离过程加强，生成更多的正离子和电子，这样，由于电子行程上新生成的电子不断参加碰撞游离，结果气体中的电子像雪崩似的增长，形成电子崩，迁移率大的电子集中在电子崩的头部迅速向阳极方向发展，而正离子则留在电子崩尾部加速撞击阴极使其释放出达到自持放电所必需的二次电子，这样，在电晕极附近的狭小区域就产生了放电条件，形成电晕，这就是电晕形成的机理。 在强电场区以外（电晕外区），电子逐渐减慢到小于碰撞游离所必需的速度，附着在气体分子上形成负离子向阳极运动，其运动速度和它们的电荷及电场强度成比例，形成了电晕外区的电晕电流。这时，若含尘烟气进入电场，烟气中的尘粒将被负离子碰撞而荷电，形成负粒

3、子，而负粒子在电场力作用下向阳极运动，以达到收尘的目的。（2）电晕封闭工业用的电除尘器，电晕外区不仅有气体负离子形成的空间电荷，还有许多已荷电的粉尘粒子，由于粒子空间电荷的加入，电晕电流的变化受自身空间电荷影响的情况就要加剧。当电除尘器处理含尘浓度高、粉尘粒度细（比表面积大）的烟气时，电晕外区的空间电荷就由气体的负离子和粉尘的负粒子组成，其总量比纯气体负离子大的多，而主要成分是负粒子。由于负粒子的迁移速度比负离子小的多，所以，对其电场的影响就比纯负离子的影响大的多，它使得电晕极附近的场强削弱的更厉害。当烟气中的含尘浓度高到一定程度时（或者粉尘粒度非常细），甚至能把电晕极附近的场强减少到电晕的始

4、发值，电晕电流大大降低，甚至会趋于零，这种现象称之为“电晕封闭”。由于电除尘器沿电场长度方向（烟气流向）负粒子浓度是逐渐减少的，所以，在第一电场主要以负粒子空间电荷影响电场，而末电场则因随着尘粒被除去而主要以负离子影响电场，又由于负粒子的迁移速度比负离子小的多，所以一电场整个负空间电荷（包括负粒子和负离子）对电场的影响要比末电场大的多，这就是电除尘器运行时一般一电场电晕电流小，而末电场电晕电流大的原因。对含尘浓度大，易发生“电晕封闭”的电除尘器，在设计上应采取较窄的极间距，采用放电强的阴极线型（如芒刺线、鱼骨线等），使放电较集中，增加电风影响。运行中要保证振打机构完好，使电晕线处于清洁状态，减

5、少或防止“电晕封闭”的发生。（3）反电晕 所谓反电晕就是沉积在收尘极表面上高比电阻粉尘层产生的局部放电现象。荷电后的高比电阻粉尘到达收尘极后，电荷不易释放。随着沉积在极板上的粉尘层增厚，释放电荷更加困难。此时一方面由于粉尘层未能将电荷全部释放，其表面仍有电晕极相同的极性，便排斥后来的荷电粉尘。另一方面，由于粉尘层电荷释放缓慢，于是在粉尘间形成较大的电位梯度。当粉尘层中的电场强度大于其临界值时，就在粉尘层的孔隙间产生局部击穿，产生与电晕极极性相反的正离子，所产生的离子便向电晕极运动，中和电晕区带负电的粒子，其结果是电流增大、电压降低，粉尘二次飞扬严重，导致收尘性能显著恶化。2 荷电尘粒在电场力作

6、用下向阳极运动、收尘（1）荷电尘粒在电场中的运动驱进速度已荷电的尘粒在电场中主要受二种力作用，电场力F1qE，式中q尘粒所带荷电量，E尘粒所在处电场强度，摩擦阻力F26a，式中a尘粒半径，粘滞系数， 趋进速度，通过公式推导（推导略），p与粉尘的介电常数有关的数值（2）多依奇公式（除尘效率公式） 式中：A总集尘面积（m2） f比集尘面积（m2/m3/s） Q烟气量（m3/s）趋进速度（m/s，实际应用中将其转化成cm/s）（3）宽极距除尘器的特点 极距加宽，二次电压增大，电晕区增大，有利于粉尘荷电，使总的空间电荷增加，收尘板面场强提高，驱进速度增大。 宽极距电流密度趋于均匀并降低，有利于推迟反电

7、晕的发生。 宽极距极板少，极板附近涡流也少，极间粉尘浓度小，所以涡流返回的二次飞扬也小。煤、灰性质和烟气特性对除尘器性能的影响（a）煤技术参数的影响对电除尘器性能影响较大的有Car、Sar、Mt、Har、Aar，煤工业分析中的挥发份Vdaf和低位发热值Qnet.ar等：Car：煤含碳量越高，发热量就高，燃尽也较困难，飞灰中含碳量也较高。应注意无烟煤的飞灰可燃物导致粉尘低比电阻而造成除尘效率的下降。另外，煤含碳量越高，烟气中水蒸汽含量就越低。Sar：Sar3%为高硫煤，Sar12%为中硫煤，Sar1%为低硫煤。煤的含硫量对飞灰比电阻有较大的影响。煤中硫在燃烧时产生SO2，一般情况下，SO2大约有

8、0.51%氧化成SO3，SO3与H2O结合产生H2SO4并吸附在飞灰上，它增强飞灰的表面电导，使飞灰比电阻下降。Sar1%的低硫煤，因SO3少，所以飞灰比电阻高，易发生反电晕。Mt：水分有利于飞灰吸附而降低粉尘表面电阻。另外，水分可以抓住电子形成重离子，使电子的迁移速度迅速下降，从而提高间隙的击穿电压。水分高使荷电容易，使空间电荷的作用加大。总之，水分高，则击穿电压高，粉尘比电阻下降，除尘效率提高。Har：因氢在燃烧时的化学式为2H2O22H2O，H和H2O是1比9的关系，煤中的氢高，烟气中的水分也高，有利于提高运行电压，使除尘效率提高。Aar：粉尘荷电后，使电场中的空间电荷增多，电晕电流受自

9、身空间电荷的影响因此而加剧。当电除尘器处理粉尘浓度高，或粉尘粒度细，空间电荷影响越大。电场电晕外区的空间电荷由气体的负离子和粉尘的负粒子组成，由于负粒子的迁移速度比负离子小得多（近千倍），对其电场的影响比负离子就大得多，它使电晕极附近的场强削弱得更厉害，严重时会造成电晕封闭。对火电厂而言，一般含尘浓度30g/Nm3，或者粉尘比较细时（如液态排渣炉粉尘、循环流化床锅炉在高循环倍率运行的粉尘），要考虑防止电晕封闭的发生。含尘浓度的经验公式： Vdaf：挥发分高的煤易燃烧，反之，挥发分少的着火难，也不容易完全燃烧。挥发分含量是对煤进行分类的重要依据。一般，Vdaf8%的为无烟煤，Vdaf815%为贫

10、煤，Vdaf1540%为烟煤，Vdaf40%为褐煤。Qnet.ar：由于各种煤的发热量差别很大，对于一定额定出力的锅炉而言，烧较低发热量的煤，就意味着要多烧煤。这样，在额定出力情况下，煤中各化学成分的实烧质量百分数和煤元素分析中的质量百分数会不同。因此，常把其含量与发热量联系起来，引出折算成分，以折算成分来判断对电除尘器的影响更为实际。 （b）灰技术参数的影响灰熔点：灰中SiO2、Al2O3含量越高，灰的熔点就越高。相反，CaO、MgO、Fe2O3、Na2O、K2O等氧化物含量高时，因其熔点较低，灰的熔点就比较低。一般情况下，灰的熔点高，粉尘的比电阻高。锅炉运行中常把0.84作为灰熔点和结焦的

11、判断参数，比值越大，灰熔点就越低，易结焦。为防止结焦，有时会采用大风量运行，这种运行方式虽可缓解炉子结焦，但却会加大电除尘器的烟气量，造成除尘效率的下降。灰粒径：电除尘器的驱进速度与粉尘粒径成正比。固态排渣锅炉飞灰的中位径在20左右。除循环流化床锅炉在高循环倍率运行时飞灰较细外（中位径约10），一般电厂飞灰的粒度不会给电除尘器造成困难。但应注意，若电除尘器前有多管除尘器时，飞灰的中位径则小到5左右，会发生电晕封闭，造成除尘效率下降。灰的真密度与堆积密度：煤粉锅炉飞灰的真密度为2.1g/cm3，堆积密度00.7g/cm3，一般粒度小，堆积密度也小。10时，电除尘器二次飞扬会增大，应给予注意。灰的

12、粘附性：由于飞灰有粘附性，可使细微粉尘凝聚成较大的粒子，这有利于除尘。但粘附力强的飞灰，会造成振打清灰困难、电晕极肥大，电晕电流减小，对除尘不利。一般，飞灰的粒径小，比表面积大，飞灰粘附性强。现场收资及故障分析处理对于燃煤锅炉ESP而言，必须收集了解以下参数并做好记录：锅炉负荷、燃煤量、排烟温度、空气预热器出口处的氧量表、引风机额定风量及开度和电流大小、制粉系统磨煤细度；若是循环流化床锅炉，了解是否掺烧石灰石，钙硫比、燃烧循环倍率多少；燃煤的入厂化学分析和入炉工业分析，煤灰参数分析，飞灰可燃物含量，入口浓度；近期的运行记录，包括各电场运行记录、供电方式、振打方式及强度、进出口与保温箱温度、输灰

13、系统工作情况；电除尘器IPC自动/手工伏安特性、温度、浊度、振打等打印报表；向运行人员了解电除尘设备近期在运行中暴露的问题，等等。1、核实电除尘器设计参数是否合理。如电场风速是否过高、比集尘面积偏小、结构和极配型式合理、高压电源匹配等。2、电除尘器入口烟温是否偏高。温度升高，带来三种不利问题： 烟气温度T升高，烟气量Q增加，除尘效率下降（除尘效率1-e -f，式中为粉尘驱进速度，f为比集尘面积，fA/Q，A为阳极板收尘面积）。电力行业通常温度每升高10，烟气量增加2.5%，对除尘器的影响较大。Q电力行业通常烟气流速宜控制在不大于1m/s 通常，当烟气温度低于150时，温度T升高，比电阻增大，除

14、尘效率下降。T比电阻范围在1051010cm时最适合电除尘器收尘150 烟气温度T升高，则分子运动快，击穿电压U2下降，除尘效率下降。经验公式，式中Tt上升温度T+273，T0273。T每上升10，U2下降310%。击穿电压U2f（S），式中气体相对密度、S极距。而，进一步说明T升高，击穿电压U2下降。粉尘驱进速度，式中为动力粘度系数，d为粉尘粒径，U2（呈平方正比关系），可见击穿电压U2是影响粉尘驱进速度最重要的因素。3、烟气量是否比设计时烟气量高，或察看当两台引风机的开度、电流是否一致，否则会导致内、外侧布置的电除尘器烟气温度差异大，可对比双室或双列的入口温度。这种差异使得温度高的电除尘器

15、击穿电压降低、处理烟气量变大，降低除尘效率。这种现象与空气预热器的结构、烟道分流导流叶片的布置密切相关。4、制粉系统磨煤细度影响煤燃烧不完全，出现飞灰可燃物过大（正常应在5%以下），比电阻偏小或偏大两极分化现象。5、系统漏风（包括空气预热器、电除尘器漏风）漏风大，则电除尘器处理烟气量加大。国家环保局在达标排放考核测试规范中规定进入除尘器的氧量应6%，若超过6%，则应进行折算。一般来说，对应火电厂的空气预热器过剩空气系数1.4，若实际为1.5，1.07，则实际排放值q实测值q1.07。6、气流均布性、气流旁路。检查气流分布板是否有脱落、分布板与喇叭底板的下灰间隙、孔板是否被堵塞、阻流板布置等。当

16、入口浓度较大、烟气流速低、粉尘较细且粘时，易造成孔板堵塞。7、要求用户提供入厂化学分析和入炉工业分析，煤灰参数分析。对比实际与设计的煤质参数，关键参数是否变化大。烟气中SO2、H2O（水汽）等在电场中很容易带上电，都属于负电性气体，负电性气体含量高会使电场的击穿电压升高。电除尘器对不同煤、灰性质和烟气特性表现很敏感，同一容量机组的电除尘器，由于煤种不同、工况不同，除尘的难易程度差别很大。8、入口浓度。入口浓度的变化直接影响除尘效率和出口排放，应正确处理好除尘效率与出口排放的关系。往往是入口浓度低出口排放能保证，但除尘效率达不到；入口浓度高除尘效率能保证，但出口排放达不到。9、阴极系统故障。检查

17、是否绝缘子损坏、爬电、保温箱漏水，阴极线是否断线、阴极线肥大、阴极框架晃动等。10、阳极系统故障。检查是否阳极板积灰严重、变形等。11、振打系统故障。振打轴卡轴、振打锤松脱、打点偏位、振打力传递系统焊接不良等。12、输灰系统工作情况不良，除出现安全问题外，也直接影响除尘器的性能。如电场短路、阳极板变形、极间距变化、振打偏位、烧蚀阳极板及阻流板、阴极线断电等。13、U-I特性曲线的运用（故障诊断）（1）冷态空载U-I特性曲线是衡量电除尘器制造、安装质量的依据，应在除尘器投运前作，首次试验的曲线要保存，以便和以后运行中停炉时再做的U-I曲线进行比较，判断除尘器内部结构是否变形，出现异常，使运行、检

18、修人员能及时发现故障，并予以排除。（2）热态U-I特性曲线是反映除尘器运行后特征的依据。第一次投运后的U-I曲线应保存，以便和运行中因工况变化，或除尘器内部结构变化的U-I曲线进行比较，并据此分析诊断故障，指导运行、检修人员排除故障。 （3）后级电场比前级电场的伏安特性曲线陡些，这是由于后级电场内部的空间电荷减少的缘故。空间电荷负离子+负粒子，负粒子运动速度较负离子慢几十倍以上，在电场中的滞留时间长，会抑制和削弱电场场强。前电场有负粒子，后电场负粒子少，故后电场伏安特性曲线陡些。IU1电场234正常场强：若有空间电荷，则场强减弱：若出现大量的空间电荷，会出现严重的电晕封闭现象：（4）伏安特性曲

19、线平移：U0为起晕电压，说明发生了电晕线肥大现象。IUU00IU（5）伏安特性曲线过零：给电压，即有电流，反应了2个问题：绝缘子爬电；电场内部短路。（6）伏安特性曲线旋转：烟气含尘浓度增加，二次电压U升高，二次电流I下降，U-I曲线向右旋转，严重向右旋转表明发生了电晕封闭；烟气含尘浓度减小，二次电压U降低，二次电流I上升，U-I曲线向左旋转。IU（7）伏安特性曲线变短：表明阴阳极极间距变小，击穿电压下降。IU（8）伏安特性曲线有拐点：电流上升、电压下降，表明出现了反电晕现象。若伏安曲线升压和降压时，曲线不重合则表明是严重反电晕现象。IU拐点IU反电晕现象说明：粉尘层电位差（压降）Uj，粉尘比电

20、阻、j电流密度，当U粉尘层空气间隙的击穿电压U0时（其场强一般为1020KV/），会击穿粉尘层。这时，出现大量反向离子，中和烟气中的带电粒子，表现为电流剧增、电压降低，即为反电晕现象。中和烟气中的带电粒子，表现为电流剧增、电压降低，即为反电晕现象。U在粉尘比电阻不变的工况条件下，解决反电晕问题的办法通常是设法降低电流密度，主要措施包括：（1）降低整流变抽头位置，改变输入输出变比，采用低变比的X3档，降低输出电压和输出电流。同时，改用低变比的抽头后运行时可适当提高可控硅的导通角，改善其控制特性。（2）采用间隙供电方式，可降低平均输出功率和电流。（3）从振打周期上进行调整。对于放电性能比较强烈的阴

21、极针刺线，通过调整相对应的振打制度，使阴极放电体尖端形成一定程度的灰棒，达到调整和降低放电电流的目的。14、调整运行方式和振打制度（1）电压要匹配烟气的击穿电压和从一次电压看可控硅导通角的大小，当为300V以上时则运行良好；若为260V以下时则运行状况不佳，可能存在反电晕现象。（2）电流要匹配对于高阻抗整流变，电流匹配非常重要。阻抗能起到保护作用，使得电流电压波形不会急剧变化，高阻抗整流变的波形比较饱满，而低阻抗整流变的波形较尖小。Uk(%)I1(A)405170V45Uk45%（3）从振打制度方面进行调整。通过调整及实验，找到一种比较适合工况的振打制度，可使得阳极板上的粉尘层呈块状脱落，而不

22、是以粉状脱离极板，从而可有效避免振打二次飞扬。（4）振打力：（振打加速度g），一般认为阳极的振打加速度不宜小于150g，太大易造成二次飞扬及机械疲劳损坏；太小则灰可能打不下来。振打力一般在制造厂已做过实验，以保证足够的g值。（5）合理的振打周期：除尘器现场投运后要进行合理的振打周期试验，确定该除尘器的合理振打周期在9899%范围内、合理的振打要比连续振打提效12%。电源选型和电气参数的影响： 电除尘器投运后，要想高效运行，必须靠调整电气参数来实现。因此电源的选型和调整电气参数就显的十分重要。1电场大小的影响：电除尘器电场的电容，一般在2040pF/m2（极距大的电容小）。单电场越大（单供电区的

23、面积大），则电容越大，而电场的阻抗就越小，它的曲线就越陡。这是由于容性电流超前于电压，电流达到最大值时，电压却达不到最大值，形成低电压、大电流的曲线，这对电除尘器的效率不利。因此，单电场不应作的很大。美国依巴司科设计规范评标部分有一项是单供电区面积的大小，它要求，单供电区面积不大于2万平方英尺（1858m2）。（整流变）和电场工况的匹配： 电压匹配：经可控硅移项调压、升压、整流后的二次电压波形已不是正常的正弦波（电场负载是容性阻抗），它的峰值电压和电场的击穿相关，而电除尘器的效率却主要决定于二次电压的平均值（它是二次电压波形面积的积分，即二次表表压）。当的二次电压选得高，而实际工况击穿电压低时

24、，可控硅的导通角小，一次电压低，二次电压也低。 由于，所以除尘效率也低。应首选调幅的办法，调初级绕组的抽头，降低二次输出电压，使其增大一次电压的导通角来提高二次电压。因此，在选型时，就应根据煤、灰参数，烟气的负电性气体大小来选的二次输出电压和合适的极距。采用宽极距，若二次电压达不到常规极距的倍数，就相当于比集尘面积的减少，除尘效率低。当的输出电压选得高，而电场击穿电压又较低时，当可控硅的导通角很小时，输出电压就达到电场击穿电压值，二次电压U平均值也小，如左图。此时要想提高二次电压，应当用调幅的办法，降低变压器抽头，调整可控硅输出电压，使输出电压和电场击穿电压匹配，尽量使二次电压的峰值接近电场击

25、穿电压，使导通角尽量加大，这样二次电压才能提高，如下图。 电除尘器的二次电压因受电场负载变化而引起电压波形变化是不准的（二次电压表记录的是平均值），而一次电压是比较准的。因此用一次电压来反映可控硅导通角的大小比较合适。根据运行经验，当一次电压小于260V时，导通角小，电除尘器运行差。当一次电压在260300V时，电除尘器运行比较好。当一次电压大于300V时，电除尘器运行得很好。电流匹配：选型时容量选得大（电流选得大），而运行工况时若电流比额定电流小得多，就会造成阻抗电压的降低，使输出电压波形变尖、变瘦（峰值电压高，而平均电压低的波形），电场频繁闪络，同样会导致导通角小，二次电压降低，除尘效率下

26、降。如图：的一次电流和短路压降（的阻抗）近似成线性关系。 v 对于高阻抗变压器（例：1A/72kV），I1为额定值271A时，短路阻抗达45%。38045%171（V）。此时阻抗高，能起到限制短路电流及电流的上升率和平滑波形的作用。但当工况电流只有135.5A时，其阻抗值下降到22.5%，当电流只有67.75A时，其阻抗值下降到11.25%。阻抗电压的下降使输出电压波形变得尖、瘦，（峰值电压高，而平均电压低的波形），电场闪络频繁，同样会导致导通角小，二次电压降低，除尘效率下降。因此，在一般常规供电方式情况下，的一次电流运行值应接近其额定值（这时的阻抗电压高，二次电压也高），而不应随意的将电流极

27、限调小。振打清灰的影响： 按不同煤种飞灰的粘结性分，烟煤微粘结性，褐煤由于水分高，属中等粘结性，无烟煤由于灰很细，属强粘结性。所以应视不同飞灰的粘结性来选振打机构，以保证有足够的振打加速度值来保证清灰。要有合理的振打制度、振打周期来保证电除尘器的高效运行。合理的振打制度、振打周期一般在现场用正交试验的方法获得，并以此来指导电除尘器的振打运行。对难以清灰的高比电阻粉尘要实施断电振打，来防止反电晕的发生，保证电除尘器的正常运行。有好多电厂的电除尘器的后级电场运行一段时间后出现低电压、大电流陡直的U-I曲线，其特点是：起晕电压高，一般U03040kV，当I2升至3050%额定值时，出现最大值，此后，

28、电压不再上升，而电流却自动上升到最大值。U-I曲线未出现反电晕的拐点，波谷曲线也未低于起晕电压U0。 对此现象的解释是：经过一段时间运行，由于阴极振打清灰不力，使阴极线肥大，起晕电压高，电晕电流小，而且电流上升的很缓慢，电晕电流上升到3050%额定值时，阳极也因振打清灰不力，使阳极上的灰层不断增厚，灰层上的压降U增高，当灰层上的压降U在局部的灰层上超过灰层中气隙的绝缘强度时，局部的反电晕就发生了，由于反电晕点是逐渐增多的，因此电流随着反电晕点的增多而自动上升。发生这种现象后，应采用断电振打，而且时间要长（数天以上），当阳极的灰被清下后，U-I曲线变软，U2也会有一定的升高。下图是断电振打前、后

29、U-I曲线的对比。堵灰、输灰的影响：近年来电除尘器多次发生掉灰斗和电除尘器坍塌事故，其主要原因都是灰斗堵灰，灰载大大超过设计灰载而致。这又是由于输灰不畅所致。而输灰不畅的原因则是多方面的，是综合因素导致灰斗和输灰系统处于恶性循环状态，不能正常工作而形成的。下面就综合因素造成输灰不畅作一简要分析：1、煤种变化大，灰分大大增加，煤的收到基灰份Aar达50%左右，使输灰灰量增大，超过输灰系统原设计能力，使输灰不畅。2、电除尘器的前置烟道在回转式空预器出口的水平管段较短，各烟道之间又无联通烟箱时，空预器出口的冷、热风不能很好混合造成。电除尘器的前置内、外烟道浓度场很不均匀，使得各对应的仓泵所接受的灰量

30、相差很大，有的达一倍之多，灰少的仓泵经常排空，而灰多的则因来不及排灰，形成使输灰不畅。3、干输灰系统设计不当直接造成输灰不畅。4、干输灰系统设计出力裕度不够，当煤种变化大，灰分大大增加，以及浓度场又不均匀时部分仓泵不能满足输灰要求，造成输灰不畅。5、仓泵的透气平衡管位置不当，例如，插入灰斗位置较低时，很容易让灰斗中上涨的灰堵死，使仓泵出力大大下降直接造成输灰不畅。其后果是灰斗中的灰很快上涨至电场，使阴、阳极之间形成灰短路，而灰短路又会造成以下两种使干输灰系统进入恶性循环状态：一是灰短路会使灰融成焦块，这些焦块落到灰斗中，堵塞下灰口，使灰斗不下灰；二是灰短路后，随之而来的是电场送不上电，在这种情

31、况下，电除尘器还有近20%的沉降效率，此时收下来的灰为沉降灰。沉降灰是颗粒较大、且粒径较均匀的灰，而正常投运电场收下的灰的粒径是呈正态分布的灰，即大、小颗粒都有的灰。目前大多数采用正压浓相气力输送方式，它对呈正态分布的灰的输送是有效的，而对沉降灰的输送是很差的（沉降灰应以稀相方式输送）。 这样，由于灰短路形成了沉降灰，而沉降灰，对正压浓相气力输送系统而言，出力将大大下降，而且会形成灰越来越输不走的恶性循环状态，造成输灰不畅。6、排灰管设计、选型不当，很容易造成排灰管堵塞。而排灰管排堵所需时间又较长，使仓泵不能按程序排灰，造成输灰不畅。7、灰斗料位计失灵，使运行人员只有在灰位达到灰短路、电场投不上时