大厅装饰满堂脚手架搭设施工设计方案

1、word 范文xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx大厅 装 饰 满 堂 架 搭word 范文编制人员： _审 核：_编制时间：_目录二、 编制依据.4三、 脚手架搭设设计 .4四、.构造要求及技术措施 .54.1 满堂式钢管脚手架的构造要求及技术措施 . 5五、 脚手架的搭设及拆除施工工艺 .65.1 落地式钢管脚手架塔设施工工艺 .65.2 脚手架的拆除施工工艺.7六、.安全注意事项 .8.一、工程概况.3.word 范文七、. 安全、文明施工8.八、 满堂落地脚手架计算书.8九、 双排落地脚手架计算书 .18一、工程概况本工程为 XXXXXXXXXX

2、XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX 工程 天棚 （吊顶）装饰工程，大厅顶棚设计为涂料顶棚，两侧面内墙也为 乳胶漆涂料，大厅正面和后面出入口外装挂铝塑板。大厅位置在办公楼 A 区与办公楼 B 区的相交处，从 0.000三层未连接，没有设计梁 板。四层设置梁板将 A 区与 B 区办公楼连接起来。五层九层 A 区与 B 区断开，十层以上，A 区与 B 区又连成整体。 这样， 1 层4 层大厅 形成第一段满堂架 （三个层高高度，11.40m），4 层10 层形成第二 段满堂架（六个层高高度，22.80m）。1 层4 层大厅顶部高度为 11.40m，面积约 200 ，第二段顶 部高度为22

3、.80m，面积约 200 讥为便于顶棚工程的施工，在大堂word 范文内需搭设约 10m 高满堂红钢管脚手架，满堂脚手架上不堆放材料， 只要满足施工作业人员及零星材料的负荷即可，满堂脚手架的使用荷 载不超过 2.5KN/讥二、编制依据1、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)3、建筑结构荷载规范(GB50009-2012 )4、钢管脚手架扣件(GB15831-2006 )5、 施工现场安全临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)6、本工程装饰装修工程施工图三、脚手架搭设设计1、为满足大厅顶棚装修施工搭设的满堂脚手

4、架，搭设高度10米。全部采用48X3.5 钢管搭设，满堂脚手架立杆间距纵横均为 1200; 立杆接长必须对接，不得采用搭接接长。满堂脚手架水平横杆沿高度 每间隔 1800 设一道，距楼地面 200 设一道扫地杆及连续水平剪刀撑， 在 8m 处设置连续水平剪刀撑。 满堂脚手架的剪刀撑纵横均要设置，每间隔 6 m 设一道， 从下到上全高设置，剪刀撑与楼地面的角度为 60 度，剪刀撑必须采用搭接接长，搭接长度不小于 1米。满堂脚手架操作平台满铺脚手板，脚手板采用工程模板，脚手板下水平杆的间 距不大于600mm，脚手板与水平横杆用 16#铁丝穿孔绑扎牢固。其 余构造需满足JGJ130-2011 构造要

5、求。2、大厅出入口及主楼 1-2 层挑板位置外装修施工需搭设的双排落地脚手架，搭设最高高度 14 米大厅出入口位置，主楼周边 1-2 层 挑板位置搭word 范文设高度为 8.5 米。立杆的横距 1.4m,纵距 1.8m,步距 1.8 m；搭设时严格控制与建筑物间的间距，保证装饰施工空间。四、构造要求及技术措施4.1 满堂式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1 地基处理首先进行搭设场地的清理工作，架体搭设在一层混凝土楼板上，按方案设计的立杆间距进行放线定位，立杆底部铺设木脚手板垫块要 平稳，不得悬空。4.1.2 立杆本工程脚手架立杆顶端高出操作平台1.2m。做为顶板临边防护栏杆。立杆接头采

6、用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。 接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm;各接头中心距主节点的距离不大于60cm。4.1.3 纵向水平杆搭设应符合下列规定：1. 纵向水平杆的搭设应符合本方案构造规定；2. 在脚手架的同一步中纵向水平杆应四周交圈用直角扣件与内外角部立杆固定；4.1.4 横向水平杆搭设应符合下列规定：1. 搭设横向水平杆应符合本方案的构造规定2.横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不得大于100mm ；word 范文4.1.5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 20cm 处的立柱上， 横向扫地杆则

7、用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。4.1.6 剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每 5 步 4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角为 60 。斜杆相 交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在 立柱上，另一根斜杆扣在横杆伸出的端头上， 两端分别用旋转扣件固 定，在其中间增加 2 至 4 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于 15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端

8、的距离10cm。4.1.7 脚手板的铺设要求1. 脚手板应铺满铺稳离开墙面 120 mm ;2. 脚手板搭接处及脚手板探头部分应用 16#镀锌铁丝固定在支承杆件上；3. 作业层的脚手板应全数满铺；五、脚手架的搭设及拆除施工工艺5.1 落地式钢管脚手架塔设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地清理T定位设置脚手板垫块-纵向扫地杆-立杆-横向扫地杆-横杆-剪刀撑-连墙杆-铺 脚手板T搭防护栏杆T绑扎安全网。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。word 范文垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层

9、脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时， 应采取临时稳定措施， 直到连墙搭设完毕 后方可拆除。立杆设置宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头 的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆，双排架内、 外排两立杆的连线要与墙面垂直，立杆接长时，宜先立外排，后立内 排。其余组件的搭设要求参见构造要求。5.2 脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为安全网一-栏杆一脚手板一-剪刀撑一-水平杆一 立杆。 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。 做到一步一清、一杆

10、一 清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、 剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙 杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再 除脚手架，分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应增设连 墙件加固。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应在适当位置搭临时抛撑加固。六、安全注意事项word 范文1、搭设脚手架的作业人员必须进行培训，取得上岗证的工人方 可上岗。2、脚手架搭设完成后，按 JGJ130-2011 规范验收合格后方可使 用。3、操作工人必须遵守安全操作规程，正确使用安全“三宝”。4、脚手架上不得堆放材料，施工荷

11、载为 2.5KN/川。5、施工作业用的机械设备不得放在脚手架上，构件加工应在楼 层上进行。七、安全、文明施工1、脚手架搭设时应有专人看护，并拉上警戒线，防止物体打击。2、机油洗扣件时要注意不污染土壤和环境；钢管刷防锈漆时应 配备灭火器，注意防火。3、机油及油漆属易燃品，严格按管理规程进行运输、储存和领 用。八、满堂落地脚手架计算书支撑高度在 4 米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对 于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确 保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3.建word 范文筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011),同时参

12、照了浙江省地方标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)的部分内容。word 范文立杆横向间距或排距 la(m):1.20,立杆步距 h(m): 1.80；word 范文立杆纵向间距 lb(m):1.20,平台支架计算高度 H(m): 10.00;立杆上端伸出至模板支撑点的长度 a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm):300.00;钢管类型(mm):48 X3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80;2. 荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300;栏杆自重(kN/m):0.150;_ 2材料堆放最大荷载(kN/m ):2.500;施工均布荷载(

13、kN/m ):1.000;3. 地基参数地基土类型：；地基承载力标准值(kPa):300.00;立杆基础底面面积(m2):0.20;地基承载力调整系数：1.00。4. 风荷载参数本工程地处四川成都市，基本风压 0.3 kN/m2;荷载高度变化系数z 为 0.74，风荷载体型系数 pS 为 0.286;施工操作平台计算中考虑风荷载作用。二、纵向支撑钢管计算：纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19cm4;word 范文1 1 1 H 1 1 1 1 1 I 1 1 H 17mI 11 I1LA&AL1纵向钢管计算

14、简图1荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):qii= 0.15 + 0.3X0.3 = 0.24 kN/m;(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):qi2= 2.5 X0.3 = 0.75 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):pi= 1X0.3 = 0.3 kN/m2.强度验算：依照规范5.2.4 规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下：最大支座力计算公式如下：bT = l.lqLl + 1.2q2l均布荷载：q1= 1.2Xqn+ 1.2X= 1.2 X0.24+ 1.2X0.75 =

15、 1.188 kN/m ;均布活载：q2= 1.4X0.3 = 0.42 kN/m ;22最大弯距 Mmax= 0.1X1.188X1.2 + 0.117X0.42X1.2 = 0.242 kN.m ;word 范文最大支座力 N = 1.1X1.188X1.2 +1.2X0.42X1.2 = 2.173 kN ;最大应力 尸 Mmax/ W = 0.242X106/ (5080) = 47.605 N/mm2;纵向钢管的抗压强度设计值f=205 N/mm2;纵向钢管的计算应力 47.605 N/mm2小于 纵向钢管的抗压设计强度 2052 _N/mm，满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为

16、三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下：v=貂 4 因均布恒载：q = qii+ q12= 0.99 kN/m ；均布活载：p = 0.3 kN/m ；45v= (0.677X0.99+0.990X0.3)X1200 /(100X2.06X0X121900)=0.799 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.799 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度1200/150 与 10 mm，满足要求!三、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；word 范文集中荷载 P 取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.173 kN ；word 范文1 11200支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力

17、图（kN）12001200支撑钢管计算弯矩图（kN.m）支撑钢管计算变形图（mm）2.445 24453.26 .264 075 4.0750.272 0.2721OE71.O01.9C21 9021.901 1.9(14 074 4.0741.09G1.0EG3 259 3.2590 271 02712.444 2.444word 范文最大弯矩 Mmax= 0.978 kN.m ;取大变形 Vmax= 3.951 mm ;最大支座力 Qmax= 9.507 kN ;2最大应力芦192.512 N/mm ;横向钢管的计算应力 192.512 N/mm2小于 横向钢管的抗压强度设计值2205 N

18、/mm，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 3.951 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度1200/150 与 10 mm，满足要求!四、 扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实 际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kN。R Rc其中 Rc -扣件抗滑承载力设计值，取 12.80 kN;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 9.507 kN ;R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、 模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算：作用于模板支架的

19、荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重(kN)：word 范文NG1= 0.116X10 = 1.161 kN;栏杆的自重(kN)：NG2= 0.15X1.2 = 0.18 kN;(3)脚手板自重(kN):NG3= 0.3X1.2X1.2 = 0.432 kN;(4)堆放荷载(kN):NG4= 2.5X1.2X1.2 = 3.6 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG= NGI+NG2+NG3+NG4= 5.373 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 1X1.2X1.2 = 1.44 kN ;3. 立杆的轴向压力

20、设计值计算公式N = 1.2NG+ 1.4NQ= 1.2 X5.373+ 1.4X1.44 = 8.464 kN;六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式：组合风荷载：c = pAKHW其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 8.464 kN ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 cm ；A -立杆净截面面积(cm2): A = 4.89 cm2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3): W=5.08 cm3;word 范文(T- 钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f

21、 =205 N/mm2;L0-计算长度(m);KH-高度调整系数：KH=1 心+0.005 X(10-4)=0.971 ;MW- 风荷载产生的弯矩值2Mw=0.85X1.4 XMwk=0.85X1.4XWkXLXh /10=0.85X1.4X0.044X1.2X1.82/10=0.021kN m;其中 Wk为风荷载标准值2Wk=0.7 歩“Wo=0.7X0.74X0.286X0.3=0.044kN/m;如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或 (2)计算Io= k1山(1)Io= h+2a(2)k1-计算长度附加系数，取值为 1.163;片-计算长度系数，参照扣件式规范表 533;尸 1.73;

22、a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1m ；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0= k1山=1.163X1.73 X1.8 = 3.622 m ;杆件长细比超过 JGJ130-2011 第 14 页表 5.1.9 规定，lo/i = k 山/i=1.0 X1.73X1.8X03/15.8 = 229489 X).971 )+0.021X106/5.08 X103= 61.928 N/mm2;钢管立杆稳定性验算7= 61.928 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全

23、隐表1槿扳支架计算泾度阳加系数 Mkl1 2431.1851.1671 1&3裏 2 模槻支架计豐按度阳加案數血畑46e1C121416IS202ESO3S401.351.010141 026imgLU 屹 1 0541 & i.oei109211131. 1371. 1551. ITSt 441.01.0121 0221 031t 039 1. 0471 OS& 1.0841.0T21D921 111112S1. 1491.531.01.007i.0151.0241 0311却1.0471.0551. 0&2i 0791.0971 1141.132word 范

24、文1, 01.0071.0141 0211. 029 1.0361.043L 0511.05610741 0901. 1061.123i.eo1.0仁0071.0141.Q2Q1.026 1.033l.Cii：1.046r052 LOOT1,卿1.0961,U11.S21.010071.0121.0181.024 1.0301.035 L.04Ei 0Si0621 0751.0K1. 1042,041,0Lm1.0121,0151 一函1.01,033i. 044 l.Q&Q1.QT51457l.LQl2 25101.0071. 0101 016l.oeo1.0Z7Lp32 L 03T

25、i. 0421.0571 0701.0011.0942 701.01.0071.&101.CI16 1.0O i.oev1.Q321 03Ti. 0421.0531 06&1.0761.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg= fgkxkc= 300 kPa ；其中，地基承载力标准值：fgk= 300 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc= 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =42.32 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N =

26、8.46 kN ;基础底面面积：A = 0.2 m 。p=42.32 2.06 X1O5X1219OO)=2.825 mm ;小横杆的最大挠度 2.825 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1400 / 150=9.333 与10 mm，满足要求!三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面1.荷载值计算小横杆的自重标准值：P1= 0.038X1.4=0.054 kN ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.3X1.4X1.8/3=0.252 kN ;活荷载标准值：Q= 2X1.4X1.8/3=1.68 kN ;荷载的设计值:P=(1.2X0.054+1.2X0.25

27、2+1.4X1.68)/2=1.359 kN ;P FP PF P11q1 1f rF 1 F i1 1r Ii f r ! 4大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。word 范文呱 70 帥厂均布荷载最大弯矩计算：Mimax=0.08X0.038X1.8X1.8=0.01 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：M 極=0 267P/集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267X1.359X1.8= 0.653 kN.m ;M = Mimax+ M2max= 0.01+0.653=0.663 kN.m最大应力计算值(T= 0.

28、663X106/5080=130.572 N/mm2;大横杆的最大应力计算值(r= 130.572 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设2计值f=205 N/mm，满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和，单位:mm ；均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:45Vax= 0.677 0.038X1800 /(100 2.06X10 X121900) = 0.109 mm;集中荷载最大挠度计算公式如下二1.883X集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:小横杆传递荷载 P= (0.054+0.252+1.68 )

29、/2=0.993kN35v1.883XD.993X1800 / ( 100X2.06X0X21900) = 4.342 mm;0.6771002word 范文最大挠度和： vvax+ vx= 0.109+4.342=4.451 mm ;大横杆的最大挠度 4.451 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1800 /150=12 与 10 mm，满足要求!四、 扣件抗滑力的计算：按规范表 5.1.7 直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载 力系数 1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5

30、):RwRc其中 Rc -扣件抗滑承载力设计值，取 8.00 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P = 0.038X1.4X2/2=0.054 kN ;大横杆的自重标准值：P2= 0.038X1.8=0.069 kN ;脚手板的自重标准值：P3= 0.3X1.4X1.8/2=0.378 kN ;活荷载标准值:Q = 2X1.4X1.8 /2 = 2.52 kN ;荷载的设计值：R=1.2X(0.054+0.069+0.378)+1.4X2.52=4.129 kN ;R 489）=112.273 N/mm ;2立杆稳定性计算（r= 112.273 N/

31、mm 小于 立杆的抗压强度设计值f=2205 N/mm，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式厨iT打立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.749 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm ；计算长度附加系数参照扣件式规范表 533 得:k = 1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表 533 得:卩=1.57 ;计算长度，由公式 I。= kuh 确定：I。= 3.264 m ;长细比：L/i = 207 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到：忻 0.169立杆净截面面积：A = 4.89 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm3;

32、2钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm ;word 范文穴 8749.12/（0.169 489）+164688.098/5080 = 138.288 N/mm2;立杆稳定性计算（r= 138.288 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算：按规范5.3.6 条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭word 范文的脚手架可搭设高度按照下式计算:H j 寻-构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为:NG2K= NG2+NG3+NG4= 2.502 kN ；活荷载标准值：NQ= 2.52 kN ；每米立杆承受

33、的结构自重标准值：Gk= 0.134 kN/m ；-43Hs=0.169 M.89X10 X205X10 -(1.2X2.502+1.4X2.52)/(1.2X0.134)=64.89 m;按规范5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs等于或大于 26 米，按照下式调整且不超过 50 米：H = 64.89 /(1+0.001X64.89)=60.936 m;H= 60.936 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50 m0脚手架单立杆搭设高度为 14m，小于H,满足要求！按规范5.3.6 条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：即一L2M&盐+0.85寰再十罟為4)H严-隔构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K= NG2+NG3+NG4= 2.502 kN ;=1+0.001word 范文活荷载标准值：NQ= 2.52 k