30℃时水吸收二氧化硫填料塔的设计说明

1、化工原理课程设计报告系 别：专业班级：姓 名：学 号：指导教师：2011年6月24日）（课程设计时间：2011年6月10日.专业资料.1. 课程设计目的12. 课程设计题目描述和要求 13. 课程设计报告内容 43.1基础物性数据 4液相物性数据 4气相物性数据5气液相平衡数据 6-3.2物料衡算63.3塔径计算7塔径的计算8泛点率校核：8填料规格校核：8液体喷淋密度得校核：83.4填料层高度的计算9传质单元数的计算9传质单元高度的计算 10填料层高度的计算113.5填料塔附属高度的计算113.6液体分布器计算12液体分布器的选型 12362布液计算133.7其他附属塔内件的选择13填料支承装

2、置的选择13填料压紧装置 16塔顶除雾器173.8吸收塔的流体力学参数计算173.8. 1吸收塔的压力降 17吸收塔的泛点率18气体动能因子 183.9附属设备的计算与选择 18离心泵的选择与计算 18吸收塔主要接管尺寸选择与计算25工艺设计计算结果汇总与主要符号说明 244. 总结26参考文献271. 课程设计目的化工原理课程设计是学生学过相关基础课程及化工原理理论与实验后，进一步学习化工设计的基础知识，培养工程设计能力的重要教学环节。通过该环节的实践，可使学生初步掌握单元操作设计的基本程序与方法，得到工程设计能力的基本锻炼。化工原理课程设计是以实际训练为主的课程，学生应在过程中收集设计数据

3、，在教师指导下完成一定的设备设计任务，以达到培养设计能力的目的。单元过程及单元设备设计是整个过程和装备设计的核心和基础，并贯穿于设计过程的始终，从这个意义上说，作为相关专业的本科生能够熟练地 掌握典型的单元过程及装备的设计过程和方法，无疑是十分重要的。2 .课程设计题目描述和要求2.1设计题目描述(1) 设计题目二氧化硫填料吸收塔及周边动力设备与管线设计设计内容根据所给的设计题目完成以下内容：(1) 设计方案确定；(2) 相关衡算；(3) 主要设备工艺计算；(4) 主要设备结构设计与算核；(5) 辅助(或周边)设备的计算或选择；(6) 制图、编写设计说明书及其它。(3)原始资料设计一座填料吸收

4、塔，用于脱除废气中的SO2 ,废气的处理量为 1000m 3/h，其中进口含S02为9% （摩尔分率），采用清水进行逆流吸收。要 求塔吸收效率达 94.9%。吸收塔操作条件：常压 101.3Kpa ；恒温，气体与吸 收剂温度：303K清水取自1800米外的湖水。示意图参见设计任务书。1设计满足吸收要求的填料塔及附属设备；2选择合适的流体输送管路与动力设备（求出扬程、选定型号等），并核算离心泵安装高度。2.2设计要求设计时间为两周。设计成果要求如下：1. 完成设计所需数据的收集与整理2. 完成填料塔的各种计算3. 完成动力设备及管线的设计计算4. 完成填料塔的设备组装图5. 完成设计说明书或计算

5、书（手书或电子版打印均可）目录、设计题目任务、气液平衡数据、L/G、液泛速度、塔径、KYa （或 Kxa的计算、Hol、Nol的计算、动力设备计算过程（包括管径确定）等。3.课程设计报告内容吸收塔的工艺计算3.1基础物性数据液相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取水的物性数据。由手册查得，30 C时水的有关物性数据如下：密度 水995.7Kg/m3 1】黏度水801.5 10 6 Pa s I】表面张力为l 0.07122N/m I】SO2在水中的扩散系数为Dl 2.2 10 9m2/s Bl气相物性数据混合气体的平均摩尔质量为M 空气 29 Kg/mol 1lM 二氧化硫64Kg

6、/mol 11M M 空气（1 yj M 二氧化硫 y129 0.91 64 0.0932.15kg/kmol混合气体的密度为 V M P 1.293 Kg / m3RT混合气体的黏度可近似取为空气的黏度，查资料1】得30 C空气的黏度为G =0.0000186pa s 11查得SO2在空气中的扩散系数为Dg 1.469 10 5m2/s 11气液相平衡数据查资料51：KgS02Cax 103HypA (kpa)100KgH2。(kmol/m 3)(kmol/kp a*m3)5.010.74213.900.01230.59560.272.500.3796.980.01320.28428.771

7、.500.2304.200.01380.16416.611.000.1542.800.01460.10410.540.700.1081.960.01560.0686.930.500.0771.400.01600.0474.800.300.0470.840.01790.0262.620.200.0310.560.01970.0161.570.150.0230.420.02130.0111.080.100.0160.280.02540.0060.63平均溶解度系数 H 0.01698Ca30度时二氧化硫在水中的平衡浓度,单位为kmol/m 330度时二氧化硫在水中溶解平衡时的摩尔分数H30度时二氧

8、化硫在水中达到平衡时的溶解度系数，单位为kmol/kp a*m3y30度时气相中二氧化硫的摩尔分数P*30度时气相中二氧化硫的平衡分压，单位为kpa由以上的y和X，以x的值为横坐标，y的值为纵坐标作平衡曲线，如图1.1：x/1000* 系列13.2物料衡算进口气体的体积流量 G'=1000m 3/h二氧化硫的摩尔分数为yi =0.09进塔气相摩尔比为Yi=y i/1-y i=0.09心-0.09)=0.0989效率1 Y2/Y 94.9%出塔气相摩尔比丫2= Y, 1=0.00504进塔惰性气相流量G=(G'/22.4)(1-yi) 273/303=(1000/22.4)(1-

9、0.09) 273/303=36.603kmol/h空气的体积流量Vg=G' (1-y1)=1000 0.91=910m 3/h出口液体中溶质与溶剂的摩尔比X2=0由图1.1平衡曲线可以读出y1=0.09所对应的溶质在液相中的摩尔分数X*=0.002520.00252对应的液相中溶质与溶剂的摩尔比为X；“ "臣0.00253最小液气比（丄）min“ 丫237.099 1】G XiX2取液气比-1.5（丄）min 55.649 1】G G故 L=G 55.649=2036.920kmol/h操作线方程：Y丫21】代入数据得：丫 55.649X 0.00504G3.3塔径计算该流

10、程的操作压力及温度适中，避免二氧化硫腐蚀，故此选用25mm型的塑料鲍尔环填料。其主要性能参数为：比表面积at 209m2/ m34】空隙率0.90m3/m34】形状修正系数=1.45 4 】14】填料因子平均值p =232 mA=0.09424 】K=1.75 4 】3.3.1塔径的计算 吸收液的密度近似看成30度水的密度：l 水995.7Kg/m330度时空气的密度 空气1.165Kg/m3 1】二氧化硫2.927Kg/m3 1】M PRT1.293 Kg / m3M 水 18Kg / kmol采用Eckert关联式计算泛点气速： 气相质量流量为：WV G 空气(G G)二氧化硫273/ 3

11、03910 1.165 90 2.927 273/ 3031297.5Kg/h液相质量流量为：WL L M水 2036.92 1836664.56Kg/h选用25mm型的塑料鲍尔环A=0.0942 41at 209m2 / m30.90 m3 / m32IgM （电）（亠）l'2 A K 啓）1气亠T 41g lwvlK=1.75 4 】代入数值得：uF 0.77m/s取空塔气速：10.6uF 0.462m/s塔径D G 0.875m 1】 hu,圆整塔径，取D=0.9m则算得uG0.785D21000/360020.437m / s0.785 0.92泛点率校核:G'1000

12、/3600220.437 m / s0.785D0.785 0.9uuf0.4370.77100%56.75%（50% 85%为经验值，所以在允许范围之内填料规格校核:D 0.9d 0.0253615（合格）液体喷淋密度校核：填料表面的润湿状况是传质的基础，为保持良好的传质性能，每种填料应维持 一定的液体润湿速率（或喷淋密度）。依Morris等推荐,d<75mm 的环形及其它填料的最小润湿速率(Lw ) min为0.08m3/ m2 h最小喷淋密度 UminLw min at 0.08 209 16.72m3/ m2 h喷淋密度 U Lv36.823 57.91m3 /(m2 h) Um

13、in0.924经以上校核可知，填料塔直径选用D=900mm合理。3.4填料层高度的计算传质单元数的计算由图1.1曲线可以读出以下9个点所对应的y和x：点数序号yY*xX*Xf 1X X89%0.098900.002450.0024560.0016871300.39378%0.086960.002220.0022200.0014721336.89867%0.075270.001970.0019700.0012621412.42956%0.063830.001720.0017230.0010561499.25045%0.052630.001460.0014620.0008891745.20134%

14、0.041670.001230.0012320.0006581742.1623%0.030930.000970.0009710.0004651980.19812%0.020410.000730.0007300.0002762202.64300.457%0.005040.000240.00024104168.404由辛普森积分法有：O.。02456 O'0002410.000277Nol (fo f8 4fi 2f2 4f3 0.000092342868.25433.96 mx 与y对应的平衡液相中的溶质的摩尔分数X* 与丫对应的平衡液相中的溶质与溶剂的摩尔比Nol 传质单元数,单位 m

15、传质单元高度的计算C 33 10 3 N /m, L 7.122 10 2 N /m 查资料 5】有：Dg 1.469 10 5m2/s,DL 2.2 10 9m2/sG 1.86 10 5 Pa s气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算：亚 1 exp 1.45()0.75(堂)0.1(骨)0.05()0.2QLat LLgL Lat液体质量通量Wl W36664.56-0.92457662.28Kg/(m2?h)气体质量通量W 1297.5 CC'C LC7 / / 2ci WG-2040.58Kg /(m2 ?h)0.924代入数值得：aW 208.96m2/m3气膜吸收系数

16、:(_RT0.237(_)0.7(匚)1/3at GDG G0.237 32.7 15.22 0.0000012220.0001439kmol/(m s pa)液膜吸收系数：kL 0.0095(-)2/3() 0.5)1/3aW LDL LL0.0095 20.91 0.00087 0.3050.0000527m/s1 1 1kGa kcaW .0.0453skLa Csw 0.40.0128s1u 0.5uF故继续修正：kGa 1 9.5(乂 0.5)1.4kGa 0.0552sUF&a 1 2.6(巴 0.5)2.2kLa 0.0129sUF©a1H 1kGa kla0.

17、01284sHol©a1.25m填料层高度的计算由 Z Hol NOl 1.25 3.964.95m填料有效高度取：Z'1.3Z=6.435m设计取填料层高度为Z' 6.435m3.5填料塔附属高度的计算塔的附属高度主要包括塔的上部空间高度，安装液体分布器所需的空间高度，塔的底部空间高度等。塔的上部空间高度是为使随气流携带的液滴能够从气相中分离出来而留取的高度，可取1.2m （包括除沫器高度）。设塔定液相停留时间为10s，则塔釜 液所占空间高度为10 WL / 水0.785 D210 36664.56 / 3600 995.72=0.16m0.785 0.92考虑到气

18、相接管的空间高度，底部空间高度取为0.5米，那么塔的附属空间高度可以取为1.7m。吸收塔的总高度为h 1.7 6.435 8.135m3.6液体分布器计算液体分布器可分为初始分布器和再分布器，初始分布器设置于填料塔内， 用于将塔顶液体均匀的分布在填料表面上，初始分布器的好坏对填料塔效率影 响很大，分布器的设计不当，液体预分布不均，填料层的有效湿面积减小而偏 流现象和沟流现象增加，即使填料性能再好也很难得到满意的分离效果。因而 液体分布器的设计十分重要。特别对于大直径低填料层的填料塔，特别需要性 能良好的液体分布器。液体分布器的性能主要由分布器的布液点密度（即单位面积上的布液点数），各布液点均匀

19、性，各布液点上液相组成的均匀性决定，设计液体分布器 主要是决定这些参数的结构尺寸。对液体分布器的选型和设计，一般要求：液 体分布要均匀；自由截面率要大；操作弹性大；不易堵塞，不易引起雾沫夹带 及起泡等；可用多种材料制作，且操作安装方便，容易调整水平。液体分布器的种类较多，有多种不同的分类方法，一般多以液体流动的推 动力或按结构形式分。若按流动推动力可分为重力式和压力式 ，若按结构形 式可分为多孔型和溢流型。其中，多孔型液体分布器又可分为：莲蓬式喷洒 器、直管式多孔分布器、排管式多孔型分布器和双排管式多孔型分布器等 。溢 流型液体分布器又可分为：溢流盘式液体分布器和溢流槽式液体分布器 。根据本吸

20、收的要求和物系的性质可选用重力型排管式液体分布器，布液孔数应应依所用填料所需的质量分布要求决定，喷淋点密度应遵循填料的效率越 所需的喷淋点密度越大这一规律。液体分布器的选型D 800mm时，建议采用盘式分布器（筛孔式）液体分布器的选择：按Eckert建议值，D 750mm时，每60cm2塔截面设一个喷淋点， 按分布点几何均匀与流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：盘式分布器（筛孔式）：5】分布盘直径：600mm 5】分布盘厚度：4mm 5】363布液计算Lsdo0.58, H 160mm don . 2g H1/24_4Ls_n ,2g H1/24 85348.31/ 998.2 3600

21、3.14 136 0.58. 2 9.81 0.160.015设计取d0 15mm3.7其他附属塔内件的选择填料支承装置的选择填料支承装置的作用是支承填料以及填料层内液体的重量，同时保证气液两相顺利通过。支承若设计不当，填料塔的液泛可能首先发生在支承板上。为使 气体能顺利通过，对于普通填料塔，支承件上的流体通过的自由截面积为填料 面的50%以上，且应大于填料的空隙率。此外，应考虑到装上填料后要将支承 板上的截面堵去一些，所以设计时应取尽可能大的自由截面 。自由截面太小， 在操作中会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛。由于填料 支承装置本身对塔内气液的流动状态也会产生影响，因此作为

22、填料支承装置，除考虑其对流体流动的影响外，一般情况下填料支承装置应满足如下要求：（1）足够的强度和刚度，以支持填料及所持液体的重量（持液量），并考虑 填料空隙中的持液量，以及可能加于系统的压力波动，机械震动，温度波动等 因素。足够的开孔率（一般要大于填料的空隙率），以防止首先在支撑处发生液泛； 为使气体能顺利通过，对于普通填料塔，支承件上的流体通过的自由截面积为 填料面的50%以上，且应大于填料的空隙率。此外，应考虑到装上填料后要将 支承板上的截面堵去一些，所以设计时应取尽可能大的自由截面 。自由截面太 小，在操作中会产生拦液现象。增加压强降，降低效率，甚至形成液泛12。 结构上应有利于气液相

23、的均匀分布，同时不至于产生较大的阻力（一般阻力不大于20Pa）;结构简单，便于加工制造安装和维修。要有一定的耐腐蚀性。因栅板支承板结构简单，制造方便，满足题目各项要求，故选用栅板支承板。栅板两块查资料5】（单位：mm）DRh st88044050 625栅板1:（单位：mm ）iiLini213连接板长度270880102507270栅板2:（单位：mm）1niI2I3连接板长度303102509260如图:支承板升气管式再分布器支撑圈两块 查资料5】D1 (mm)D2(mm)厚度（mm）89479481 1 1 1 1 1 1 1 11 1 Illi 1 X 1 11 L 1 1| II |

24、 I I 1 L i1填料压紧装置为保证填料塔在工作状态下填料床能够稳定，防止高气相负荷或负荷突然变动 时填料层发生松动，破坏填料层结构，甚至造成填料损失，必须在填料层顶部 设置填料限定装置。填料限定可分为类：一类是将放置于填料上端，仅靠自身 重力将填料压紧的填料限定装置，称为填料压板；一类是将填料限定在塔壁上,称为床层限定板。填料压板常用于陶瓷填料，以免陶瓷填料发生移动撞 击，造成填料破碎。床层限定板多用于金属和塑料填料，以防止由于填料层膨 胀，改变其开始堆积状态而造成的流体分布不均匀的现象。一般要求压板和限制板自由截面分率大于70%。本任务由于使用塑料填料，故选用床层限定板。塔顶除雾器0.

25、09m/ s由于气体在塔顶离开填料塔时，带有大量的液沫 和雾滴，为回收这部分液相，经常需要在顶设置除沫器。根据本吸收塔的特点，此处用丝网除雾器：D1234mm53.8吸收塔的流体力学参数计算3.8. 1吸收塔的压力降气体通过填料塔的压强降，对填料塔影响较大。如果气体通过填料塔的压强降 大，则操作过程的消耗动力大，特别是负压操作更是如此，这将增加塔的操作 费用。气体通过填料塔的压力降主要包括气体进入填料的进口及出口压力降，液体分布器及再分布器的压力降，填料支撑及压紧装置压力降以及除沫器压力 降等。填料层压降的计算可以利用Eckert通用关联图计算压强降； 横坐标为X Wl（）0.536664.5

26、6/3600 単）0.528Wv L1297.5/3600995.7又查散装填料压降填料因子平均值p 232m【4】操作空塔气速u=0.437m/s2纵坐标 Y U一 （）L0.2 0.0056gL液体密度校正系数，1LP其它塔内件的压力降较小，在此可忽略查资料【4】P/Z 15 9.81147.15Pa/m总压降 P 147.15 6.435946.910Pa吸收塔的泛点率校核泛点率0.437 100% 56.75%（50% 85%为经验值，所以在允许范围之内）uF 0.77气体动能因子吸收塔内气体动能因子为F u '二 0.437 .1.165 0.4717 m/s kg/m3气体

27、动能因子在常用的范围内。3.9附属设备的计算与选择3.9.1离 心 泵 的 选 择 与 计 算取液体流速为u=2.0m/sW 36664.5636.82m3/hL 995.76l 801.5 10 Pa s取管内液体流速u,2m/s估算管内径为d VlI j 36.820.08m.36004 3600 3；4 2选用88.5mm 4mm水煤气管【1】，内径dVl2.01m/s3600 d240.0805 2.01 995.7201009.66管内实际流速uL钢管粗糙度6801.5 100.35mm【1】,相对粗糙度/d80.5mm0.35/80.50.0043查得摩擦系数0.028! 1 】截

28、止阀（全开）：* 300【1】,d两个90度弯头：L 35 2d70【1】带滤水器的底阀（全开）：*420【1】d吸入管伸进水里总管长l 8.34管路的压头损失I”0.2m0.211.54m0.028 (器30070 420)2.0122 9.815.38m（水柱）原料泵的选择对1-1和2-2截面列伯努力方程得：U12gZ2B U2g 2gHfHf2U22g8.34 5.32 0.2113.72m选用 IS80-65-125 型泵 I 汽蚀余量：3.03.5m 1】30度时水的饱和蒸汽压FV 4.241kPa【1】P 101.3kPa【1】取吸入管长r 4.2m，吸入管压头损失Hf2Je)U_

29、齐£0.028 (4.20.080542035)2.0122 9.812.92m泵的最大允许安装高度:P FV(101.3 4.241) 103Hg允- h Hf3.5 2.92 3.52m9g995.7 9.81泵的实际安装高度应小于3.52m,这里取1.8m,即安装在离地面1m处由于本设计中吸收剂使用的是水，因而，采用清水泵（可用于输送各种工业用水以及物理性质、化学性质类似于水的其他液体）既简单又使用。通过计算可 知，吸收塔所要求的压头不是很高，所以采用普通的单级单吸式即可，本设计 中选用的型号为IS125-100-200,其具体参数如下：转速流量扬程效率轴功电机功必须汽蚀余量质

30、 量n/(r/mi n)/m3H/m/%率率/kW(NUSH )r /m（泵/底/h/kW座 ）/kg145010012.5764.487.52.5100/66远 处 泵 和 管 路 的 设 计 及 计90度弯头三个，进水管伸进水里l"1.0m，总管长l=1802.8+1.0=1803.8m3qv 1.2Vl 1.2 36.82 44.18m /h去管内流速U11.5m/s,估算管内径为dAv3600 4U10.102m选用直径为114mm 5mm的焊接钢管【11内经d 104mm管内流速u3600 d2444.183 14236000.104241.45m/sReduL0.104

31、1.45 995.7801.5 10187338.19钢管绝对粗糙度：0.35mm【1,相对粗糙度 /d 0.35/1040.0034查得摩擦系数0.027【1截止阀(全开)：I 300(1 ,d三个90度弯头I 35 3 105(1d带滤水器的底阀(全开)：* 420(1d管路的压头损失Hf(lle d2)u12g“1803.8c 、 1.4520.027(300 105420 10.5)0.1049.81关出口突然扩大1 1(1，管进口突然缩小 2 0.5(1以大河面为11截面，出管口截面为22截面列伯努利方程:Ru2P?U 2乙HZ2H fLg 2gLg 2gU1u20m/s, RP21

32、01.3kPaZ1.2m,外加压头HZH f1.254.956.1m选用IS80 50 160的泵,汽蚀余量h 2.5 3.0m54.9mFV4.241kPa3.4m30度时水的饱和蒸汽压为P 101.3kPa,吸入管长I吸入管的压头损失H f(丄占Id d 2g0.0273.4(0.104420 35)1.4522 9.811.41m泵的最大允许安装高度P FV3(101.3 4.241) 103Lg这里取2m,即直接安装在地面上。995.79.813 1.415.53mle当量长度，单位mZ两截面的高度差，单位m吸收塔主要接管尺寸选择与计算(1 )进气管(管的末端可制成向下的喇叭形扩大口)

33、取气体流速 u=15m/s=54000m/h管径:0.1536m查资料【11取165.0 4.5（的焊接钢管，内径d 0.156m气体流速u,G-d2410003.1440.156252345.716m/h 14.54m/s液体出装对于直径1.5mm以下的塔，管口末端可制成向下的喇叭形扩大口，防止淋下的液体进入管内，同时还要使气体分散均匀。（3）气体出口装置气体的出口装置，要求既能保证气体畅通又要尽量除去被夹带的液沫，在气体出口前加装除液沫挡板。当气体夹带较多雾滴时，需另装除沫器（4）液体管路直径取液体流速u 2m/s'0 5 0 5 0 50 50 50 5dL 0.01881 l&

34、#39; u ' l ' 0.01881 36664.56 ' 2 . 995.7 .0.0807m据根管材规范，选择热轧无缝钢管，取管径为：89mm 4mm其内径为 81 mm。（5）液体进口装置液体进口管应直接通向喷淋装置，可选用直管。液体出口装置为了便于塔内液体排放，保证塔内有一定液圭寸装置高度而设计，并能防止气体短路工艺设计计算结果汇总与主要符号说明吸收塔的吸收剂用量计算总表 表-1项目符号数值与计量单位混合气体处理量V1000 m / h进塔气相摩尔比10.0989出塔气相摩尔比20.00504进塔液相摩尔分率X20出塔液相摩尔分率Xi0.00253最小液气比

35、L/G55.649混合气体的平均摩尔质量M Vm32.15 g mo1混合气体的平均密度Vmi.293 kg m吸收剂用量L2036.920 km。. h气相质量流量V1297.5kg/h液相质量流量L36664.56kg/h塔设备计算总表表-2项目符号数值与计量单位塔径D0.09m填料层高度h6.435 m填料塔上部空间高度hi1.2 m填料塔下部空间高度h20.5 m塔附属高度h31.7m塔高Z'8.135 m传质单兀咼度H OG1.25 m传质单元数Nog3.96总压降Pf838.99 Pa空塔气速u0.437 m s泛点率u Uf56.75%填料计算总表表-3项目符号数值与计量

36、单位填料直径d25 mm泛点填料因子F1232 m填料临界表面张力c0.033N/m主要符号说明表-4符号意义数值与计量单位A吸收因子或填料常数0.0942at填料的比表面积209 m2 / m3Dl30 C SO2101.3Kpa水中扩散系数2.2 10 9m2 / sDg30 C SO2101.3Kpa空气中扩散系数g重力加速度9.81 m s2G气体摩尔流速kmol. h或 kg hkG气体膜吸收系数20.0001439kmol /(m s pa)kL液膜吸收系数0.0000527kmol/(m2 s pa)L液相摩尔流速kmol hUf泛点气速3 .0.77 m / su气体流速3 .

37、0.437 m / sVl液相体积流量36.82m3/hVs气相体积流里1003.48 m /sWL液体质量流量36664.56Kg / hW气体质量流量1297.5Kg /hL液体密度995.7 kg / mv混合气体密度1.293 kg / mG混合气的粘度51.86 10 Pa s水水的粘度801.5 10 6 Pa s空隙率90%c填料材质的临界表面张力33 10 3N /mL水的表面张力7.122 10 2N /maw填料的润湿比表面积208.96 m2 /m3F气体动能因子3 O'0.4717 m/s kg / mU min最小喷淋密度16.72m3/ m2 hLw min

38、0.08m3/ m2 h最小润湿速率U液体喷淋密度57.91m3/(m2 h)WG气体的质量通量2040.58 Kg /(m2?h)Wl液体的质量通量57662.28Kg /(m2?h)哈哈，课程设计终于竣工了 ！这是发自内心的笑声，也包含了很多的艰辛 很泪水！刚开始看到这个设计题目时，老师给我们讲了一下设计中的一些过程，但自己脑袋里几乎是一片空白，不知道如何下手。向周围的同学询问她们的见 解，大家的反应好像都一样一一茫然！同学们在一起讨论，应该怎么做？我们 先是反复阅读设计任务，然后查看课本，去办公室问老师，经过这些步骤后， 头脑里渐渐有了设计过程的一个轮廓，尽管不是太清楚，但已经知道具体应

39、该 做些什么。在以后的日子里，我的生活就是上完课，和同学就去图书馆查资料，去机 房或是网吧完成文字部分的输入。但是在计算过程中，出现了不少问题。在选 择数据时，因为没有经验，费了好多时间，计算完成后发现不合理，这时就得 回到原点，再从新选择，再计算。说实话，出现这种情况很气人，后悔选择了 原来不合适的数据，有一种走错一步，全盘皆输”的感觉。这时候就用一句人 生豪迈，大不了从头再来”来激励自己！当其他同学也有同样的感觉时，用这句 话也很管用。它几乎成了激励我们继续走下去灭火剂。遇到问题时，我们不再烦躁，而是静下心来，想出解决问题的方法。我是体会最深的一个，因为就在 我计算问题完成后，接近大功告成时，我的U盘丢了 ！这事要是在放在以前， 我肯定会抱怨，会烦躁不安，那是自己的多大心血啊！