凤凰东扩动迁小区86#住宅楼卸料平台施工方案

1、凤凰东扩动迁小区86#住宅楼卸料平台施工方案凤凰东扩项目部悬挑卸料平台搭设施工方案编制人：审核人：审批人：工程名称：凤凰东扩动迁小区86#住宅楼等施工单位：编制日期：专项施工方案审批表（总包）工程名凤凰东扩动迁小区86#住宅楼等日施至单昆山诚信建筑安装有限公自专项施工方案内容简述：悬挑卸料平台搭设专项施工方案专项施工方案附在表后编制人签名审核部门审核意见审核人审核日期技术安全质量总承包单位技术负责人审批意见：第3页共13页凤凰东扩项目部第 7 页 共 13 页签名：章）：年月日（总承包单位公目录一、编制依据二、工程概况三、搭设方案四、相关尺寸五、卸料平台的搭设与拆除六、卸料平台的检查与验收七、

2、计算八、附图悬挑卸料平台施工方案编制依据a) 建设工程安全生产管理条例b) 苏州市建筑施工安全管理监督管理办法c) 建筑结构荷载规范GB50009-2012d) 建筑工程施工质量验收统一标准-GB50300-2013e) 混凝土结构工程施工质量验收规范-GB50204-2014f) 钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2012g) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011建筑结构常用接点图集苏G01-2003二、工程概况工程名称：凤凰东扩动迁小区86#住宅楼等建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：工程建设地点：长江北路东侧、中华路南侧结构类型与层次：86#、87#1剪

3、18层57.95M,脚手架高59.45M,160#框剪11层38.09M,脚手架高39.59M，建筑规模：本工程总建筑面积约为30114.33m2三、搭设方案根据本工程施工组织设计、平面图和现场条件、及项目部材料、机械的供应计划,决定从三层结构楼面开始采用悬挑卸料平台。悬挑卸料平台用20锚固件将18a号槽钢固定在混凝土板上，槽钢上满铺3mm厚铁板，次梁选用12.6号槽钢，并与悬挑杆焊接连接，为保证卸料平台的稳定和安全，再用6X37+1直径23mmG拉弓S度1400Mpa的钢丝绳斜拉固定，挑出部位安装栏杆，挡板。集中堆载不大于10KN.在脚手架与卸料平台交叉部位，主次梁的连接采用416螺栓进行连

4、接。四、相关尺寸1、根据该工程的实际施工状况，悬挑卸料平台平面尺寸：长4.5米*宽1.7米。2、侧面在1.2米和0.6米处设置栏杆各一道，并用多层板密封3、正面设可开启的工具式活动门栏，高1.2米以上五、卸料平台的搭设与拆除1、搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过安全技术交底，准确掌握本工程集料平台搭设、拆除的特点与方法。2、搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。3、搭设流程安装检查|平台组装|平台吊装|一|栏杆、脚手板安装|验收安装检查：安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检查。平台组装：将悬挑主梁槽钢与次梁槽钢用

5、螺栓进行连接。平台吊装：吊装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。栏杆、脚手板安装：脚手板必须包头，并与槽钢次楞固定牢固，铺装到槽钢底架；安装防护栏杆、安全网。4、拆除：拆除应先安装后拆，后安先拆，拆除完后对现场进行清理，并进行刷漆保养。六、卸料平台的检查与验收1、预埋钢筋吊环必须做隐蔽验收，并作好验收记录。2、集料平台应严格按施工方案进行搭设；钢丝绳应提供合格证；钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀密实；槽钢的规格应符合设计要求。3、由项目经理组织有关工长、技术负责人、安全员、搭设人员、使用人员对集料平台进行10

6、0%检查验收，验收合格后方可使用。4、平台使用过程中由专人负责定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。5、支承结构砼强度必须达到100%时方可安装及投产使用。6、任何人、任何部门不得对集料平台擅自进行改动、变更，若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行。七、注意事项1、使用过程中严禁超载，施工荷载必须03.0KN/m2,严禁堆积集中荷载，平台上不得长时间堆积物料。2、施工现场必须在醒目位置悬挂标牌，标牌上将限荷换算成堆放相应具体物料的数量，在标牌上注明。3、吊环必须采用直径20mmi勺HPB23弦钢筋（I级钢）。4、钢丝绳端部用绳卡三个固定与吊环连接，并设一个安全绳

7、卡，且在钢丝绳端部留安全弯，以便日常检查用，且钢丝绳采用花篮螺栓紧固。八、悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）和钢结构设计规范（GB50017-2003）。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度4.50m,悬挑水平钢梁间距（平台宽度）1.70m。次梁采用12.6号槽钢U口水平，主梁采用18a号槽钢U口水平，次梁间距0.90m。容许承载力均布荷载3.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。（一）、次梁的计算次梁选择12.6号槽钢U口水平，间距0.90m

8、,其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1. 荷载计算(1) 面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30X0.90=0.27kN/m(2) 最大容许均布荷载为3.00kN/m2;Q2=3.00X0.90=2.70kN/m(3) 型钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2X(Q1+Q2+Q3)=1.2X(0.27+2.70+0.12)=3.71kN/m经计算得到，活荷载计算值P=1.4X10.00=14.0

9、0kN2. 内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下WIWHH川最大弯矩M勺计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=3.71X2.002/8+14.00X2.00/4=8.86kN.m3. 抗弯强度计算其中Fx截面塑性发展系数，取1.05;钢材抗压强度设计值，用=205.00N/mm2;经过计算得到强度仃=8.86X106/(1.05X62140.00)=135.71N/mm2;次梁的抗弯强度计算订f,满足要求！4. 整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算凤凰东扩项目部其中Lb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570历235l

10、h经过计算得到bb=570X9.0X53.0X235/(2000.0X126.0X235.0)=1.08由于(fb大于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录队值用电b'查表得到其值为0.792经过计算得到强度<J=8.86X106/(0.792X62140.00)=179.95N/mm2;次梁的稳定性计算k<f,满足要求！(二)、主梁的计算卸料平台的内钢缆按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18a号槽钢U口水平，具截面特性为面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cn3,回转半径ix

11、=7.04cm截面尺寸b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1. 荷载计算(1) 栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/mQ1=0.15kN/m型钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2X(Q1+Q2)=1.2X(0.15+0.20)=0.42kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2X (0.30+3.00)P2=(1.2X (0.30+3.00)P3=(1.2X (0.30+3.00)P4=(1.2X (0.30+3.00)P5=(1.2X (0.30+3.00)P6=(1.2X (0.30+3.00)X0.45 X 2.

12、00/2+1.2X0.90 X 2.00/2+1.2X0.90 X 2.00/2+1.2X0.90 X 2.00/2+1.2X0.90 X 2.00/2+1.2X0.45 X 2.00/2+1.2X0.12X2.00/2)=1.93kNX0.12X2.00/2)=3.71kNX0.12X2.00/2)=3.71kNX0.12X2.00/2)+14.00/2=10.71kNX0.12X2.00/2)=3.71kNX0.12X2.00/2)=1.93kN2. 内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载可口均布荷载q作用下的连续梁计算悬挑卸料平台示意图1.93kN3.71kN3.71kN10.71kN3.7

13、1kN1.93kN0.42kN/m二1004400,1500悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到8.618.288.527904574.20.1-0.490.111193710.60109714.6815.06主梁支撑梁剪力图（kN）主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.58kN最大弯矩Mmax=12.32kN.m第9页共13页凤凰东扩项目部3.抗弯强度计算截面塑性发展系数，取1.05;钢材抗压强度设计值，用=205.00N/mm2;经过计算得到强度仃=12.32X106/1.05/141400.0+16.06乂1000/2569.0=89

14、.20N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于用，满足要求！4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算其中9 b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:第 13 页 共 13 页570ZA235经过计算得到bb=570X10.5X68.0X235/(4500.0X180.0X235.0)=0.50经过计算得到强度主梁的稳定性计算仃=12.32X106/(0.502X141399.99)=173.35N/mm2;厅<f,满足要求！（三）、钢丝拉绳的内力计算：水平钢梁的轴力RAHf口拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosfi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力各支点的支撑力RC

15、i=RUisinri按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.23kN钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力R映们均取最大值进行计算，为RU=19.232kN如果上面采用钢丝纯，钢丝纯的容许拉力按照下式计算:其中Fg钢丝绳的容许拉力（kN）;Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）;计算中可以近似计算Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）;Id钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37、6X61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8;K钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000X19.232/0.820=187.626kN。选择6X37+1钢丝纯，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa直径19.5mm（五）、钢丝拉绳吊环的强度计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RUK们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为N=RU=19.232kN钢板处吊环强度计算公式为二=UA其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8用=50N/mrm;所需要的吊环最小直径D=19232X4/（3.1416X50X2）1/2=16mm（六）、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下（钢结构规范7.2）:地锚螺栓数量n=2个每个地锚螺栓承受的拉力Nt=3948.818kN每个地锚螺栓承受的剪力Nv