QTZ80塔吊基础施工方案

1、贋”方付目录工程概况编制依据QTZ80（ZJ6010）塔式起重机技术性能表四、塔吊基础布置五、抗台风要求六、基础承台及桩基的设讣验算塔机属性 塔机荷载 桩顶作用效应计算（四）桩承载力验算（五）承台讣算12（六）配筋示意图14七、施工人员组织15八、施工机具、材料准备16九、塔吊基础施工1718安全环保措施 附：塔吊现场布置图方付QTZ80 (ZJ6010)型塔吊基础施工方案一、工程概况1、工程名称:三门核电项U场外应急指挥实验室2、建设单位:三门核电有限公司3、勘察单位:郑州中核岩土工程有限公司4、设计单位:上海核工程研究设计院5、监理单位:北京四达贝克斯工程监理有限公司6、施工单位:华亿生态

2、建设有限公司7、建筑高度:16. 5in。本工程共设置1台塔吊。主要技术指标如下:1、塔吊功率-31. 7KW；2、塔吊臂长：55in；3、塔吊自重S 32. 2t；4、塔吊最大起重量：6t；最大幅度：57in；5、塔吊标准节尺寸：1.6mX1.6mX3. Om；6、塔吊平衡配重s 12. 26t；7、塔吊最大独立高度：40. 5in8、塔吊安装高度：约30in。本案塔吊基础尺寸为5000X5000X1000,基础埋深1. Om,基础上标商为-0. 5nb基础混凝土等级为C35o采用4根直径为800混凝土灌注桩基础作为塔吊及其承台 基础的承重构件，灌注桩的混凝土强度为C35。二、编制依据塔式起

3、重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑桩基技术规范JGJ94-20085、建筑结构荷载规范GB50009-20016、建筑施工安全检査标准JGJ59-2011三、QTZ80(ZJ6010)塔式起机技术性能表塔机工作级別A4塔机利用等级U4塔机载荷状态Q2机构工作级別起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升高度m倍率独立式附着式a=240.5121.5a=440.560最大起重重虽16工作幅度m最小幅度2.5最大幅度57起升 机构倍率24起重量t1533366速度nVmin80408.5402043电机功率KW24/24/54回

4、转 机构回转速度r/min0,6电机功率KW2X2.2牵引 机构牵引速度m/min40/20电机功率KW33/2,2顶升 机构顶升速度m/min06电机功率KW55工作压力MPa20总功率KW31.7 (不含顶升机构电机)平衡重 重量起重臂长m575552504745重量t13.0612.2612.0411.241L0210.22工作温度204(rC顶升工况工作工况设讣风压Pa最高处100最高处非工作工况020m80020-100m1100大于100m1300250四. 塔吊基础布置1、本案1#塔吊拟布置在1#楼西侧20米，2#楼北侧10米;2、塔吊基础桩位位置:x=43780403,y=69

5、056. 555；(2)、x=43782 19&y=69053. 667；(3)、x=43779 309,y=69051.872；(4)、x=43777514,y=69054. 760。3、具体详见塔吊现场布置图。五、抗台风要求三门县是一个台风比较频繁的县城，所以在塔吊施工中要考虑台风的影响, 本方案考虑台风等级为15级。风俗41. 5-50. 9米/秒为风力14-15级强台风，故取风速V=50 9m/so根据伯努利方程得出的风-压关系,风的动压为:Wp=o. 5x p x/ (1)公式中那为风压（KX/n?）,P为空气密度（Kg/n?）, V为风速（m/s）。山于空气密度（P）和重度

6、（r）的关系为r=P xg,因此有P=r/go在公式（1）中使用这个关系，得到Wp=0.5xrxv2/g (2)公式（2）为标准风压公式。在标准状态下（气压为1013hPa,温度为150,空气重度r=0. 01225KN/in'。纬度为30°处的重力加速度g=9 8m/s。方付根据公式15级台风换算成S本分压值是:Wp=O. 5xrxv2/g =0.5x0,01225x50.92/9.8=1.62六、基础承台及桩基的设计验（一）、塔机属性塔机型号QTZ80 （浙江建机）塔机独立状态的最大屈吊商度Hom）40,5塔机独立状态的讣算祐度H（m）40,5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结

7、构宽度B（m）23（二）、塔机荷载塔机自身荷载标准值塔身自MGo（kN）340.34起重臂自重G|kN）60起心至塔身中心距离Rcidn）22小和吊钩自重G2kN）38小车最小工作幅度RG2（m）0最大起重荷载Qnux（kN）60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQnwx（m）1L5最小起重荷aQniin（kN）10最大吊物幅度RQmin（m）55最大起重力矩M2（kNm）Maxl60xlL5, 10x55=690平衡臂自重G3（kN）19,8平衡臂Jg心至塔身中心距离RG3（m）7平衡块自重G4（kN）120平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）ILS2.风荷载标准值3k（kN/m2）塔身

8、前后片桁架的平均充实率00035风荷载标准值cok（kN/m-）工作状态0.5非工作状态L623风荷载标准值cok （KN/m-）工程所在地浙江三门项目一期工程后备应急指挥中心、后备环境实验室、监督性监测 流出物实验室场地内基木分压80 （KN/nV）工作状态0,5非工作状态162塔帽形状和变幅方式锥形塔帽.小年变幅地而粗糙度A类（近海海面和海岛.海岸、湖岸及沙漠地区）风摭系数pz工作状态L519非工作状态L625风斥等效商度变化系数以L558风荷载体空系数ys丄作状态1.95非工作状态1.95风向系数a1.2塔身前后片桁架的平均充实率aO0.35风荷载标准值3k <KN7m-)丄作状态

9、0,8xL2xL519xL95xL558x0,5=2,2I5非工作状态0,8x1,2x1.625x1,95x1.558x1.62=7,6784. 塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准MFki(kN)340,3440+3.8+19,8+120=543.94起重荷敘标准值Fqk(kN)60竖向荷敘标准MFk(kN)5439440=60394水平荷我标准MFvk(kN)0,5x035x23x40.5=16301倾眾力矩标准MMk(kNm)60x22+3.8x11,5-19.8x7-120x11,8+0,9x(690+0.5x16301x40.5)=727486非丄作状态竖向荷我标准值Ff(k

10、N)Fki = 54394水平荷敘标准MFvkXkN)1,62x0.35x23x40.5 = 52,816倾覆力矩标准MMkUN-m)60x22+38x0l98x7l20xll8+05x528l6x405=8349245>塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计tflFi(kN)L2Fkl = 12x543.94=652,728起IS荷裁设计值FQ(kN)I4FqIc= 1.4x60=84竖向荷栽设计MRkN)652,728+84=736.728水平荷裁设计MFv(kN)l,4Fvk=14xl6.301 = 22.821倾覆力矩设计MM(kNm)1,2x(60x22+3.8x11,5

11、-19.8x7-120x1 l,8)+L4x0.9x(690+0.5xI630lx40.5>= 1056,24非工作状态竖向荷裁设计值FdcN)12F= 1,2x543,94=652.728水平荷栽设计tflFv伙N)l,4Fvk = 1-4x52.816=73.942方付倾樓力矩设计MMXkN-m)1,2x(60x22+3.8x0-19.8x7-120x1 L8>+L4xO,5x51816x4O.5 = 1215.814(三) 、桩顶作用效应计算UUCJ承台布a桩数n4承台囱度h(m1承台长Mm)5承台宽b(m)5承n长向桩心距aKm)3.4承台宽向桩心距ab( m)3,4桩直径

12、d(m0,8桩间侧®力折减系数V08承台参数承台混凝上等级C35承台混凝土自重YC(kN/m')25承台上部覆土耳度him)0承台上部沒止的重度YOcNfn?)19承台混凝上保护偿厚度5(inm)50配S暗梁否承台底标岛(m)l52涮-4a础布置图承台及其上土的自重荷载标准值:Gk=bl(hycW>5x5x(lx25+0xl9)=625kN承台及其上土的自重荷载设讣值：G=L2Gk=L2x625=750kN 桩对角线距离：L=(ab-+ar)®=(34-+3,4-)°M.808mK荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(5439

13、4+625)/4=292235kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Qkmax=Fk+Gk)/n+Mk+Fvkh)/L=(543.94+625)/4+(834.924+52.816x1 )/4.808=476-861 kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+Fvkh)/L=(54394+625)/4(834924+52816xl)/4808=107609kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:Qnux=(F+G)/n+(M+Fvh)ZL=(652728+750)/4+(1215814+73942xi)/4808=61&916kNQmjn=(F+G)/n(M+Fv

14、h)/L=(652728+750)/4(12158i4+73942xl)/4808=82448kN(四) 、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C20桩基成桩工艺系数WC08桩混凝土自jgYzdcN/n?)25桩混凝土保护层厚度6(nim)35桩底标商(m)-24 JI桩有效长度It(m)22.61桩配筋自定义桩身承栽力设讣值是桩身承载力设计值8223.433桩裂缝讣算钢筋弹性模SEs(N/mm->200000法向预应力等于零时钢筋的合力Npo(kN)100最大裂缝宽度0.2曾通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V08地基属性地下水位至地表的距离hz(m)4自然地而标高m0

15、是否考虑承台效应是承台效应系数nc0.26丄名称土层耳度讯m)侧阻力特征ffiqshtkPa)端阴力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填上95000,590淤泥12.831500.570恻砂6.1710000.5280粉土1L974000,5180砾砂26,712028000.5400软弱下卧层便持力层厚度i(m)6地基压力扩散角0(°)30修正后的地基承载力特征值gkPa)1909.94地基承载力特征Mfak(kPa)280下&层顶的地基承载力修正系数nd3下卧层顶的地基承裁力修正系数lib2下卧层顶以下的土的重度Y(kN,m)20下卧层顶以上土的

16、加权平均重度Ym18K桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=jrd=3J4xO.8=2.513m 桩端面积：Ap=nd-/4=3.14x0.8"/4=0.503nr承载力讣算深度J min(b/25)=min(5/2,5)=25m fak=(25x90)/25=225/25=90kPa承台底净面积：Av=(bl-nAp)/n=(5x5-4x0.503)/4=5.747m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra=v|nilqsia- li+qpa- Ap+r|cfakAc=08x2513x(7.5x50+1283x 15+2,28x 100)+0x0.503+0.26x90x5747=17338

17、35kNQk=292235kNSRa=1733835kNQkmax=476.861kN<L2Ra=1.2xl733.835=2080.602kN满足要求!2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=107.609kN不需要进行桩基竖向抗拔承载力讣算!3. 桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=n7rd'/4=12x3.142x20'/4=3770inin"(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设讣值：Q=Qniax=61 &916kN桩身结构竖向承载力设讣值：R=8223433kN 满足要求!(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Qkmjn

18、=107.609kN不需要进行轴心受拔桩桩身承载力讣算!4. 桩身构造配筋计算As/Apxl00%=(3769.911/(0.503xl0)xl00%=0.75%>02%满足要求！5、裂缝控制计算Qkmjn=107.609kN不需要进行裂缝控制讣算!6、软弱下卧层验算(1) 、修正后地基承载力特征值 fa=fak+TlbY(ab+d-3)+ldyni(h+t-O,5)=280+2x20x(34+0.8-3)+3x18x(22.61+6-0.5)=! 845.94kPa(2) 、作用于软弱下卧层顶面的附加应力 az=(Fk+Gk)-3/2(ai+ab+2d)-Iqsikh/(ai+d+2t

19、-tan0)(ab+d+2t-tan0)=(543.94+625)-3/2x(34+34+2x0.8)x795.45/(34+08+2x6xtan30°)x(34+08+2x6xum30°)h71495kPa因为附加应力小于OkPa,故取附加应力为OkPd(3) 、软弱下卧层验算 6+ym(lE)=0+l 8x(2261+6)=51498kPaSf=184594kPd满足要求！(五) .承台计算承台配崩承台底部长向配筋HRB400 420160承台底部短向配筋HRB400 020160承台顶部长向配筋HRB400 4>20160承台顶部短向配筋HRB400 02016

20、0K荷载计算承台有效商度：ho= 1000-50-20/2=940ininM=(Qnm+Qmin)L/2=(618.916+(82.448)x4.808/2=I686J93kNinX方向：Mx=Mah/L=168693x34/4808=l 192.319kNmY方向：My=Mai/L=I686J93x34/4.808=lI92319kN in2、受剪切计算V=F/n+M/L=652728/4 + 1215.8I4/4.808=416.038kN受剪切承载力截面高度影响系数：卩h、=(800/940)=0.96塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a,b=(ab-B-d)/2=(3.4-23-0.8)

21、/2=0.15maii=(叶 B-d)/2=3.4-23-0.8)/2=0.15in剪跨比；Xb=aib/h()=150/940=0J6,取h=025；X|'=aH/ho=l50/940=0.16,取X|=0.25；承台剪切系数：ctb=1.75/(Xb+l)=L75/(0.25+l)=L4ai=L75/(Xi+l)=L75/(0.25+l)=L4phsahf<bho=0.96xl.4xl.57xl05x0.94=9922.385kNphsaiftlho=0.96x 1.4x 1.57x 105x0.94=9922385kNV=416.038kN<inin(phsabfib

22、h()r 卩hgifdho)=9922385kN满足要求！3. 受冲切计算塔吊对承台底的冲切范B+2ho=23+2xO94=418mab=3.4m+2ho=4,18in, ai=3.4m<B+2hG=4.18in角桩位于冲切tfE体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算!4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积 asi=My/(aifcbho2)=1192319xl(/y(l03xl6；7x5000x9402)=0016二卜(l2asi)°5=l(l2xOO16)°5=OO16Ysi=l<i/2=l0(n 6/2=0.992Asi=My/(Ysih()fyi)

23、=1192.319xI0/(0.992x940x360)=3552min-最小配筋率：p=max(0.2,45ft/fyi)=max(0.2,45x1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋 J Ai=inax(Ash pblio)=max(3552,0.002x5000x940)=9401mm" 承台底长向实际配筋：Asf=10132mnr>Ai =9401 mnr满足要求!(2) 、承台底面短向配筋面积as2= Mx/(a2fcbho-)= 1192.319x 10/( 1.03x 16.7x5000x940-)=0.016=l(l2as2)&

24、#176;l(l2x0016)°5=0016 ys2= 1 -2/2= 1 -0.016/2=0.992As2=Mx/(Ys2hofyi)=1192.319xI0/(0.992x940x360)=3552mm-最小配筋率：p=max(02,45fi/fyi)=max(0245xi57/360)=max(02096)=02% 梁底需要配筋：A2=max(9674, plho)=max(9674,0.002x5000x940)=9401mm- 承台底短向实际配筋:As2 -10132mnr>A2=94O 1 mnr满足要求!(3) 、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：As3=

25、10132mnr>05Asr=0.5xl0132=5066min- 满足要求I(4) 、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：As4=10132mnr>05As2'=0.5xl0132=5066inin- 满足要求!(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向ei0500。方付（六）、配筋示意图1 -1M；-.-.*-.$ -.- -.10?桩配筋图七. 施工人员组织山于塔吊属于大型施工机械设备，它的安全性至关重要，因此塔吊基础的施工应列入项U经理部的主要施丄质量控制对象中：由项U经理牵头，技术负贵人把关，各部门各司其职，管理好塔吊基础的施工质量与安全。具体施工组

26、织机构如下表所示:姓名职务职责备注黄民浩项目经理塔吊基础施工 质量与安全总负责鲍孝省生产经理塔吊基础施工现场组织与安排施工现场安全主要负责人林金贤技术负责人负责施工方案的编制与施工技术的审核参与塔吊基础的定位放线 及其验线等工作， 同时兼顾安全工作。王兆保施工员塔吊基础的现场施工技术交 底打现场指导及安全监督章军民安全员现场安全监督检查任玮资料员试块制作、钢筋取样、资料报验等郑成良土建工长绘的浇筑现场负责，及塔吊预埋脚柱安装加管安全，特别是 用电安全舒建法木工工长基础模板支模现场负责兼管安全王超群钢筋工长基础钢筋绑扎现场负责撫管安全塔吊基础施工人员:工种人数工作内容伦工1栓振捣及表面收理木工4

27、配模及安装钢筋工3钢筋绑扎电焊工1预埋脚柱安装电工1现场施工用电送电普工3零星工作八、施工机具、材料准备塔吊基础施工需要配备以下施工机具及测量仪器反铲式挖掘机一台2、振动棒一只3、交流电焊机一台4、钢筋切断机一台5、钢筋弯曲机一台6、活络板手12 ”2把、18 "4把7、铁锹4把8、经纬仪一台9、水准仪一台10、安全帽每人一只、手套30副，工具包2只塔吊基础施工所需主要材料:1、钢筋J直径20mm、12mm、8mm三级钢2、胶合板：规格915X1830X15, 25张3、方木：规格50X100X6000, 30根4、钢管：规格48,若干5、螺杆：规格ei2,若干6、钢板：2mm厚，1

28、 nV7、基础磴：强度等级C35,25宀 强度等级C15, 25r九、塔吊基础施工1)塔吊基础施工工艺流程2)塔吊基础施工工艺桩基打桩：本方案中釆用混凝土灌注桩，在工程桩打桩完成后，顺便把塔吊用 桩打桩完成。(1)塔吊基础基坑开挖：采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1： 1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖基坑应比设计标高商出20 cm30 cm,剩余土方采用人工开挖。人工开挖的平整度为±50。(2)垫层栓浇筑.在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层片度及标高的小木桩打设完成，每平方米范B内应至少有一个小木桩；随后在基坑边四周用50X100的木 方圉起来；进行垫层栓浇筑，初凝后进行压光处理。(3) 基础放线(墨线)：在垫层栓达到30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上，弹墨线示之；然后按照基础的设计尺寸 将基础边线测出，弹墨线示之；最后通知技术负责人进行验线。(4) 底层钢筋网绑扎：将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位,要求采用满扎，同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固，最后放置底 层钢筋网垫块。(5) 塔吊预埋脚柱安装、固定.山于本案塔吊基础A 1350