中厚板生产压下规程课程设计(DOC)

1、塑性成型工艺（轧制）课程设计说明书课题名称12 xi800 xl0000mm 轧制规程设计指导教师_ 张金标.专业小组10材控第3设计小组.小组成员x x x101012101xx x x101012101xx x x101012101xx x x101012101xx x x101012101xx x x101012101x2013年06月05日-1 -塑性成型工艺（轧制）课程设计任务书10级材料成型与控制工程专业x x x x x x x设计课题：中厚板轧制规程设计指导教师：张金标一、设计产品设计小组学生学号产品牌号产品规格/mm124,1,2,3,4,5Q23510X2000X90002

2、6,7,8,9,10,114510X1900X10000312,13,14,15,16,1712CrNi3A12X1800X10000418,19,20,21,22,244Cr1313X1700X9000525,26,27,28,29,30Q23512X2100X12000631,32,33,34,35,36458X1800X13000737,38,39,40,41,4212CrNi3A14X2000X9000843,44,45,46,47,484Cr1312X2000X8000949,50,51,52,53,55Q2359X2050X120001056,57,58,59,60,624510X

3、2300X120001163,64,65,66,67,6812CrNi3A13X1900X120001269,70,146,147,148,149,1504Cr1315X2100X9000、设计条件机组：双机架串列式可逆机组（二辊可逆轧机粗轧，四辊可逆轧机精轧）。主电机：二辊轧机主电机型号 ZD250/120,额定功率 2500 2kw，转速 04080rpm, 过载系数 2.25,最大允许传递扭矩 1.2 2MN.m ;四辊轧机主电机型号 ZD250/83，额 定功率 20502kw，转速 060120rpm,过载系数 2.5,最大允许传递扭矩 0.83 2MN.m。三、设计内容制定生产工艺

4、及工艺制度；确定轧制方法；确定轧制道次，分配道次压下量；设 计变形工具；计算力能参数；校核轧辊强度及主电机负荷；绘制轧辊零件图、轧制表。四、设计时间设计时间从 2013 年 06 月 03 日至 2013 年 06 月 14 日，为期两周。五、设计要求每个设计小组提供 6 个以上设计方案，1 成员完成 1 个设计方案的全部设计工作； 组内分析、评价各个方案的设计结果，以最佳方案作为本组设计方案；小组提交最佳 方案的设计说明书 1 份，组员提交个人的设计小结（简述方案、设计思路、计算过程 和结果评价）。材料成型教研室2013.05.30第一章 制定生产工艺及工艺制度 .-3 -设计小组：第 3

5、小组 成员:x x x x x x x x x-2 -一、.制定生产工艺及工艺制度-3 -二、.坯料选择-3 -三、.中厚板压下量-3 -第二章 设计变形工具 .-5 -一、.设计二辊-5 -二、.设计四辊-5 -第三章计算力能参数.-7 -一、.选择速度图-7 -二、.设计轧制速度（ni、 n2、n3、a、b） .- 7 -三、.速 度 图-7 -四、.计算各道次时间-7 -五、.计算各道次轧制温度-8 -六、.计算各道次变形抗力-9 -七、.选用Sims 公式计算各道次轧制力 .-9 -第四章 轧辊强度校核 . .11 -一、.二辊轧机强度校核 .-11 -二、 四辊轧机强度校核 .-12

6、 -第五章 主电机容量校核 .-14 -一、.绘制力矩图-14 -二、.计算各机架电机最大输出力矩及等效力矩 .-15 -三、.校核各机架主电机容量 . -16 -参考文献.-23 -3 -第一章制定生产工艺及工艺制度一、 制定生产工艺及工艺制度1制定生产工艺选择坯料一原料清理一加热一除鳞一纵轧一道(使长度接近成品宽度) 一转 90 横轧到底一矫直一冷却一表面检查一切边一定尺一表面尺寸形状检查一力学性能试 验f标记f入库。2制定工艺制度在保证压缩比的条件下，坯料尺寸尽量小，加热时出炉温度应在1120-1300C,温度不要过高，以免发生过热或过烧现象；用高压水去除表面的氧化铁皮；矫直时选 用辊式

7、矫直机矫直，开始冷却温度一般要尽量接近纵轧温度，轧后快冷到相变温度以下，冷却速度大多选用 5-10 或稍高一些。切边用圆盘式剪切机进行纵剪，然后用飞 剪定尺。二、 坯料选择1选择坯料根据生产经验和实践可知，连铸坯的组织、性能好，且成材率也很高，故选择连 铸坯。2坯料尺寸的确定(1) 坯料厚度的确定：根据经验，我国的中厚板生产中采用 68 倍以上的压缩比较合理，而压缩比越高， 铁素体晶粒长度越长，组织性能越高，故在本设计中选压缩比为10，已知成品高度h=12mm，则坯料高度 H=10h=120mm。(2) 坯料长度的确定：采用先纵轧一次，使坯料长度尺寸接近于成品宽度，再转90横轧到底，则坯料长度

8、 L=B+切边量一展宽，取切边量为 25mm,展宽取 450mm,可得：L=1800+2X25-450=1400mm(3) 坯料宽度的确定：金属烧损系数一般为 1%,采用板型控制技术来减少头尾形状偏差，切头尾厶L取 50mm，切边 b=25mm，由体积不变定律可得：99%XHXB XL=(1+2X50) X (b+2X25) X2 带入数据解得：B=1350mm。三、 中厚板压下量根据经验，中厚板压下量在 h=12mm 左右，这里取厶 h=12mm。四、分配各道次压下量，计算道次变形程度，轧件尺寸及轧制道次1确定轧制道次由 H=120mm, h=12mm，取轧制道次 n=10 (二辊 5 道次

9、，四辊 5 道次)。2分配各道次压下量，计算各道次变形程度及轧件尺寸先用展宽轧制把坯料的长度 L 轧成 b (或接近 b,共一道纵轧)且不忽略宽展， 由体积不变定律得：B X_ XH=B1XL1X(H- 口得厶 h=30mm。-4 -第一道次压下 30mm,轧后尺寸：90X1350X1850mm。同理，其余道次压下量分配、变形程度、轧后尺寸如下表1-1 所示。表 1-1 热轧 120X1350X1400mm 中厚板压下量分配情况道次厚度宽度长度压下量变形量%012013501400-190135018503025.00粗轧268185017872224.44粗轧350185024301826.

10、47r 粗轧437185032841326.00粗轧527185045001027.03粗轧62118505786622.22精轧71718507147419.05精轧81418508679317.65精轧9131850934617.14精轧101218501012517.69精轧第二章设计变形工具、设计二辊(1)辊身长度由 L=bmax+a,又因为 bmax=1850mm,由轧钢机械可知：当 bmax=10002500mm 时,a=150200mm,此处取 a=200mm,则 L=1850+200=2050mm。(2)辊径尺寸由轧钢机械表 3-2 知：中厚板轧机 L/D=2.22.8，则 D

11、=732932mm,取 D=800mm。(3)辊颈尺寸由轧钢机械表 3-5 知：d/D=0.670.75，取 d/D=0.75 得 d=800X0.75=600mm； 辊颈长度 I: l/d=0.831.0, 取 l/d =1.0 得 l=d=600mm。(4)辊头设计因为中厚板轧机需要轧辊调整行程比较大， 故选择万向辊头，具体尺寸关系如下：Dmin= Dmax-DmaxX重车率，中厚板轧机最大重车率 5%-8%，此处重车率取 5%名义 直径 D= Dmax, Dmin= Dmax-DmaxX5%=800-800X5%=760mm取 D1=Dmin-10=760-10=750mm取 S=0.2

12、6D1=0.26X750=195mm取 a=0.60D1=0.60X750=450mm取 b=0.20D1=0.20X750=150mm 取 c=1.00 b=1.00150=150mm。(5) 辊颈与辊身的过度圆角 r由轧钢机械表 3-5 知：r/D=0.1-0.12 取 r/D=0.1 得 r=0.1X800mm=80mm。二、设计四辊1支承辊设计(1) 辊身长度L=2050mm。(2) 辊径尺寸 D2由轧钢机械表 3-3 知：L/D2=2.0 2.5,取 L/D2=2.05 得 D2=1000mm。(3) 辊颈尺寸由轧钢机械表 3-5 知：d2/D2=0.670.75,取 d2/D2=0

13、.75 得 d2=1000X0.75=750mm。辊颈长度 l2/ d2=0.831.0，取 l2/ d2=1.0 则 l2= d2=750mm。(4) 辊头设计因为中厚板轧机需要轧辊调整行程比较大，故选择万向辊头。具体尺寸如下:Dmin= Dmax-DmaxX重车率，取重车率为 5%Dmax=D，贝 U Dmin=1000-1000X5%=950mmD1=Dmin-(5-15)mmS= (0.25-0.28) D1a= (0.50-0.60) D1b= (0.15-0.20) D1c= (0.50-1.00) bD1= Dmin- ( 5-15)S= (0.25-0.28) D1a= (0.

14、50-0.60) D1取 D仁Dmin-10=950-10=940mm取 S=0.25D1=0.25 940=235mm取 a=0.50D1=0.50 940=470mm-5 -6 -b= (0.15-0.20) D1 取 b=0.20D1=0.20 940=188mmc= (0.50-1.00) b 取 c=1.00 b=1.00 188=188mm。(5)辊颈与辊身的过度圆角由轧钢机械表 3-5 知：r/D=0.1-0.12，取 S/D2=0.1 得2=0.1X1000mm=100mm。2工作辊设计(1)辊身设计L=2050mm, D1=1000。(2) 辊径尺寸当轧件较厚(咬入角较大)时

15、，由于要求较大工作辊直径，故选用较小的D2/D1由表 3-3 知：D2/D1=1.52.2，取 D2/D1=1.5，得 D1=1000- 1.5=667mm。(3) 辊颈尺寸由表 3-5 知：d1/D1=0.670.75,取 d”D1=0.75，得 d 仁 6670.75=500mm,辊颈长 度：l1/d1=0.831.0，取 l1/d1=1.0，得 11=1.0E00=500mm。(4) 辊颈与辊身的过度圆角 r由轧钢机械表 3-5 知：n/D1=0.1-0.12,取 WD1=0.1,得 r1=0.1 667mm=67mm。(5) 辊头设计同上选择万向辊头，具体尺寸如下所示Dmin= Dma

16、x-DmaxX重车率 重车率取 5%， 贝U Dmin=667-667g%=534mm取 D1=Dmin-10=750mm取 S=0.25D1=0.25867=167mm 取 a=0.50D1=0.50667=334mm 取 b=0.20D1=0.20 667=133mm 取 c=1.00 b=1.00133=133mm。 hmax=D1(1-cosa)=620X1-cos20) =37.39mm,纵观压下量配置情况，满足要求, 可以咬入。第三章计算力能参数一、选择速度图由于轧件较长，轧制时间较长，所以选择梯形图更合适。二、设计轧制速度(ni、 n2、n3、a、b)根据条件可知：二辊轧机转速在

17、 04080rpm四辊轧机转速在 060120rpm根据经验资料取平均加速度 a=40rpm/s,平均减速度 b=60rpm/s。 在二辊轧机上 轧制时，取咬入转速 n 仁 10rpm， n2nH(nH-电机的最大转速)=30 rpm，取 n3=20rpm 在四辊轧机上轧制时，取咬入转速n 仁 20rpm， n2n12/2a+60L/nDn32/2b-n22x(1/2a+1/2b)2 2 2=1/30102/80+60X850/(nX800)+202/120-302XJ1/80+1/120=1.00s减速轧制时间：t4= (n2 n3)/b= (30-20) /60=0.17s空载减速时间：t

18、5=n3/b=20/60=0.33s所以纯轧时间： tz=t2+13+ t4=0.5+1.00+0.17=1.67s 如果轧件长度 I3.5m 取间隙时间 tj=2.5s;如果轧件长度 3.5m l8m 取间隙时间 tj=4s所以第一道次中 tj1=2.5s。同理，其它各道次的时间组成如下表3-1 所示。表 3-1 各道次时间具体分配情况道次t1(s)t2(s)ta(s)t4(s)t5(s)tj(s)tz(s)t总10.250.51.000.170.3315+2.51.6745.9120.250.50.950.170.332.51.6230.250.51.460.170.332.52.1340

19、.250.52.140.170.332.52.8150.250.53.110.170.3363.7860.50.53.620.50.564.2970.50.54.600.50.565.2780.50.55.690.50.546.3655.1690.50.56.170.50.546.84100.50.56.730.50.507.40-8 -五、计算各道次轧制温度为了确定各道次轧制温度，必须求出逐道的温度降。高温时轧件温度降可以按辐射热计算，而认为对流和传导所损失的热量大致可与变形功所转化的热量相抵消。由于辐射热所引起的温度降在热轧板、带材时，可用以下公式近似计算：4 t=12.9 Z/h &am

20、p;1/1000)Z该道次的轧制时间与上道次间隙时间之和Ti前一道的绝对温度，Kh轧出厚度。根据经验，双机架中厚板轧机轧制材料为 12CrNi3AI 的钢板时，其粗轧开轧温度 为1150C，精轧的开轧温度为 1050C。所以第一道温降为：44t1=12.9/h/T1/1000) =12.9/67/90 /(1150+273)/1000=C同理可计算第 2 道至第 5 道次的温降(见表 3-2)0假定精轧开轧温度为 1050C，则t6=12.9 Z/h/(T1/1000)4=12.9 10.29/21X(1050+273)/10004=19C所以第 8 道轧后轧件温度为：1050C-27C=10

21、31C同理，其余道次轧制温度如下表 3-2 所示。表 3-2 各道次轧后温度道次12345678910Z (s)1.6719.124.635.316.2810.2911.2712.3610.8411.40h(mm)90685037272117141312温度(C)11501149113411291122105010311006976950六、计算各道次变形抗力轧件在二辊轧机上轧制时平均轧制速度为：V1= n2/60=n80030/60=1257mm/s（ n2为稳定轧制度）轧件在四辊轧机上轧制时平均轧制速度为：V2= n2/60=n66740/60=1397mm/s ( n2为稳定轧制度)平均

22、变形程度：?=2V xh/ R/(H + h)，所以?1=2X1257/ (120+90)0/400=3.3，根据 12CrNi3AI 的变形抗力模型可知：0.252R.143 -.0029Tos=230&? eX.810.2520.143 -.0029T1第一道次：o1=230d?1eX.810.2520.143 -0.0029X150=230 0,253.3 eX9.81=67.21Mpa其热轧的变形抗力：K1=1.155Xo1=1.155 67.21=77.63 Mpa。 同理，其他道次变形抗力如下表3-3 所示。-9 -表 3-3 各道次变形抗力及其相关参数道次12345678

23、910?3.303.734.525.216.215.525.696.044.014.33(%)25.0024.4426.4726.0027.0322.2219.0517.657.147.69T11501149113411291122105010311006976950OT67.2167.9074.3877.0181.3643.6295.75101.9283.4792.72K77.6378.4285.9188.9594.09108.13110.59117.7296.41107.09七、选用 Sims 公式计算各道次轧制力求第一道轧制力，其中 K=77.63 Mpa R=D/2=800/2=400

24、mm。1. 确定外摩擦系数 n?o接触弧长 l= .RAh=V400X30=109.5mm, R/h=400/90=4.4 查轧制工艺与理论 P/5曲线 5-24 求外摩擦影响系数 n?o,由d=25%R/h=4.4 查得 n?/1.0。2. 确定张力影响系数 n?由于采用无张力轧制，所以张力影响系数n?=1.0o3. 确定外端影响系数 n?0因为 l/h=109.5/901，由经验可知 n?O接近于 1, 故 n?2i=1 不考虑外端的影响。轧制力：P= n?ffXh?O?XKXF=n?X106/(0.1 6003)=103.06 MpaMn=P(CRAh+d/2)最大轧制力时的压下量=P

25、X.RAh=14.84 1060.5V18400=629.61 106N?mmTMn/(0.2d3)=629.61106/(0.2 6003)=14.57 Mpa。对于钢轧辊，运用第四强度理论计算合成应力oh=卢232=v103.06F+3 N14.572)=106.11Mpa。(4)辊头强度受力分析如右图 4-2 所示，当万向接轴传递的扭转力矩为 M 时，合力 P 为P=M/(b0-2b/3)式中 b0扁头的总宽度b扁头一个分支的宽度 根据轧制理论与工艺表 7-3 选b=1.5S=1.5 195=292.5mm图 4-2b0=D1=750m m。可以计算轧制力P=M/(b0-2b/3)=Mn

26、/(b-2b/3)=(629.61 106)/(750-2/3 292.5)=1.134 106Na取 120计算， 贝Ux=0.5(b0-2b/3)sin浓=0.5(750-2/3 292.5)sin120X2=86.54mm。Mw=Px=1.134 X0686.54=98.14 1)06N?mmMn=P t /6=1.134 106292.5/6=55.283 106N?nm,因为 MwMn，所以根据弯矩来校核即可。05K=1+0.15/(2r=1+0.15/(2X80/750)=1.325沪60XMwXK/(b0-2b/3)bS2=102.144 Mpa-12 -安全系数 n =丈/沪

27、686/102.144=6.723 故辊头安全。(5)轧辊材料选择由上面计算可知：(Ts=117.64Mpa ;c=103.06Mpa；on，= 12.92Mpa 查阅相关书籍可知各种材料的强度极限如下表4-1。表 4-1 各种材料的强度极限、许用应力材料合金锻钢碳素锻钢铸钢铸铁球墨铸铁强度极限o686735588637490588343392392588许用应力o137.2149117.6127.498117.668.678.478.4117.6选择碳素锻钢，其材料的抗拉强度o=686 735Mpa 取ob=686 Mpa则：o/oh=686/117.64=5.833 所以辊身安全符合要求；

28、o/o=686/103.06=6.643 所以辊颈安全符合要求；ob/oh=686/12.92=53.103 所以辊头安全。故选择碳素锻钢是合理的。二、四辊轧机强度校核选工作辊材质为 9Cr,ob=833Mpa 支承辊材料选 40Cr,ob=686Mpa，由上面计 算可知四辊轧机最大轧制力 Pmax=P6=10.73 MN。1支承辊强度校核1. 辊身强度Msh2=P(a2/4- L/8)= 10.73 106(2550/4- 1850/8)=4359.1 106N?mmoh2= Msh2/(0.1D23)=4761.46/ (0.1 10003)=47.61Mpa。2. 辊颈强度Mj2= c

29、max/2=P/4 =10.73 06750/4=2011.9 16N?mm42= Mj2/(0.1cb3)=2011.9106/(0.1 7503)=47.69Mpao3. 辊头强度无计算内容。4. 校验因为42osh2n=686/47.693 所以支承辊是安全的。2工作辊强度校核(1) 辊身强度：Msh=Pmaxa1/4 b1/86=10.73 10 2550/4 1850/8 =4359.1 106N?mmoh1= Msh/(0.1D3) =4359.1 10 /(0.1 6673)=146.89Mpao(2) 辊颈强度：Mn=P X .RAh=10.73 1060.5V6667/2=2

30、39.99 106N?mmTMn/(0.2C13)=239.99106/(0.2 5003)=9.60 MpaMj= c Pmax/2=Pmax?l1/4=10.73 106/4 爲 00=1341.3 106N?mmO=Mj/(0.1di3)=1341.3106/(0.1 5003)=107.3 Mpa对于钢轧辊，运用第四强度理论计算合成应力41= 时32=V107.32+3 N9.602)=108.58Mpa。(3) 辊头强度-13 -受力分析图 4-2 所示。当万向联接轴传递的扭转力矩为M 时，合力 P 为P=M/(bo-2b/3)式中 bo扁头的总宽度b扁头一个分支的宽度。根据轧制理论

31、与工艺表 7-3:选b=1.5S=1.5X67=250.5mmbo=D1=62OmmP=M/(bo-2b/3)=Mn/(bo-2b/3)=(239.99 1曲/(620-2/3 250.5) =0.530 KN。a取 120计算，x=0.5(b-2b/3)sin03/2 =0.5(620-2/3 250250.5/6=22.13 106N?mm，因为 MwMn,所以根据弯矩 来校核即可。0 5K=1+0.15/(2r/b0)0 5=1+0.15/(2 6/620).=1.323q=60WXKXx/(b0-2b/3)bS2=60X37.44X06X.323X0.64/(620-2 25X.5/3

32、)292.5 16X2=66.332Mpa。安全系数 n=ob/ qr=833/66.332=12.56 3 故辊头安全。(4)校验因为0Sh1q161n=833/146.89=5.673 所以工作辊是安全的。3接触应力计算因为工作辊和支承辊都为钢轧辊，所以泊松比V1=v2=v=0.3 且 E=200GPa 所以：-5-1?=k1+k2=(1-V1)/n E+(1-V2)/n E=0.263X0 MPaq=P/L=10.73 106/2050=5.23 103N/mm，qmax=1.5q=7.85 103N/mm又因为(max=qm(r1二r2) n2日吋2式中：r1工作辊辊颈半径r2支承辊辊

33、颈半径代入数据得omax=V7.85 103X(667/2+500) /(n2X0.263 10-5X367/2 500)=1229.5MpaTax=0.304omax=0.304X1229.5=373.8MPa查表 3-7 得 40Cr 的 HB=241286，由表 3-8 得6=2000 Mpa； T=610 Mpa。因 为omax6，Taxdi式中：fi轧辊轴承摩擦系数 因热轧选用滑动金属衬轴承 fi=0.070.i ,取 fi=0.i0 di轧辊辊颈直径。第一道次：Mmii=PXfidi=ii.48 0.i0 0.6=0.689MN?mMm2= (1-1) ?(MZ Mm1)i式中：i

34、传动机构的效率，一级齿轮传动的效率一般取0.96-0.98,取i=0.98i一级齿轮传动，i=1。1第一道次：Mm2i= (-1)X(1.258+0.689) =0.039MN?m0.98则附加摩擦力矩：Mm= Mmi/i + Mm2=0.689+0.039=0.728MN?m3计算各道次空转力矩由经验公式可知：Mk=(0.030.06)MHMH电动机额定扭矩，Mk=0.03MH所以可知：二辊 Mk=0.03MH=0.03 为.2 2=0.072 MN?m四辊 Mk=0.03MH=0.03 %.83 2=0.05 MN?m同理，计算其它道次的力矩，如下表 5-1 所示。表 5-1 各道次的轧制

35、、摩擦、空转力矩道次12345678910Mz( MN?m)1.2581.2771.2591.0250.9020.4800.3270.2610.0720.080Mmi(MN?m)0.6890.8170.8900.8530.8560.6440.5380.4960.2350.261Mm2(MN?m)0.0390.0420.0430.0380.0350.0220.0170.0150.0060.007Mm(MN?m)0.7280.8590.9330.8910.8910.6760.5550.5110.2410.268Mk( MN?m)0.0720.0720.0720.0720.0720.0500.050

36、0.0500.0500.050轧制力矩图见附图二4轧辊力矩图静力矩 Mj=Mz/i + Mm+ Mki=1，即 Mj=Mz+ Mm+ Mk，加速轧制时，动力矩23-15 -Md=GD a/375，查阅相关资料可知 12CrNi3AI 的密度是 7.82g/cm，所以32-4Md= 1.4%.350.127.82 丸 030.4240/375=3.027%04MN?m。减速轧制时，动力矩 Md=GD2旳 375,所以32-4Md=1.4X1.35 0.127.82X10360/375=4.541 X104MN?m。因为 Md Mj所以忽略动力矩 Md。 在各个期间内转动的总力矩为： 加速轧 制期

37、 M2=Mj+Md，不考虑动力矩，则M2=Mj=Mz+ Mm+ Mk=1.258+ 0.728+ 0.072=2.058MN?m。等速轧制期 M3=Mj=2.058MN?m减速轧制期 M4= Mj- Md=Mj=2.058 MN?m空载加速期 Mi= Mk+ Md=Mk=0.072 MN?m （粗轧）空载减速期 M5=Mk Md=Mk=0.072 MN?m （精轧）同理，其它各道次的力矩如下表 5-2 所示（表中力矩单位均为 MN?m）。表 5-2 各道次传动力矩大小MN?m道次12345678910M10.0720.0720.0720.0720.0720.0500.0500.0500.050

38、0.050M22.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396MS2.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396M42.5082.2082.2641.9881.8651.2060.9320.8220.3630.396M50.0720.0720.0720.0720.0720.0500.0500.0500.0500.050、计算各机架电机最大输出力矩及等效力矩等效力矩Mjum计算公式如下:式中：习 tn轧制时间内各段纯轧时间的总和巧 2轧制周期内各段间隙时间的总和Mn各段轧制时间所对应的力矩M

39、2各段间隙时间所对应的空转力矩 记录等效力矩各参数数值如下表 5-3 所示。表 5-3 等效力矩的参数道次12345678910tn1.671.622.132.813.783.614.425.345.736.20t?n1.6719.124.635.316.2810.2911.2712.3610.8411.407.0827.99710.94211.13313.1805.3343.9523.7320.8631.0961二辊轧机等效力矩计算Btnt1+t2+t3+t4+t51.67+1.62+2.13+2.81+3.7812.01sEt2 t? + t? + t?3+ t? + t? 1.67+19

40、.12+4.63+5.31+6.2837.01S50.329sMjum-16 -Btn+Bt2 49.02s-17 -三、校核各机架主电机容量1校核二辊轧机的主电机容量（1）校核电动机过载条件Mjum1=1.013 MN?m, MH=1.2 忽=2.4 MN?m, Mjum1 MH。(2)校核电动机过载条件Mmax1=2.264 MN?mKGX MH=2.25X.2 送=5.4 MN?m。(3)校核电动机功率010 5X IMITIHX n电动机功率：N=0.105X1.013X30X10a则 N=3190.952500=5000kw,故校核通过。丄I w2校核四辊轧机的主电机容量(1) 校核

41、电动机过载条件Mjum2=0.429 MN?m, MH=0.83 忽=1.66 MN?m, Mjum2 MH。(2) 校核电动机过载条件Mmax2=1.206 MN?m,KGXMH=2.25%.832=3.375 MN?m。(3) 校核电动机功率OilOx电动机功率：N=取 n=n2=40rpm ,?=1.00,105X0,429X40X103则 N=1801.82050=4100kw1.0故四辊轧机主电机校核通过。4-=.7T? =1.013MN2四辊轧机等效力矩计算Etn=t6+t7+t8+t9+t10=3.61+4.42+5.34+5.73+6.20=25.30sBt2= t? + t?

42、 + t? + t? + t?o=10.29+11.27+12.36+10.84+11.40=56.16s邪邠!汽；=町勻小/?WJi：“、）=14.997Etn+Et2 =25.30+56.16=81.46s取 n=n2=30rpm , ?=1.0等效力矩:Mjumi=等效力矩:Mjum1中厚板轧制规程设计小结-18 - XXX通过为期两周的制作、查阅资料、团队合作讨论，终于完成了此次的课程设 计即中厚板轧制规程课程设计在制作过程中我们又回顾了轧钢机械关于中厚板轧制 方面的知识。所谓温故而知新，所以我们也了解到了以前上课没有学到的东西。我个 人认为这才是重点。产品规格 12 1800 100

43、00mm,产品牌号 12CrHi3A设计思路及方案：制定生产工艺及工艺制度；确定制定方法；确定轧制道次， 分配道次压下量；设计变形工具；计算力能参数；校核轧辊强度及主电机负荷；绘制 轧制零件图、轧制表。在设计我们必须了解它的生产工艺流程即选择坯料、原料清理、加热、除鳞、纵轧、转 90 度横扎到底、矫直、冷却、表面检查、切边、定尺、表面尺寸形状检查、 力学性能试验、标记、入库、发货。计算过程：坯料尺寸（96864 沢 1300mm）、计算成材率（95% ;计算道次 压下量（总压下量 h=84mm、总道次 12 道次，其中粗轧 7 道次、精轧 5 道次）、二 辊辊身L=2100mm，直径 D=84

44、0mm。四辊支撑辊及工作辊辊身2100mmD=660mm，D2= 840mm，平均轧制力 4. 36MN，轧辊强度及各机架主电机校核满 足要求。另外在设计过程中我们认识团队合作的重要性， 每个人都有自己的专长也有不 足，而团队合作讨论正好弥补了各人的不足。总而言之，通过这次的课程设计我认识到了自己知识的缺乏， 正所谓知道的越 多不会的越多。作为即将毕业的学生我们更需丰富的我们的专业知识， 为以后的就业 打下一个良好的基础，使我们在激烈的竞争中立于不败之地！中厚板轧制规程设计小结-19 - XXX本次课程设计接近尾声，经过两周的奋战我们的课程设计终于完成了， 课程设计 是我们专业课程知识综合应用

45、的实践训练， 是我们迈向社会，从事职业工作前一个必 不少的过程。我们设计的成品规格为12x1800 x10000mm,产品牌号12CrNi3A.设计中厚板轧 制的思路：制定生产工艺及工艺制度；确定制定方法；确定轧制道次，分配道次压下 量；设计变形工具；计算力能参数；校核轧辊强度及主电机负荷；绘制轧制零件图、 轧制表。我们按照资料所给的步骤一步步的分析，讨论，上网查阅资料，每个人都付出了很大的努力，最终确定了最终的方案。我们每个人也都有自己的方案，自己的想法， 下面这个是我自己的方案简介， 坯料：120 x1400 x1520mm 轧制道次数：8；宽展方式： 纵轧1 道次 横扎 7 道次；是否过

46、载：否；轧制力方差：8. 73;输出力矩方差：0. 151； 粗轧机轧制节奏：42.87s；精轧机轧制节奏：48.14s；节奏时间相对差值 5.79%这次的课程设计设计需要了解和掌握中厚板生产工艺流程的相关设备和技术，通过对压下规程的设计过程，熟知轧制工艺的基本方法和步骤。还伴随着大量数据的计 算，到最后还有机器的校核等一系列问题。 我从中认识到自己的不足，专业知识还不 够，我通过各种渠道获取资料，努力解决问题，丰富自己的知识。总之，不管学会的还是学不会的的确觉得困难比较多，真是万事开头难，不知道 如何入手。最后终于做完了有种如释重负的感觉。此外，还得出一个结论：知识必须 通过应用才能实现其价

47、值！有些东西以为学会了，但真正到用的时候才发现是两回事， 所以我认为只有到真正会用的时候才是真的学会了！-20 -中厚板轧制规程设计小结- XXX （人联系不至 U）中厚板轧制规程设计小结-21 - me本设计为中厚板压下规程课程设计。成品尺寸为：12x1800 x10000mm,经过查阅 资料确定设计思路如下：首先要制定生产工艺及工艺制度，经过生产工艺及工艺制度的确定，采用纵-横轧制方法。确定轧制道次为 10 道次比较合理，即节省轧制时间，有避免出现道次压 下量过大的情况，再进行分配道次压下量，经计算分配 h1为 30mm，设计变形工具， 计算力能参数，校核轧辊强度及主电机负荷，绘制轧辊零件

48、图、速度图，绘制轧制图 表，轧制表。方案中坯料尺寸为：120 x1350 x1400mm,计算粗轧轧制节奏时间是 43.01s, 精轧节奏时间为 50. 16s，轧制力方差是 14. 575,输出力矩方差为 0. 506，轧机与主 电机校核皆合格。通过这次中厚板压下规程课程设计， 使我更进一步了解了压下规程的设计思路， 结合书本的知识做到设计理论有充分的依据，设计方案力求合理。加强自已独立工 作能力，以及团队合作精神，以严谨的态度来完成设计，为今后的学习和工作打好 基础。通过轧钢设备、轧制理论与工艺等书本中中厚板压下规程设计工艺的知识完 成本次设计，加深对机械制图手册的认识，并熟悉了CAD、W

49、ord、Excel 等软件。但从这次课程设计中同时让我意识到自己专业知识的缺乏，还欠火候，在这人才满 满、竞争激烈的社会中，我更加需要努力学习，完善自己。中厚板轧制规程设计小结-22 - XX本次设计的成品规格 12 1800 10000mm,产品牌号 12CrHi3A.设计中厚板轧制 的思路：制定生产工艺及工艺制度；确定制定方法；确定轧制道次，分配道次压下量； 设计变形工具；计算力能参数；校核轧辊强度及主电机负荷；绘制轧制零件图、轧制 表。方案简介，坯料：96 1875 1250mm;轧制道次数：10；宽展方式：纵轧 1 道次 横 扎9 道次；是否过载：否；轧制力方差：8.676;输出力矩方

50、差：0. 026；粗轧机轧制节 奏：52.97s；精轧机轧制节奏：55.44s；节奏时间相对差值 2. 22%计算过程，计算坯料尺寸（压缩比 8: 1，总切边量厶 b=50，总的切头尾量 1=50，展宽 为600）、校核、计算成材率（96% ；计算道次压下量（总压下量 h=84mm，粗轧 5 道次、精轧 5 道次）、变形程度（计算后的各道次变形程度依次为32% 31% 22%14.3%、 17%、 16%、 14.3%、 11.1%、 12.5%、 14.3% ） 、 计算二辊的辊头 （计算后 d=755、 s=188.75、a=377.5、b=151、c=151 ）、辊身（计算后 L=2000、D=800 ）、辊颈（计算后 d1=600、l1=600）与 四辊轧辊的工作辊辊头（计算后d=755、s=150、a=300、b=119、c