单层工业厂房课程教学设计计算书(完整编辑版)

1、单层工业厂房混凝土排架课程设计1.1柱截面尺寸确定设室内地面至基础顶Hl、上柱高度Hu分由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m， 面的距离为0.5m，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 别为：H = 12.4m+0.5m=12.9m， Hl =8.6m+0.5m=9.1m Hu=12.9m- 9.1m=3.8m242并参考表244根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表 确定柱截面尺寸，见表1。表1柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数截面尺寸面积惯性矩自重柱号/mm/mm 2/mm/(KN/ m)A , B上柱矩400X4001.6 X 105821.3X 104.0下

2、柱I400 X 900 X 100 X 1501.875 X 1058195.38 X 104.69本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图 1所示。、.丿- - -0.35KN/m220X 0.02=0.4 KN/m2 4X 0.1=0.4 KN/m20.05 KN/m220X 0.015=0.3 KN/m21.4 KN/m22.900 KN/m21.2荷载计算1.2.1恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层20m m厚水泥砂浆找平层100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层一毡二油隔气层15m m厚水泥砂浆找平层；预应力混凝土屋面板(包括灌缝)天窗架重力荷载为2X 36 KN /榀，天沟板2.

3、02 KN/m，天沟防水层、找平层、找 坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷 载设计值为：Gi=1.2X (2.90 KN/m 2X 6nX 24m/2 + 2X 36 KN/2 + 2.02 KN/m X 6m + 1.5 KN/m X 6n+ 106 KN/2) =382.70KN(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=1.2X( 44.2kN + 1.0KN/mx 6n) =50.20 KN(3)柱自重重力荷载设计值：上柱G4a= G4b =1.2X4kN/mX 3.8m =18.24 KN下柱G5a= G5b=1.2X 4.69kN/mX

4、 9.1m =51.21 KN各项恒载作用位置如图2所示。卜上T(31=50. 10)01=382.70I n/0)! 0382.70,b00,4=18.241；尸 5（）.弓hi-：JuDg/ 冷W： kN）1.2.2屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5 KN/m2,雪荷载标准值为0.35 KN/m2,后者小于前者, 故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q1=1.4X 0.5 KN/m2X 6nX< 24m/2=50.40KNQ1的作用位置与G1作用位置相同，如图2所示。1.2.3风荷载风荷载标准值按式（2.5.2）计算，其中0=0.35 KN/m2 , z=1.0, Uz根

5、据 厂房各部分标高及B类地面粗糙度由附表5.1确定如下：Uz=1.067Uz=1.120Uz=1.184Uz =1.247Uz =1.256可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为:柱顶（标高12.40m）檐口（标高14.30m）天窗架壁底（标高16.99m）天窗架壁顶（标高19.86m）屋顶（标高20.31m）0=1.0 X 0.8 X 1.067 X 0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m2Us如图3a所示，由式（2.5.2）1k = z Us1 Uz2k = zUs2 Uz 0=10 X 0.8 X 1.067 X 0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m2则作用于排架计

6、算简图（图3.b）上的风荷载设计值为:2q1=1.4X 0.299 KN/m X 6.0m =2.51KN/m2q2=1.4X 0.187 KN/m X 6.0m =1.57KN/mFW= Q (Us1 +Us2)Uzh1 + (Us3+Us4)Uzh2+(Us5 +Us6)Uzh3=1.4X (0.8 + 0.5) X0.6) X 1.247 X 2.87=24.51 KN2KN/m X 6.0mJI+ r .M OHa、. n十匕.J1.120 X 1.9m+ (-0.2 + 0.6) X 1.184 X 2.69 + (0.6 + X 1.0 X 0.35tI'B=5.55m ,

7、 K=4.40m , g=75KN ,1.2.4吊车荷载 由表2.5.1可得200/50KN吊车的参数为：Q=200KN , Fp,max=215KN , Fp,min =45KN。根据B及K，可算得吊车梁支座反力影 响线中歌轮压对应点的竖向坐标值，如图 4所示。(1)吊车竖向荷载由式(2.5.4)和式(2.5.5)可得吊车竖向荷载设计值为：Dmax = Q Fp,max yi=1.4X215 KNX (1 + 0.080 + 0.267 + 0.075)=647.15 KNDmi n= q Fp, min yi=1.4X 45 KNX 2.15=135.45 KNi_n - OCOC一X&g

8、t;、一 u_一1_王G_ _ - f7即I WTMiZ卜支Mi（2）吊车横向水平荷载 作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按式（2.5.6）计算，即11T=（Q+g） = X 0.1 X（ 200KW 75KN =6.875 KN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值按式（2.5.7 ）计算，即T max= qT yi = 1.4X 6.875 KN X 2.15=20.69 KN1.3排架内力分析该厂房为单跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数i按式（2.5.16）计算，结果见表2 。表2 柱剪力分配系数柱别n =lu/li3C0=3/1+(1/n-1)1/

9、 iHu/H3=H /C0EI li=1/ iA，B柱n=0.1090.295C 0=2.48010 H 3A= b=0.20610 10 A= b=0.51.3.1恒载作用下排架内力分析恒载作用下排架的计算简图如图5所示。图中的重力荷载G及力矩M是根据图2 确定，即G1 = G1 =382.70KN ； G2=G3+G4a =5O.2OKN+18.24KN=68.44KNG3= G5a =51.21KN ;M1= G1e1=382.70KNX 0.05m=19.14 KN mM 2 =( G 1+ G4A) eo G 3 e3=(382.70 KN+18.24 KN) X 0.25m 50.

10、20 KN X 0.3m=85.18 KN m(b)521.223/.6B382.70?I 502.3S”丄QII一冷n朴I4VLnB5垣弱作斤下拮蠻内力E由于图5a所示排架为对称结构且作用对称荷载, 按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力 应公式计算，排架结构无侧移，故各柱可R可根据表2.5.2所列的相C =3C 1=2Ra = MH1C1H1% n3=2.122 , C3=313(1 1)2nMo _19.14KN m 2.12285.18KN m匸C3 =13(11 =1.1321)1132 =10.62 KN12.9mRB =-10.62 KN求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截

11、面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该 截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图 5.b,c。 图5.d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定。1.3.2屋面活荷载作用下排架内力分析排架计算简图如图6a所示。其中Q =50.4 KN，它在柱顶及变阶处引起的力矩 为Ma=50.4KNX 0.05m=2.52 KN m ; M2A =50.4KNX 0.25m=12.60 KN m。对于 A柱, G =2.122，C3=1.132，贝U12.9mRa如M2ac3=2.52KN m 2. 14 *(1 1)C11=n =0.329 12.RB =- q2 H C11=-1.57K

12、N/mX 12.9mX 0.329=-6.66 KN(KN mKN()RB =-1.53 KN( )6b.c所示。排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力图如图i3fb)f </Jr3.29/-J dJ 1 *2.522.5250.AO0 6因1.3.3风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图7a所示。对于A,B柱，n=0.109,=0.295,R= Ra+ Rb + Fw=-10.65K N- 6.66KN-24.51KN=-41.82 KN()各柱顶剪力分别为：Va= Ra- a R=-10.65KN+0.5 X41.82KN=10.26 KN()VB= Rb - B R=-6.

13、66KN+0.5 X41.82KN=14.25 KN()排架内力图如图7b所示。in,'Fwq?67_51/L輕暮贵BU.hZ I(2)右吹风时计算简图如图8a所示。将图7b所示A,B柱内力图对换且改变内力符号后可得, 如图8b所示。L.X '- -1二匚1:, ?3 - 11/二 11扛 t 卩 0-. Ill f ly I?1.3.4吊车荷载作用下排架内力分析(1 ) Dmax作用于A柱计算简图如图9a所示。其中吊车竖向荷载Dmax , D min在牛腿顶面处引起 的力矩为：M A= D maxe3=647.15KNX 0.3m=194.15 KN mM B= D mine

14、3=135.45KNX 0.3m=40.64 KN m对于A柱,Ra =C3=1.132，则-皿 KN()12.9mRB = Mb C3= 40.64KN m 1.132 =3.57 kN() H12.9mR=FA +RB =-17.04KN+3.57KN=-13.47KN()排架各柱顶剪力分别为：Va= Ra- a R=-17.04KN+0.5 X 13.47KN=-10.31 KN( )9b,c所 示。Vb= Rb - B R=3.57KN+0.5X 13.47KN=10.31KN()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图/U11 /1/1b"3'L.4 Jt-&quo

15、t;CH)J_丄 -.©丿6_r3tIJ(2 ) Dmax作用于B柱同理，将“ Dmax作用于A柱”的情况的A,B柱对换，并注意改变符号，可求得 各柱的内力，如图10所示。p?9/8：?1/Mil.13U0 mil Lil：II ；r I力(3 ) Tmax作用下排架计算简图如图11a所示。对于A, B柱, n=0.109,=0.295,由表2.5.3得a=(3.8m-1.4m)/3.8m=0.632,贝 U3 (2a)(1 a)* 2 (23a)=0.6292 3aC5=!b!n21.52/"o'1JLJz/r1I1JI11f/1養九/FlOz.O：.：- J|f

16、/1.4 内力组合以A柱内力组合为例。表3为各种荷载作用下A柱内力设计值汇总表，表4为A 柱内力组合表，这两表中的控制截面及正负号内力方向如表3中欧那个的例图所7示0内力组合按式（2.5.19 ）式（2.5.21 ）进行。除Nmax及相应的M和V项外,其他三项均按式（2.5.19 ）和式（2.5.20 ）求得最不利内力值；对于Nmax及相应 的M和N一项，n-n和m - m截面均按（1.2SGK +1.4SQK）求得最不利内力值，而I - I截面则是按式（2.5.21 ）即（1.35Sgk+Sqk ）求得最不利内力。对柱进行裂缝宽度验算时，内力m - m采用标准值，同时只需对eo/h 0>

17、;0.55的柱进行验算。为此，表4中亦给出了 Mk和Nk的组合值，它们均满足e0/h 0>0.55的条件，对本例来说，这些值均取自Nmin及相应的M和V项。表3 A柱内力设计值汇总表柱号及 正向内 力荷载类别恒载屋面活 载吊车竖向荷载吊车水平 荷载风荷载D max作用于A柱D max作用于B柱左风右风序号I - IM21.223.29-39.18-39.1821.5257.11-67.51N400.9450.4000000n - nM-63.96-9.31154.971.4621.5257.11-67.51N451.1450.40647.15135.45000m - mM32.684.6

18、261.15-92.36192.06341.21-314.42N502.3550.40647.15135.45000V10.621.53-10.31-10.3118.7442.64-34.50截面+ M max及相应N，V-M max及相应N，VNmax及相应M VNmin及相应M, V叫、Nk备注IMNmax 一项，取-+0.9+0.9-88.71+0.26.18+0.993.0168.96I（93.010.991.35S GK +0 9（+） +0 9N+446.3400.94486.34+446.3366.520.71.4 SQKnM-+0.9130.40+0.9-150.3+0.75.

19、51+0.9-142.15n0.9（+0.990.9+N+） +975.33+496.501033.58451.14出M549.03-480.6887.72549.03-N+0.91071.90+0.9612.06+0.1084.79+0.91071.9出V57.200.9-43.9691.3457.20Mk+0.9396.05（-339.4566.54+0.9396.05Nk（ +） +825.45+） +496.99834.65（ +） +825.45Vk42.12-30.140.9642.121.5柱截面设计仍以A柱为例。混凝土： C30, fc 14.3N/mm2，ftk 2.01N/

20、mm2 ;钢筋：受I力筋为HRB335, fy fy300N /mm2， b 0.550。上下柱均采用对称配筋。1.5.1上柱配筋计算由表4可见，上柱截面共有4组内力。取h0=400mm-40mm=360mn经判别，其中三组内力为大偏心受压；只有（M=26.18 KNm, N=486.34KN 组为小偏心受压， 且 Nv b ifcbh0=O.55O X 1.0 X 14.3 N / mm X 400mM 360mm=1132.56 KN 故按此 组内力计算时为构造配筋。对3组大偏心受压内力，在弯矩较大且比较接近的两 组内力中，取较小的一组，即取M=93.01 KNm，N=446.30 KN由

21、附表11.1查得有吊车厂房排架方向上柱的计算长度l0=2X 3.8m=7.6m。附加偏心距ea取20mm（大于400mm/3。93 01 106 Ne0 =M/N=9.=208mm ei =e0 +ea =208mm +20mm=228mm446300N由l0/h=7600mm/400mm=19>5，故应考虑偏心距增大系数。0.5 fc A 0.5 14.3N /mm24002mm21 =2.563>1.0,取 1=1.0N446300N21.15 0.01 h1(¥)2 1400 勺 h h01.15 0.01 (7600mm)0.96400mm2=11(60)2 1.

22、0 0.96 1.3911400 228mm400mm360mm446300 N20.217 竺1 fcbho 1.0 14.3N /mm 400mm 360mmh0竺mm 0.222360mm取x=2as进行计算。e = ei h/2 as 1.391 228mm 400mm/2 40mmNe157.1mmAs Asfy(h0 as )选3 18( As=763mm2)，则满足要求。446300 N 157.1mm2300N /mm (360mm 40mm)730mm2A /(bh)763mm2 /(400mmx 400mm)=0.48%>0.2%,由附表11.1，得垂直于排架方向柱的

23、计算长度l0=1.25 X 3.8m=4.75m,则l0/ b =4750mm/400mm=11.88,=0.95。Nu 0.9 (fcA fy As ) 0.9 0.95 (14.3N/mm2 400mm 400mm 300N/mm2 763mm2 2)2347.66KN Nmax 486.34KN满足弯矩作用平面外的承载力要求。1.5.2下柱配筋计算取h0 =900mm-40mm=860mm上柱分析方法类似，在表4的8组内力中，选取F面的一组不利内力：M=549.03 KN m，N=1071.90 KN下柱计算长度lo=1.0Hl=9.1m，附加偏心距ea=900mm/30=30mr大于2

24、0mm)b =100mm， bf =400mm， hf =150mm。549 03 106 N mme0 =M/N=512mm e =e0 +ea=512mm +30mm=542mm1071900N由l0/h=91OOmm/9OOmm=1O.1 ；5，故应考虑偏心距增大系数，且取2 1.0。2_ 0.5fcA _ 0.5 14.3N/mm100mm 900mm 2 (400mm 100mm) 150mm1071900NN =1,9100mm、2 ，一小()2 1.0 1.0 1.116 一 CC 542mm 900mm1400 860mm=1.20>1.0,取 1=1.0。2=11 (吕

25、21400 邑 hh。604.9mm0.3h00.3 860mm258mmei 1.116 542mm故为大偏心受压。先假定中和轴位于翼缘内，则N1071900Nx= 2 187.4mm hf 150mmfbf1.0 14.3N / mm 400mmx N1仁(bfb)hf说明中和轴位于腹板内，应重新计算受压区高度 X：1 fcb1071900N 1.0 14.3N / mm2 (400mm 100mm) 150mm1.0 14.3N/mm2100mm299.6mm40mm 1014.9mmx)1 fcbx(h0"2)e= e h/ 2 as 604.9mm900mm/21Ne 1f

26、c(bf b)hf (h。 一hfAs As 2fy(h0 as )1071900N 1014.9mm 1.0 14.3N/mm2 (400mm 100mm) 150mm(860mm 150mm/2) 1.0 14.3N / mm2 100mm 299.6mm (860mm 299.6mm/ 2)2/ 300N / mm (860mm 40mm)1132mm2选用4 20( As=1272mm2 )。按此配筋，经验算柱弯矩作用平面外的承载力 亦满足要求。1.5.3柱的裂缝宽度验算规范规定，对e。/ho >0.55的柱应进行裂缝宽度验算。本题的下柱出现ec/hc >0.55的内力，故

27、应对下柱进行裂缝宽度验算。验算过程见表5,其中，下柱的As=1272mm2，Es = 2.0 105N /mm2 ;构件受力特征系数cr =2.1;混凝土保护层厚度c取25mm 。表5 柱的裂缝宽度验算表柱截面下柱内力标准值Mk/( KN m)396.05Nk/KN825.45e0 =Mk / Nk /mm480>0.55 h 0 =473Aste0.5bh (bf b)hf0.0140s 1 曲(R) ho1.0(l0/h<14)e1eok h/2 as /mm890(bf b)hf fbho0.523ho 2z 0.87 0.12(1f)(亠)2ho/mme702.2sk Nk

28、(e Z)/(N/mm2)AsZ173.61 10.65ftkte sk0.57skdeqmaxcr(1.9c0.08) / mmEste0.16<3（满足要求）1.5.4柱箍筋配置非地震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制。根据构造要求， 上下柱均选用 8200箍筋。1.5.5牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图12所示。其中牛腿截面宽度b=400曼慢，牛腿截面高度h=600mm, h0=565mm。（1）牛腿截面高度验算按式（2.6.1 ）验算，其中 =0.65， ftk=2.01N/mm2，% =0 （牛腿顶面无 水平荷载），a=-150m

29、m+20mm=-130mm取0a=0, Fvk 按下式确定：L _ Dmax G3Fvk =由式（261 ）得：（1647吏KN 50戲KN 504.08KN1.41.20.5禹0.65 2.01 400 565 590.54KN FvkFvk 0.5 -ao.5ho_A1.2ftkbhoQG5TUy|故牛腿截面高度满足要求。-L I旳上1；（2）牛腿配筋计算由于a=-150mm+20mm=-130mmlS而该牛腿可按构造要求配筋。 根据构造要求,Asmin bh 0.002 400 mm 600mm480mm2。纵向钢筋取 4 14(As=616mm2)，水平箍筋选用 8100。1.5.6柱

30、的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，混凝土达到设计强度后起吊。 由表2.4.6可得柱插入杯口深度为 h1 =0.9 X 900mm=810m取h1=850mmflfj柱吊装时 总长度为3.8m+9.1m+0.85m=13.75m计算简图如图13所示。柱吊装阶段的荷载为柱自重重力荷载(应考虑动力系数)，即1.5 1.35 4.0KN /m 8.1KN /m1.5 1.35 (0.4m 1.0m 25KN /m3)20.25KN /mqi =G qikq2Gq2k1.5 1.35 4.69KN /m 9.50KN /m在上诉荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为：q3Gq3kM1M21 2

31、 1 2 2-qH； 8.1KN /m 3.82m22 2128.1KN /m (3.8m0.6m)2MbRa13Ra2q3l3M2171 9.50KN /m2M3M358.48KN m1 2 2寸(20.25KN /m 8.1KN/m) 0.62m284.20KN m9.35m84.20KN m 35.41KN9.35m1 22q3X令dM3，令药135.41KN3.73m 9.50KN /m2RaXRaq3x0,得x=3.73m,则下柱段最大弯矩为:3.732m265.99KN mHiiuHuuinniI HI till0交，0吗 El 柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算过程见表 6。表6柱吊

32、装阶段承载力及裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱M(Mk)/( KNm )58.48(43.32)84.20(62.37)MuAJy(ho a's)/( KN m)73.25>0.958.48=52.63312.91>0.9 84.20=75.78skmk/(0.87h0As)/(N/mm2)181.2865.531 1 0.65ftkte sk0.38-0.31<0.2,取 0.2skd eqmaxcr 子(1.9C0.08)Este/mm0.14<0.2 （满足要求）0.02<0.2（满足要求）1.6基础设计1.6.1作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面

33、上的荷载包括柱底（m-m截面）传给基础的M,N,v以及外墙自重重力荷载。前者可由表4中m-m截面选取，见表7,其中内力标准组合值用于 地基承载力验算，基本组合值用于受冲切承载力验算和底板配筋计算，内力的正CZ-号规定见图14b。表7基础设计的不利内力组别何载效应基本组合荷载效应标准组合M( KN m)N/KNV/KNMk /( KN m)Nk/KNVk/KN第1组549.031017.9057.20396.05825.4542.12第2组480.68612.0643.96339.45496.9930.14第3组87.721084.791.3466.54834.650.96I 00 |ic：&#

34、39;+in.unijiIzfijN-I;zw . L , I一：工：心由图14c可见，每个基础承受的外墙总宽度为6.0m，总高度为14.35m,墙体为240mm砖墙(4.7KN/ m2 )，钢框玻璃窗(0.45 KN/ m2),基础梁重量为16.7KN/ 根。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为：240mm砖墙 4.7 KN/ m2 6mx 14.35m-(5.1m+1.8m) x4.2m=268.46KN 钢框玻璃窗0.45 KN/ m2 x (5.1m+1.8m) x4.2m=13.04KN基础梁16.7KNNwk =298.20 KNNwk距基础形心的偏心距ew为：ew= (240mm

35、+900mm) /2=570mmNw =1.2 Nwk =1.2x 298.20KN=357.84KN1.6.2 基础尺寸及埋深(1) 按构造要求拟定高度h:h= h1 a1 50mm由表 2.4.6 得柱的插入深度 h1 0.9hc 0.9 900mm 810mm 800mm，取 h1 =850mm 由表2.4.7得杯底厚度a1应大于200mm 取a1 =250m m则 h=850mm+250mm+50mm=1150基础顶面标高为-0.500m,故基础埋深d为： d =h+0.5m=1.650m由表2.4.7得杯壁厚度t > 300mm取325mm基础边缘高度a?取350mm台阶高 度

36、取400mm见图14b。834.65KN298.20KN(2) 拟定基础底面尺寸235.47m2240KN /m2 20KN /m3 1.65mt t、.口 ， Nk,macx N wk由式(2.7.2) 得: A>,， d适当放大，取 A=bl=3.6mx 2.4m=8.64m2(3)计算基底压力及验算地基承载力20KN /m31.65m 8.64m2285.12KN-2.4m 3.62m25.184m36GkmdA1 2W lb26基底压力按式(2.7.3 )计算，结果见表8;按式(2.7.8 )验算地基承载力， 其中1.2 fa 1.2 240KN /m2288KN /m2，验算结

37、果见表&可见，基础底面尺寸满足要求。表8基础底面压力计算及地基承载力验算表类别第1组第2组第3组Mk/( KN m)396.05339.4566.54Nk/KN825.45496.99834.65Vk /KN42.1230.140.96Nbk(Nk Gk Nwk)/KN1408.771080.311417.97Mbk( MK Vk Nwkew)/(KN m)274.51544.09102.33Pk, max /p. Nbk Mbk)/(KN/m2)216.01229.99183.86Pk,min AW110.1020.08144.38P (P k,maxPk,mln)/2/KNfa /

38、KN163.06<240125.04<240164.12<240Pk,max / KN1.2 fa/KN216.01<288229.99<288183.86<2881.6.3 基础高度验算这时应采用基底净反力设计值 Pj , Pj,max和Pj,min可按式（2.7.3）计算，结 果见表9。对于第2组内力，按式（2.7.3）计算时，Pj,min<0,故对该组内力应按 式（2.7.7）计算基底净反力，即：Mb 735.20KN m c ”。 0.758m Nb969.90KN.一 0.758m1.042m2e。由式（2.7.7）ba 2 得：2Nbla2

39、 969.90KN2258.56KN / m23 2.4m 1.042 m因台阶高度与台阶宽度相等（均为400mm）,所以只需验算变阶处的受冲切 承载力。变阶处受冲切承载力计算截面如图15所示。变阶处截面有效高度h0 =750mm- （40mm+5mm）=705mm。因为 at 2h01200mm 2（2.7.13）计算 Al，即：A（2由式（2.7.10）Pj ,max705mm2610m l 2600mm ,所以应按式at 1.2m ;因bt寸 h0)l2得：F|at 2h0(3.6m (24 "7m0.705m) 2.4m0.588m2h=750mm<800mm,取0.7

40、 hp ftamh。0.7 1.0977.13KN Fl 152.03KN 故基础高度满足要求。pjA,258.56KN / m2 0.588m2152.03KN2.61m l 2.6m，故 ab = l =2.4m，由式(2.7.11)得: am (1.2m 2.4m) /21.8mhp=1.0； ft 1.1N/mm2，贝U由式(2.7.9)得：1.1N/mm2 1800mm 705mm 977.13 103N类别第1组第2组第3组M( KN m)549.03480.6887.72ZKN1071.90612.061084.79V/KN57.2043.961.34Nb( N Nw)/KN14

41、29.74969.901442.63Mb( M Vh N wew) /(KN m)410.84735.20114.71Pk,max / N b M b f 2、Pk i () /( KN / m )244.73258.56189.10Pk,minA W86.230144.84表9基础底面净反力设计值计算表-O.DCGXI 讥0、4青M 一小A A A AZ zK ir I iira：i_J- r550驾22C2fl%I95C- I< .丿-二 J.馬15 变圳“处的冲切破抚裁面1-"c-_1.6.4基础底板配筋计算(1) 柱边及变阶处基底反力计算基础底板配筋计算时长边和短边方向的计算截面如图16所示。三组不利内力设计值在柱边及变阶处的基底净反力计算见表10。其中第1,3组内力产生的基底反力示意图见图16,第2组内力产生的基底反力示意图见图15;用表列公式计算第2组内力产生的pj和P j时，相应的2.25/3.6和2.65/3.6分别用2.202/3.552和 2.602/3.552代替，且 Pj,min=0。(2) 柱边及变阶处弯矩计算1 Pj,maxPj2/ci i 2(b be) (21 le)124180.80KN /m2 (3.6m 0.9m)2 (2 2