货用升降机基础及料台施工方案

1、财贸大厦施工升降机基础施工方案一、工程概况：本工程位于安徽省六安市梅山北路与刘园路交口。本工程由6栋单体楼和地下车库组成，由南向北分别为 1#、3#、5#、7#、9#、13#楼，7#楼带有一层商铺，1#、3# 楼地下1层，地上7层,5#楼地下1层,地上8层,7#楼地下一层，1-1至1-22轴 为24层，2-1至2-22轴一层夹层，上面33层，9#娄地下一层，地上31层，13#娄 1-1至1-22轴地下二层，2-1至2-22轴地下一层，地上一层夹层、上面 33层，地 下车库为地下一层。总建筑面积约为 100000主楼结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构，剪力墙结构组成。该工程是由住宅、商铺及地下车

2、库组成的住宅区综合 用房。1 、建设单位：六安柏庄置业有限公司2 、监理单位：安徽省恒信工程监理有限责任公司3 、施工单位：广厦建设集团安徽创业建设工程有限公司4 、设计单位：上海利恩建筑规划设计事务所5 、勘察单位：安徽水文工程勘察研究院根据本工程的特点建筑物的平面布置和高度，结构层的不同以及施工条件，工程进 度的要求，须配置施工升降机 3台。为确保施工升降机的安装、拆卸、质量及安全，特制定本方案进行安拆施工。二、编制依据：GB/T10055-2007 （施工升降机安全规则）GB/T 10054 2005施工升降机技术条件JGJ 88-2010龙门架及物料提升机安全技术规范页脚内容1财贸大厦

3、GB502052011钢结构工程施工及验收规范三、SS系列施工升降机SSDB施工升降机是由浙江义机建设有限公司自主研发的一种井架式升降机。1.SSDB系列施工升降机的特点1）、架体稳固使用方便它的架体由角钢和钢板经螺栓连接而成，围成一个约4mx 1.7m的长方形，落地面积大，吊笼包在井架内。基础由钢筋混凝土浇注而成，所以独立安装高度可到18m,并且30m以下有两道揽风绳即可保证它的稳固性，不需要另拉附墙杆。8层以下的房子 使用很方便。它的架体结构为“米”字型，比“八”字型多了两根6.3#梢钢，对于30m以上的高架升降机来说，大大提高了架体的刚性和稳定性，提高了使用寿命。2）、运行平稳、速度快、

4、能效高运行平稳：吊笼上下各四个导轨座，由架体左右四根导轨定位，运行平稳晃动小；速度快：吊笼运行速度达到 42m/min,载重量达到1000kg;能效高：它的曳引机电机功率只有7.5KW,因为吊笼与配重的平衡可节省不少功率，并且安全装置的齐全，也为高速运行增添了保险系数。3）、安装运输储存方便它的导轨架由角钢、钢板及梢钢等拼接而成。整台设备最重的部件吊笼有8个人即可抬起，安装拆卸时不需要另外起重机械的辅助。整台设备的所有零部件都可 集中到吊笼内，运输存储都很方便。4）、使用安全它的安全性，主要体现在以下几点：页脚内容2财贸大厦(1)、短绳几率少：吊笼、配重箱由四根互相独立的钢丝绳牵引，四根钢丝绳

5、 同时断裂的几率非常少。(2)、不会冲顶；若上下限位失灵，吊笼到顶，配重触地，钢丝绳牵引摩擦力 减少，吊笼不会继续向上，防止冲顶事故的发生(钢丝绳不能乱绳)。(3)、若四根牵引钢丝绳一起断裂，吊笼顶对角使装 2只瞬时式防坠安全器会 立即动作，把吊笼固定在导轨架上，防止坠落事故发生(防坠安全器的保养非常重 要，否则会导致失灵)。(4)、吊笼顶可装超载限制器(用户选配，制造方要求安装) ：当吊笼装载接 近额定荷载时，立即发出警告音，提醒用户停止向笼内装载，防止吊笼超载下滑。(注 意：超载滑落时瞬时式防坠安全器会不起作用，因加速度达不到它的动作速度)(5)、装有与出料门联锁的停层保险装置：当出料门打

6、开时，停层保险装置即 张开。当人员进入吊笼下滑时，该装置能将吊笼悬挂在架体上(要经常检查联动钢 丝绳的松紧度、弹簧的力度，并应保证出料门的使用效果)。(6)、出料门机电联锁装置，保证人员进出吊笼的安全(如果进料门是自动下落式 的施工升降机，则操作人员与进料门之间的视线应良好。任何情况下开机前都要先 按警铃，待确认人员离开吊笼后才能起动)。(7)、装有电视监控和双向对讲系统、警铃装置。通过电视屏幕观察吊笼运行及物 料堆放情况，通过双向对话，底层和上层人员能够保持工作联络。(8)、配有上下限位和自动停层装置。上下限位是冲顶和松绳的第一道保护，可有 效的减少设备的故障率。自动停层装置停层效果好，特别

7、是恒载提升频率很高时， 停层精确度高，不需微调，可大大延长曳引轮的使用寿命，减少操作人员的劳动强 度。5)、主要结构主要由底架、标注节、底围护栏、曳引机、吊笼、天梁及滑轮组件、钢丝绳、控制 系统8部分组成。3、主要性能参数（表3-1 ）主要技术参数表表3-1项目技术参数备 注额定载重量1000kg额定提升速度42m/min吊笼内部空间（长X宽X高）3800mm( 1350mme 2000mm架体尺寸（长X宽）4075mm( 1750mm导轨每节高度1500mm最大加设高度60m最大提升高度54 m提升钢丝绳规格6X 199.3电机型号Y132M-4电机功率7.5kw曳引机型号JK1DY额定电压

8、/电流380V/24A;50Hz曳引机绳速约 42/min曳引机自重（不含钢丝绳）300kg防坠器型号SAS20防坠器制动距离<200min标准立角钢尺寸（长度）3000mm页脚内容4财贸大厦整机质量（高57nm8000kg4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求，详见图3-1安装基础图财贸大厦页脚内容12|1一工1（按心并连接固；，|段浇3二二% ）笈就定值1何 保养达到尿准削总工、源涉二墓砒用忸44 III/: hM, 口按京T加 珈一-I-H灸"灯L/、浇灌钢.通也戏茶德而，需对她很同曰场一 做好片唾、使她无地口力点C中n匕图3-1安装基础图、.；.：£

9、E陵对螺栓及3川以祢 、京就 I ii I I J YM 3l 尸。四、基础计算书（基础尺寸如图4-1）施工升降机计算书计算依据:1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著2、建筑地基基础设计规范 GB50007-20113、混凝土结构设计规范 GB50010-20104、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20115、木结构设计规范GB50005-20036、钢结构设计规范GB50017-20037、砌体结构设计规范GB50003-2011、参数信息1施工升降机基本参数施工升降机型号SSDB100架设总高度（m）28吊笼形式单吊笼标准节长度（m）1.5导轨架截面长(m)0.4

10、5导轨架截面宽(m)0.45标准节重(kg)206对重重量(kg)600单个吊笼重(kg)540吊笼载重(kg)1000外笼重(kg)0其他配件总重量(kg)2002 .地基参数地基土承载力设计值(kPa)80地基承载力折减系数13 .基础参数基础混凝土强度等级C30承台底部长向钢筋HRB335 12200承台底部短向钢筋HRB335 12200基础长度l(m)4.8基础宽度b(m)2.3基础高度h(m)0.2二、基础承载计算：导轨架重(共需19节标准节，标准节重206kg)： 206k挈9=3914kg施工升降机自重标准值：Pk=(540 1+0+600 M+200+3914)+1000 的

11、 X0/1000=62.54kN;施工升降机自重：P=(1.2 (540 X+0+600>+200+3914)+1.4 1000M) ¥0/1000=77.05kN;考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数 n=2.1P=2.1 >P=2.1 >77.05=161.8kN三、地基承载力验算承台自重标准值：Gk=25X4.80 2.30 0.20=55.20kN承台自重设计值： G= 55.20 1.2 = 66.24kN作用在地基上的竖向力设计值：F= 161.80+66.24=228.04kN基础下地基承载力为：fa= 80.00 4.80 2.30 1.00

12、= 883.20kN > F=228.04kN该基础符合施工升降机的要求。四、基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=4.8)2.3=11.04m2>(P+Gk)/fc=(62.54+55.2)/(14.3 103)=0.01m2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：冲口而 丫冲a市2-2r_I I，口 一7-一 一1 -1Fi < 0.7hpgamhoam = (at+ab)/2Fi = pj *i式中Pj-扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S

13、=161.8/11.04=14.66kN/m2; 伊p -受冲切承载力截面高度影响系数，伊p=1 ；h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度,h0=200-35=165mm;Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=2.3 X.97=4.54m2;am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a;ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.45+2 &16=0.78mam=(at+ab)/2=(0.45+0.78)/2=0.62mF= Pj >Ai=14.66 4.54=66.57kN0.7

14、 hpftamho=0.7 X 1X 1.43 X615X 165/1000=101.58kN >66.57kN 承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：Mi = (ai2/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(p max-p)lM2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中M1,M2 任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；ai -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.17m；l,b-基础底面的长和宽； pmax,pmin- -相应于荷

15、载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(161.8+66.24)/11.04=20.66kN/m2;p- -相应于荷载效应基本组合时在任意截面 1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=20.66kN/m2;G- -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk , Gk为基础标准自重，G=1.35 >55.2=74.52kN;M1=2.172/12 乳2 2.3+0.45) (20.66+20.66-2 7*52/11.04)+(20.66-20.66) 4.8=55.37kN m;M2=(2.3-0.45)2/48 Q

16、 M.8+0.45) (20.66+20.66-2 7452/11.04)=19.93kN m; 4、承台底部配筋计算2晞=M/( 1fcbh0 )E = -(1-2 公)1/2牛=1- E /2As = M/( sh0fy)式中-当混凝土强度不超过C50时，M取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，金取为0.94，期间按线性内插 法，8 = 1；1-1 截面：os=|M|/( ifcbh02)=55.37 106/(1.00 14.30 2.30 103X65.002)=0.062;E =1(1-2 X §)1/2=1-(1-2 (X062)0.5=0.064;产1-己 /2=-D

17、.064/2=0.968;As=|M|/( sfyh0)=55.37 106/(0.968 300.00 165.00)=1155.44mm2。2-2截面：os=|M|/( 1 fcbh02)=19.93 106/(1.00 14.30 4.80 103X65.002)=0.011;E =1(1-2 X s)1/2=1-(1-2 0.011)0.5=0.011;升1- E /2=-D.011/2=0.995;As=|M|/( sfyh0)=19.93 106/(0.995 300.00 165.00)=404.79mm2。截面 1-1 配筋：As1=1357.17 mm2 > 1155.

18、44 mm2截面 2-2配筋：As2=2827.43 mm2 > 404.79 mm2承台配筋满足要求！出料平台搭设方案六安柏庄出暖花开项目一期工程 ，按施工时垂直运输的需要，在楼边设置SSDB100虬升降机a台，最大使用高度至_8_层屋面，离地28 编物料提升机与楼层外缘间 隔距离，m,需搭设平台，以供人员和材料的出入。平台采用扣件和4 48X3.0钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。一、平台的几何尺寸和构造参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至8层楼面搭设出入平台，总高28m 平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相 应升降

19、机的吊笼位置，立杆纵向间距为0.9m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，财贸大厦左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距 0.30m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1m处设置可前后开启的双扇铁栅 防护门。二、卸料平台计算井架落地卸料平台计算书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-913、建筑地基基础设计规范 GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范

20、GB50017-20031、参数信息1 .基本参数立杆横距lb(m):1.20,井架横向排数为:3,立杆步距h(m): 1.70;立杆采用单立杆支撑。立杆纵距la(m):0.90 ,平台支架计算总高度H(m) : 28.00;平台底钢管间距离(m)： 0.30;钢管类型：48X3,0扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80;2 .荷载参数脚手板自重(kN/m 2):0.300;栏杆、挡脚板自重(kN/m):0.150 ;施工人员及卸料荷载(kN/m 2):2.000;安全网自重(kN/m2):0.01；活荷载同时计算层数：4层。3,地基参数地基土类型：粘性土；地基承载力标准值(kP

21、a):80.00;页脚内容11财贸大厦页脚内容23立杆基础底面面积（m2）:0.25;地基承载力调整系数:1.002、板底支撑钢管计算截面几何参数为截面抵抗矩W = 4.49cm3;截面惯性矩I = 10.78cm4;q板底支撑钢管计算简图1 .荷载的计算：(1)脚手板自重设计值(kN/m2)：qi =1.2 便3 0.3 = 0.11 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m):q2 = 1.4 2须.3 = 0.84 kN/m ;2 .强度验算：最大弯矩计算公式如下：Mmax = 0.10q1l2 + 0.117q2l2最大支座力计算公式如下：N = 1.1q1l + 1.2q2

22、l最大弯距 Mmax = 0.1 0.11 1.22+0.117 0.84 1.22 = 0.16 kN m ;支座力 n = 1.1 0.11 1.2+1.2 0.84 1.2 = 1.35 kN;最大应力 (T = Max/ W = 0.16 106 / (4.49 103) = 34.98 N/mm2;板底钢管的抗弯强度设计值 用=205 N/mm 2;板底钢管的计算应力34.98 N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求！3 .挠度验算：计算公式如下：v = (0.677q4 + 0.990q2l4)/(100EI)均布包载：V = (0.6770.11+0.9

23、90 0B4)4 1.2 10)4)/(100 2.06 100000>10.78 104)=0.84 mm； 板底支撑钢管的最大挠度为 0.84 mm小于钢管的最大容许挠度1200/15山10 mm,满足要求! 3、纵向支撑钢管计算 截面几何参数为 截面抵抗矩W = 4.49cm3;截面惯性矩I = 10.78cm4;集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =1.35kN ;1.35kN1.35kN1.35kN27|1.351 2590。计算简图各 1.35男力图(kN)0 401弯矩图(kN m)1 562变形图(kN m)最大弯矩 Mmax = 0.4 kN m；最大变形 Vmax =

24、 1.56 mm ;最大支座力 Qmax = 1.35 kN ;最大应力 (T = Max/w=0.4 106/(4.49 10)=89.3 N/mm2;纵向钢管的计算应力89.3 N/mm2小于纵向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！纵向支撑钢管的最大挠度为1.56 mm 小于纵向支撑钢管的最大容许挠度900/15山10mm,满足要求！4、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程 实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kNoR <Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN;纵向或横向水

25、平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 1.35 kN ;R < 6.40 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！5、支架立杆荷载设计值(轴力)计算1 .静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：Ngi = 0.12 28 = 3.37 kN;(2)板底支撑钢管的结构自重(kN):NG2 = 0.033 1 凌 2X8M/8 = 0.24 kN;(3)脚手板自重(kN):NG3 = 0.3 3须.9 1.2 8/8 = 0.97 kN ;(4)栏杆、挡脚板的自重(kN):NG4 = 0.15 3M.2 */4 = 1.08 kN;(5)安全网自重(kN/m2):NG5=

26、0.01 NX1.2 28/4=0.25kN;经计算得到，静荷载标准值Ng = Ngi+Ng2+Ng3+Ng4+Ng5= 3.37+0.24+0.97+1.08+0.25=5.91kN ;2 .活荷载为施工人员及卸料荷载：施工人员及卸料荷载标准值：NQ = 4 X>0.9 1.2 3/8 = 3.24 kN ;3 .因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式Ni= 1.2NG + 1.4NQ = 1.2 591+ 1.4 3笈4 = 11.63 kN;本卸料平台采用单立杆，单根立杆所受的荷载为N = N1= 11.63kN。6、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式：（T = N/ 小

27、AKC 用其中 N 立杆的轴心压力设计值（kN） : N = 11.63 kN;小-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Q lo/i的值查表得到；1 -计算立杆的截面回转半径（cm） : i = 1.59 cm；A -立杆净截面面积（cm2）: A = 4.24 cm2;W -立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）: W=4.49 cm3;6-钢管立杆最大应力计算值（N/mm 2）;f-钢管立杆抗压强度设计值：用=205 N/mm2;l0 -计算长度（m）;参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算：l0 = k phk -计算长度附加系数，当验算立杆允许长细比时取值为1;-计算长度系

28、数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3;取最不利值仙=1.8立杆计算长度 l0 = kh = 1 x 1.8 x 1.7 = 3.06 m入 =/i =3060/15.9=192 百 210长细比满足要求k -计算长度附加系数，取值为1.155;-计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3;取最不利值仙=1.8立杆计算长度 10 = kh = 1.155 X 1.8 X 1.7 = ；3.53 m入=/i =3534/15.9=222;由长细比犯勺结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数小=0.15;钢管立杆受压应力计算值 ；(T =11.634%/Q 0.

29、148 424 )= 185.4 N/mm2;立杆钢管稳定性验算(7 = 185.4 N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值用 =205N/mm 2,满足要求！7、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p <gf修正后的地基承载力特征值: ' .fg = fg>kc = 80 kPa；其中，地基承载力特征值：fg= 80 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N1/A =36.62 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力标准值：Ni=Ng + Nq = 5.91+3.24=9.15 kN;基础底面面积：A = 0.25 m2。立杆对地基的压力p=36.62 kPa小于地基承载力特征值fg = 80 kPa,满足要求！三、施工设备1 .单位工程各级负责人按安全技术规范与建筑施工安全检查标准的有关要求及本方案、逐级向搭设和使用人员进行技术及安全交底。2 .按有关要求对钢管、扣件和梢钢等材料进行检查验收，不合格的构配件不得使用。3 .清除地面杂物，并将搭设部位的外脚手架拆除。四、搭设1 .按方案的平面位置安放立杆、钢管的铺设必须平稳，底排钢管不得悬空。2 .杆件搭设搭设顺序：立杆一一第一步横向水平杆一一第一步纵向水平杆一一连墙杆一一第二步横向水平杆第二步纵向