过程设备设计第三版课后答案及重点

1、精品文档过程设备设计题解1压力容器导言习题1.试应用无力矩理论的基本方程，求解圆柱壳中的应力（壳体承受气体内压p，壳体中面半径为 R,壳体厚度为t ）。若壳体材料由20R （ b 4MPa, s 245MPa ）改为伽门只（b 510MPa，s 345MPa ）时，圆柱壳中的应力如何变化？为什么？解：O求解圆柱壳中的应力应力分量表示的微体和区域平衡方程式：Pzrk- F 2rpzdr 2 rk tsinRiR20k圆筒壳体：Ri=m, Ra=R, p-=-p , rk=R = n /2pRPh pRt2 sin 2t壳体材料由20R改为16MnR圆柱壳中的应力不变化。因为无力矩理论是力学上的静

2、定问题，其基本方 程是平衡方程，而且仅通过求解平衡方程就能得到应力解，不受材料性能常数的影响，所以圆柱壳中的应力分布和大小不受材料变化的影响。2.对一标准椭圆形封头（如图所示）进行应力测试。该封头中面处的长轴D=1000mm厚度t=10mm 测得丘点（x=0）处的周向应力为 50MPa此时，压力表A指示数为1MPa压力表B的指示数为2MPa试问哪一个压力表已失灵，为什么？解：O根据标准椭圆形封头的应力计算式计算E的内压力:标准椭圆形封头的长轴与短轴半径之比为2,即卩a/b=2 , a=D/2=500mm在x=0处的应力式为:2pa2bt2bt2 10 502 5001MPa习题2附图从上面计算

3、结果可见，容器内压力与压力表A的一致，压力表 B已失灵。3.有一球罐（如图所示），其内径为20m （可视为中面直径），厚度为20mm内贮有液氨，球罐上部尚有 3m的气态氨。设气态氨的压力 p=0.4MPa，液氨密度为640kg/m3，球罐沿平行圆 A-A支承，其对应中心角 为120 ，试确定该球壳中的薄膜应力。解：O球壳的气态氨部分壳体内应力分布：R =F2=R, pz=_ppRprkpRt2 sin 2tpR2t0.4 100002 20100 MPa一亠习题3附图精品文档52支承以上部分，任一0角处的应力:d 0R=F2=R, pz=-p+p g R (cos 0 o-cos 0) , r

4、=Rsin 0,dr=Rcos 002 72. 51sin 0cos 00.71010_R_t sin2Esin22.2 sincos g0 . 2sin2sin3cos3cosPzRcos 0cos RgR由区域平衡方程和拉普拉斯方程：2 R2tsin2r0pcos 0cosRgrdr2p R gcos 0rrdr2 R3gcos2sind002p R gcos 0 2 22R333Rsinsin03gcoscos 0R p R gcos0 sin2 sin20R23g cos3cos 02 22t si n3t s inp cos 0 cos R g mRR2 t sinp . 2sin2

5、sincos 0. 2sin2sin 23cos3cos_R_tsi n2 2 sin 2 sincos 0 2sin2 2 sin1 cos33 cos102厂0.20.02 sin2106sin0.5121310 640 9.810.35sin0.51cos30.75002-sin221974.4.2 sin0.5120928 cos30.343sin22.2 sin20.512.1 cos30.3435 2 sin22.2 si n22.1 cos312.042 MPa精品文档123p cos 0 cos R gtRPtsin222 sin2 sincos 02sin22 sin13co

6、s33cos 0221.97431.392cos-2 sin22.2s in22.1 cos312.042MPa支承以下部分,R =F2=R, pz=-p+任一0角处的应力p g R ( cos 0 0-cos(00)120 ):,r=Rsin0, dr=Rcosr0p cos 0cosg rdrh2 3RR gcos 0rrdrroR3 gcossin4R3h23RR2R gcos 0.2 sin2 sin3 cos3cos 04R3 h2 3RRtsi n2R p R g cos2 0 Sin 2t sin22 sinR23g cos3cos 03tsin 2g_6t sin 24R2h2

7、_R_tsin 2p 2sin2.2sin 0cos0 . 2 sin2sin3 cos3cos 0g_6t sin 24R2h2PzRtp cos 0 cos R gtp cos 0 cos R g rt_R_ t sin2sin 2sin 2cos 0 . 2 sinsin 2cos3cos3 0g_6t sin24R2h2 3精品文档tsinP 2sin2sin2 0 R g C0S- sin22.2sin 03cos33cos 0g6t sin 24R2 h2 3 R10622 0.210sin0.510.02 sin21331965662410 6409.810.35sin0.51c

8、os0.723sin5002 sin221974.4 sin20.5120928cos30.34339313.24852 sin22.2.2 sin0.512.13 cos0.3433.952 sin22.22 sin2.13 cos8.14MPapcos0 cos tR gR 6tg.2 sin4R2 h23匕RRP . 2G I C.2 sin 0R gcos 0.2 sin.2 sin 0133coscos 0tsi n2sin22320031.3920.7 cos52 sin-22.22 sin0.512.13cos0.34320031.3920.7 cos52 sin-22.2.2

9、sin2.13 cos8.1419.6566242sin221.974-31.392 coscos352.2 sin22.1sin4.有一锥形底的圆筒形密闭容器，如图所示，试用无力矩理论求出 锥形底壳中的最大薄膜应力b。与b 的值及相应位置。已知圆筒形容器中面半径R,厚度t ；锥形底的半锥角a,厚度 t，内装有密度为p 的液体，液面高度为 H,液面上承受气体压力 解：圆锥壳体：Rl = 8,R=r/cos apc。（a半锥顶角）， = n /2- a , rxtgR2PcR2R2Pcx31x3R2R22rt cosRr gRr g2x2tg2Pc H g x R xRtg3-2 R xtg t

10、 cos2 r tcos8.14MPa-II1i f i11屮t .Ru一 pPz=-p c+ p g(H+x)习题4附Pcddx令：t cos dPztH x g R xtgt cosg R xtgPcx g tgdx在x处有最大值12tgR HtgPctgmax的最大值在锥顶g其值为d2dx2Pc H旦H色tggHtg0tcosPctgg2tcos5.试用圆柱壳有力矩理论，求解列管式换热器管子与管板连接 边缘处（如图所示）管子的不连续应力表达式（管板刚度很大， 管子两端是开口的，不承受轴向拉力） 力为零，管子中面半径为 解：O管板的转角与位移r,厚度为。设管内压力为t。p,管外压厂TL厂下

11、w1PQoW1Q01M0W1M01内压作用下管子的挠度和转角 内压引起的周向应变为：p 2 R W232 RPR EtPREtI丄一I二*习题5附图转角:边缘力和边缘边矩作用下圆柱壳的挠度和转角wM012 2DMoWQ1rDQoGD变形协调条件求解边缘力和边缘边矩Mo201DM0wMQ0212dQ0Q02精品文档12pR2Et12 3D MoD*0Mo2d空Et3DpR2Et边缘内力表达式NxMx4 4R3D peEtc 2R2d p2eEtx sinx sinQxMx4 3R2D peEtxcoscoscosxpResinx cosNx12M xxtt3N12Mtt3z06QXt22xt3z

12、4综合应力表达式pRx2t PR tpR1 etz06Qx边缘内力引起的应力表达式zNtxt2t3Nx t2 224 R D p4 eEt4xsinsincos243R2D pEt412M x 厂zt312Mt2cos x z24 2 RDEt3xcos xsin xcos x zxsincos24pR2t242R2D peEt4xsinx cos24 2 RDEt33R2D p tsin xcos xEt4z2xcos6.两根几何尺寸相同，材料不同的钢管对接 焊如图所示。管道的操作压力为p,操作温度为0,环境温度为tc，而材料的弹性模量 E相 等，线膨胀系数分别a 1和a 2,管道半径为r

13、, 厚度为t，试求得焊接处的不连续应力（不计 焊缝余高）。解：O内压和温差作用下管子 1的挠度和转角 内压引起的周向应变为：p N I 1 MJp21 i i J 1 I Hriiim)习题6附图p 2 rw1p2 r1prpr2 rEt2t温差引起的周向应变为：t 2 r w1t 2 rtW11 t o t2 rrw12匹22Et1 tw11r 1 tp tW12pr22Etr 1 t转角：p t1oG内压和温差作用下管子 内压引起的周向应变为：2的挠度和转角p2 rw2p2 r1 prprpw2 2t2 rE t2也22Et温差引起的周向应变为：tt 2 r w22 r2 rtW22 t0

14、tcr2 tw2tr 2 tw2 t2pr22Et转角：边缘力和边缘边矩作用下圆柱壳1的挠度和转角w1Mo12 2DMowQo12 3DQoMoMoQo112DQoGD边缘力和边缘边矩作用下圆柱壳2的挠度和转角2 2DMowQoQoMo21D Mo变形协调条件WMQo2122 2Dw1p tQo w1Mo w1p tQoMo111求解边缘力和边缘边矩2pr小112r 1 t2M o3 Q2Et22|D2 3D1111M o2 Qo -Mo2 QoD22dD2 DMo 0Qo r 3Dtotc 12边缘内力表达式2ptQoM ow2 w2 w2p tQoMopr2Et1 1r 21 rvMo r

15、vQoNx0Et x .Ne to tc 12 cos x2Mxr 2D e x to tc12 sinxMMxQxr 3D e x totc12 cosxNx12M xtt3N12Mtt3边缘内力引起的应力表达式x12z6Qx t34综合应力表达式sin x2x .De tox .e totctc2 sin x2 cos x212zr 2D sin x6r t223 、x .t34 zD eto tc12 cos x sin x精品文档2t3Nxt12Mx rpr2tt3JN12Mpr3zttt22t26rtz,34t4pr2tpr t06Qxe2 z12zTrx to3Dtotc 12 s

16、in xtcE2 cos212z丁 rxtotc2 cos x sin7. 一单层厚壁圆筒，承受内压力pi=36MPa时，测得（用千分表）筒体外表面的径向位移圆筒外直径D=980mm, E=2x 105MPa, =0.3。试求圆筒内外壁面应力值。D sin xxW0=0.365mm ,解：周向应变r w d rd物理方程仅承受内压时的 Lame公式在外壁面处的位移量及内径:wrR。内壁面处的应力值:外壁面处的应力值:RirdPiRi2R0 Ri2PiRt_Ri2PiRi2r0 r2RoPiR。o2Ew。Pir022 rK2wPK2 1Pi1 36 490 2 3 1.188490412.538

17、mm1.188PiK21PiK2136MPa1 K236361.1882 12 105 0.3651.18821211.036MPa1.1882 187.518MPa精品文档r02 Pi2 36K21Pi1.1882 136K211.1882 1175.036MPa87.518MPa8.有一超高压管道，其外直径为78mm，内直径为 34mm，承受内压力300MPa，操作温度下材料的b b=1000MPas=900MPa。此管道经自增强处理，试求出最佳自增强处理压力。解：最佳自增强处理压力应该对应经自增强处理后的管道，在题给工作和结构条件下，其最大应力取最小值时对应的塑性区半径 Rc情况下的自增

18、强处理压力。对应该塑性区半径Rc的周向应力为最大拉伸应力，其值应为经自增强处理后的残余应力与内压力共同作用下的周向应力之和：2RcR0Ri2R2R22RcR02 InRcRiR2PiRRi22Ro令其一阶导数等于 0,求其驻点_2 s RprT .3 RcRi2R0Ri22Rc2lnRcRRc2RcRiRc 1R0 R0Ri2 RoRc2 22 Pi RiR。RoRi2 Rc3解得：Rc=21.015mm。根据残余应力和拉美公式可知，该值对应周向应力取最大值时的塑性区半径。 由自增强内压pi与所对应塑性区与弹性区交界半径Rc的关系，最佳自增强处理压力为：PiR2Rc589.083MPa9.承受

19、横向均布载荷的圆平板，当其厚度为一定时，试证明板承受的总载荷为一与半径无关的定值。证明：（J周边固支情况卜的最大弯曲应力为2 23pR 3 p R 3Pmax24t周边简支情况下的最大弯曲应力为:3 3pR23 3p R2max8t28 t23 3 P8 t210.有一周边固支的圆板, 大挠度和应力（取板材的半径R=500mm ,板厚=38mm，板面上承受横向均布载荷E=2X 105MPa 卩=0.3 ）p=3MPa，试求板的最解：板的最大挠度:Et312 1532 103821210.31.005 109fwmax止 3 500492.915mm64 D 641.005 109板的最大应力:

20、3pR2max3 3 50024 382389.543M Pa11. 上题中的圆平板周边改为简支，试计算其最大挠度和应力，并将计算结果与上题作一分析比较。 解：板的最大挠度：sW max4pR 564 D 150.310.32.9154.077 2.91511.884mm板的最大应力:max3 3 pR28t23 3 0.33 50028 38230.32389.5431.65 389.543642.746M Pa简支时的最大挠度是固支时的4.077倍；简支时的最大应力是固支时的1.65倍。12. 一穿流式泡沫塔其内径为 1500mm，塔板上最大液层为 800mm (液体密度为p =1.5X

21、103kg/m3),塔板 厚度为6mm，材料为低碳钢(E=2 x 105MPa，卩=0.3)。周边支承可视为简支，试求塔板中心处的挠度； 若挠度必须控制在 3mm以下，试问塔板的厚度应增加多少？解：周边简支圆平板中心挠度Et31212 105 631210.3239.56 105h g 0.815009.8111772Pa0.012MPasw maxpR4 564D 10.012 75045 0.364 39.56 105 10.361.14mm挠度控制在3mm以下需要的塔板厚度塔板刚度需增加的倍数：611420.383需要的塔板刚度：D 20.38 39.56 105806.2328 105

22、3 1213 12 1 0.32806.2328 105f 2 10516.4mm需增加10.4mm以上的厚度。13. 三个几何尺寸相同的承受周向外压的短圆筒，其材料分别为碳素钢(bs=220MPa, E=2 x 105MPa，卩=0.3)、铝合金(b s=110MPa , E=0.7 x 105MPa,卩=0.3)和铜(b s=100MPa , E=1.1 x 105MPa,卩=0.31), 试问哪一个圆筒的临界压力最大，为什么？答：碳素钢的大。从短圆筒的临界压力计算式2.59 Et2Per可见，临界压力的大小，在几何尺寸相同的情况下，其值与弹性模量成正比，这三种材料中碳素钢的E最大，因此，

23、碳素钢的临界压力最大。14. 两个直径、厚度和材质相同的圆筒， 承受相同的周向均布外压，其中一个为长圆筒，另一个为短圆筒，试问它们的临界压力是否相同，为什么？在失稳前，圆筒中周向压应力是否相同，为什么？随着所承受的周向均布外压力不断增加，两个圆筒先后失稳时，圆筒中的周向压应力是否相同，为什么？答：o临界压力不相同。长圆筒的临界压力小，短圆筒的临界压力大。因为长圆筒不能受到圆筒两端部的 支承，容易失稳；而短圆筒的两端对筒体有较好的支承作用，使圆筒更不易失稳。 在失稳前，圆筒中周向压应力相同。因为在失稳前圆筒保持稳定状态，几何形状仍保持为圆柱形，壳体 内的压应力计算与承受内压的圆筒计算拉应力相同方

24、法。其应力计算式中无长度尺寸，在直径、厚度、材 质相同时，其应力值相同。 圆筒中的周向压应力不相同。直径、厚度和材质相同的圆筒压力小时，其壳体内的压应力小。长圆筒的 临界压力比短圆筒时的小，在失稳时，长圆筒壳内的压应力比短圆筒壳内的压应力小。15. 承受均布周向外压力的圆筒，只要设置加强圈均可提高其临界压力。对否，为什么？且采用的加强圈 愈多，壳壁所需厚度就愈薄，故经济上愈合理。对否，为什么？答：O承受均布周向外压力的圆筒，只要设置加强圈均可提高其临界压力，对。只要设置加强圈均可提高 圆筒的刚度，刚度提高就可提高其临界压力。采用的加强圈愈多，壳壁所需厚度就愈薄，故经济上愈合理，不对。采用的加强

25、圈愈多，壳壁所需厚度 就愈薄，是对的。但加强圈多到一定程度后，圆筒壁厚下降较少，并且考虑腐蚀、制造、安装、使用、维 修等要求，圆筒需要必要的厚度，加强圈增加的费用比圆筒的费用减少要大，经济上不合理。16. 有一圆筒，其内径为1000mm，厚度为10mm，长度为20m，材料为20Rb=400MPa ,萨245MPa ,E=2 x 105MPa，卩=0.3）。0在承受周向外压力时，求其临界压力pcr。在承受内压力时，求其爆破压力pb，并比较其结果。解：O临界压力perD01000 2 101020mmLer1.17D01020:1.17 1020 . 1012052.75mm12m20m属长短圆筒

26、，其临界压力为Per32.2ED。2.2 2 10510102030.415M Pa承受内压力时，求其爆破压力Pb, （ Faupel 公式）245400In0207.773MPa1000承受内压时的爆破压力远高于承受外压时的临界压力，高出17. 题16中的圆筒，其长度改为2m,再进行上题中的0解：0临界压力per,属短圆筒，其临界压力为18.747 倍。0的计算，并与上题结果进行综合比较。per2.59Et22.59 2 105 1020承受内压力时，求其爆破压力2.514MPa2000 1020pb, （ Faupel 公式）2 24531020.10245400In0207.773MPa

27、10003.092倍，但比长圆筒时的倍数小了很多。承受内压时的爆破压力高于承受外压时的临界压力，高出3.压力容器材料及环境和时间对其性能的影响习题查表 4-2 , C1=0.8mm ；材料为Q235-A时：钢板为 616mm 时，16MnR 的r t= 170 MPa，查表 4-2 , C1=0.8mm。pD1.85 1000t9.724mm2 tp 2 113 0.85 1.85nC1 C2 9.724 0.8 2 12.524mm取 n 14mm材料为16MnR时：pD1.85 1000t6.443mm2 tp2 170 0.85 1.85nC1 C2 6.443 0.8 2 9.243m

28、m取 n 10mm1. 一内压容器，设计（计算）压力为0.85MPa，设计温度为 50C ;圆筒内径 Di=1200mm ,对接焊缝采用双面全熔透焊接接头，并进行局部无损检测；工作介质列毒性，非易燃，但对碳素钢、低合金钢有轻微腐蚀，腐蚀速率 K 0.1mm/a，设计寿命 B=20年。试在 Q2305-A F、Q235-A、16MnR三种材料中选用两 种作为圆筒材料，并分别计算圆筒厚度。解：Pc=1.85MPa, Di=1000mm , $ =0.85 , C2=0.1 10=2mm ;钢板为 4.516mm 时，Q235-A 的r t=113 MPa ,2. 一顶部装有安全阀的卧式圆筒形储存容

29、器，两端采用标准椭圆形封头，没有保冷措施；内装混合液化 石油气，经测试其在50C时的最大饱和蒸气压小于1.62 MPa （即50C时丙烷饱和蒸气压）；圆筒内径Di=2600mm ,筒长L=8000mm ;材料为16MnR ,腐蚀裕量 C2=2mm ,焊接接头系数$ =1.0,装量系数为 0.9。 试确定：O1各设计参数；O2该容器属第几类压力容器；O 3圆筒和封头的厚度（不考虑支座的影响）；C4水压试验时的压力，并进行应力校核。解：Qp=pc=1.1 M.62=1.782MPa , Di=2600mm , C2=2mm , $ =1.0,钢板为 616mm 时，16MnR 的10MPa m,属

30、三类压力容器。圆筒的厚度PDt20.5p1.782 26002170 10.5 1.6213.728mmC1 C213.7280.8216.528mm水压试验压力18mmpT1.25 p 1.25 1.782 2.228MPa应力校核Pt Di222826001828191.667MPa0.9 s2 18 2.80.9 345310.5MPa3. 今欲设计一台乙烯精馏塔。已知该塔内径Di=600mm，厚度3 n=7m m ,材料选用16MnR,计算压力pc=2.2MPa，工作温度t=-20-3 C。试分别采用半球形、椭圆形、碟形和平盖作为封头计算其厚度，并将各 种形式封头的计算结果进行分析比较

31、，最后确定该塔的封头形式与尺寸。16MnR 的d t= 170 MPas=345 MPa ,查表 4-2, Ci=0.8mm，取 C2=1.0mm ,解：钢板为616mm时，0 =1.03半球形封头壁厚PcDi2.2 600Pc4 170 1.02.21.947mm1.947取n0.8 17mm3.747mm也标准椭圆形封头壁厚Pc Dit2.2 6000.5 pc2 1701.00.5 2.23.895mm3.895取n0.8 17 mm5.695mm标准碟形封头壁厚Ri0.9Di600540mm,r 0.17Di 0.17 600102mm0.9141345403 1021.325MpcR

32、1.325 2.25404.645取n0.5 Pc0.8 16.445mm2 170 1.0 0.5 2.24.645mm7mm平盖封头厚度取表4 8序号5的结构形式,系数K 0.30.3 2.2 37.385mm170 1.0p DcKPc600查表4 2钢板厚度34 40时，C1.1mm37.3850.81.139.285mm取 n 40mm从受力状况和制造成本两方面综合考虑，取标准椭圆形封头和碟形封头均可。4. 一多层包扎式氨合成塔，内径Di=800mm，设计压力为 31.4MPa，工作温度小于 200C，内筒材料为16MnR，层板材料为16MnR，取C2=1.0mm，试确定圆筒的厚度。

33、解：钢板为 616mm 时，16MnR 的（T=ot = 170 MPas=345 MPa，查表 4-2, Ci=0.8mm i=1.0,0 0=0.9。为安全起见取$=0.9，按中径公式计算：Pc DiPc31.4 8002 170 0.9 31.491.479mm13.6mm取6mm层板16层，内筒1层，共17层的总壁厚负偏差为17 0.891.479 13.6 1106.079mm取 n 110mm5. 今需制造一台分馏塔，塔的内径Di=2000mm ,塔身长（指圆筒长+两端椭圆形封头直边高度）L1=6000mm，圭寸头曲面深度 hi=500mm，塔在370C及真空条件下操作，现库存有8

34、mm、12mm、14mm厚的Q235-A钢板，问能否用这三种钢板制造这台设备。解：计算长度L L12hi360002 5006333.333mm3查表4-2得：8mm、12mm、14mm钢板，C1=0.8mm ;取C2=1mm。三种厚度板各自对应的有效厚度分别为：8-1.8=6.2mm、12-1.8=10.2mm、14-1.8=12.2mm。三种厚度板各自对应的外径分别为：2016mm、2024mm、 2028mmCD 8mm塔计算Do. e 2016 6.2 325.16120, L D。6333.333 2016 3.142查图4-6得: A0.00007;查图 4-7得：E 1.69 1

35、 05MPa2AEP 3 D0 e2 0.00007 1.69 1050.0243MPa 0.1MPa3 325.1618mm钢板不能制造这台设备212mm塔计算Do e2024 10.2 198.431 20, L D。6333.333 2024 3.129查图4-6得：A0.0001;查图 4-7得：E 1.69 105 MPa2AEP 3 D0 e2 0.0001 1.69 1050.057MPa 0.1MPa3 197.64712mm钢板不能制造这台设备314mm塔计算Do e 2028 12.2166.23 20, L D。6333.333 20283.123查图4-6得：A0.00

36、022;查图 4-7得：E 1.69 1 05MPa2AEP 3 D0 e2 0.00022 1.69 1050.149MPa 0.1MPa3 166.2314mm钢板能制造这台设备6. 图所示为一立式夹套反应容器，两端均采用椭圆形封头。反应器圆筒内反应液的最高工作压力pw=3.0MPa，工作温度Tw=50 C，反应液密度p =1000kg/m3,顶部设有爆破片，圆筒内径 Di=1000mm，圆 筒长度L=4000mm，材料为16MnR，腐蚀裕量C2=2.0mm ,对接焊缝采用双面全熔透焊接接头， 且进行100% 无损检测；夹套内为冷却水，温度10C，最高压力0.4MPa，夹套圆筒内径Di=1

37、100mm，腐蚀裕量C2=1.0mm，焊接接头系数0=0.85,试进行如下设计：确定各设计参数；囤计算并确定为保证足够的强度和稳定性，内筒和夹套的厚度；确定水压试验压力，并校核在水压试验时，各壳体的强度和稳定性是否满足要求。 解：O各设计参数：O反应器圆筒各设计参数：按GB150规定，选择普通正拱型爆破片，静载荷情况下，其最低标定爆破压力Psmin1.43 Pw1.43 3 4.29MPa查GB150表B3爆破片的制造范围，当设计爆破压力高于3.6MPa时，取精度等级0.5级，其制造范围上限为3%设计爆破压力，下限为1.5%设计爆破压力，设计爆破压力为PbPsmin 1 0.015 4.29

38、1.015 4.354MPa按内压设计时的设计压力（并取计算压力等于设计压力）p Pb 10.034.354 1.034.485MPa按外压设计时的设计压力（并取计算压力等于设计压力）P 0.4 1.25 0.5MPa按外压设计时的计算长度：1000L 4000300403990mm4设计温度取工作温度 钢板为 616mm 时，16MnR 的(T t= 170 MPa，查表 4-2,C1=0.8mm，腐蚀裕量 C2=2.0mm , 0 =1.0夹套各设计参数： 设计压力（并取计算压力等于设计压力）囤内筒和夹套的厚度：圆筒和标准椭圆形封头壁厚设计O按内压设计时:取最高工作压力。设计温度取10C, C1=0。圆筒壁厚：13.368mmpD4.485 10002 t p 2 170 14.485C1C213.3680.8 216.168mm取 n 18mm标准椭圆形封头壁厚PDt20.5p4.485 10002 170 10.5 4.48513.279mmC1 C213.2790.8 216.079mm18mm按外压设