220kv单回路架空输电线路设计.doc

1、东北电力大学毕业论文 毕业设计说明书（论文） 题目：220kv单回路架空输电线路设计 学院： 班级： 姓名：学号： 指导教师： 20XX年X月 吉林目录前言3摘要4第一章 导线地线设计51.1第III气象区的条件及参数51.2临界档距及控制气象的判断71.3 绘制应力弧垂曲线绘制91.4地线比载计算13第二章 杆塔结构设计2.1杆塔定位162.2杆塔定位后校验182.3杆塔荷载计算22第三章 金具设计543.1绝缘子的选择543.2确定每联绝缘子片数543.3选择绝缘子后校验563.4防震锤设计563.5金具材料和组装图58第四章 防雷设计594.1杆塔接地594.2耐雷水平计算604.3雷击

2、跳闸率计算63第五章 基础设计665.1关于铁塔基础的设计665.2铁塔基础四种类型665.3铁塔基础的上拔校验675.4下压稳定校验69参考文献70前 言随着国民经济的发展和人民生活水平的提高，电力需求水平增长突出，为了满足市场的需求，我国的电力工业在近50年来也得到了很大的发展。改革开放以来我国的电力工业快速发展，现在我国将要实现以超高压和特高压输电线路为骨架，各个电压等级的输电线路协调运行的电网系统。 我国为推动电力能源在全国范围内的优化配置，保障安全可靠的电力供应而大力发展智能电网。近年来，随着新技术的不断应用，跨区跨省电网建设快速推进，电网网架结构得到进一步的加强和完善。在中西部地区

3、资源和消费带动下，随着电网联网建设，将逐步实现大区域或者全国电力电量平衡原则。而电网建设将配合电源基地建设，改变过去单独依靠输煤的模式，采取输煤与输电并举的发展方式，通过特高压、超高压交直流，实施跨区、跨省，西电东送，南北互济，水电交互，火电、水电、风电、太阳能打捆送电。在实现高效率的智能化电网中220kv输电线路将起着不可替代的作用！各地区的地形、地质、气象等自然环境比较复杂。在输电线路建设中会遇到许多技术问题。通过大量的工程实践，我们对高山地区、严重覆冰地区、台风地区、高海拔地区、不良地质地区、地震灾害地区等特殊条件下，输电线路的设计、施工和运行都积累了丰富的经验，已经建立输电线路有关的研

4、究和试验的机构和设施。电力专家一致认为，要适应我国电网未来快速发展的要求，确保电网的安全、稳定、经济运行，在今后的电网建设中应推动新技术应用，以提高电网输送能力，节约输电走廊，提高线路投资效益。而220kv输电线路的设计、施工和运行经验是最完善的，它将为今后发展超高压、大容量输电线路的建设创造十分有利条件。摘要随着国民经济快速增长，各地电网建设迅猛发展，从过去的“几年建一条线路”到现在的“一年建几条线路”实现了跨越式发展，供电可靠性进一步提高，电网输送能力大大增强，但输电线路建设的内部环境和外部空间却越来越小。如何应对新形势，最大限度地满足电网建设需要已成为技术部门不断研究的课题。本文从设计角

5、度围绕导线的选择和导线的风荷载以及杆塔的定位和校验，杆塔的结构，金具的选择，基础的设计，防雷接地的设计等方面提出了意见和看法。本论文的设计分为二个部分，第一部分为设计和计算部分，通过设计地形，选择导线，计算相关参数能确定导线弧垂位置，杆塔的结构和形状以及荷载情况。第二部分为校验阶段，根据220KV输电线路高安全性，保证送电线路稳定运行等条件，进行详细准确的荷载、间隙、电阻值等校验，为提高线路安全运行的安全系数提供有利参数。关键词 输电线路 杆塔设计 防雷设计 金具设计第1章 导线地线设计1.1导线比载计算1.1.1相关参数的确定本架空送电线路设计中，导线选用LGJ-300/70型钢芯铝绞线，查

6、阅钢芯铝绞线规格表（GB1179-83）得LGJ-300/70导线的规格参数如表2-1表2-1 LGJ-300/70导线规格参数总截面积A（mm2）导线外径d（mm）计算质量GTa（kg/km）计算拉断力Tm（N）376.6125.21402128000查阅钢芯铝绞线弹性系数和膨胀系数表（GB1179-83）得导线的弹性系数和膨胀系数如表2-2表2-2 LGJ300/70导线弹性系数和膨胀系数线膨胀系数（1/oC）最终弹性系数E（N/mm2）17.8×10-680000线路穿越第气象区，查阅全国典型气象区气象参数表得第气象区气象条件：覆冰厚度b=15mm，覆冰时风速v=15m/s，最

7、大风速v=30m/s，雷电过电压时风速m/s，内过电压时风速v=15m/s。1.1.2 导线比载计算作用在导线上的机械荷载有自重、冰重和风压。这些荷载可能是不均匀的，但为了便于计算，一般按沿导线均匀分布考虑。在导线计算中，常把导线受到得机械荷载用比载表示，所以比载是指导线单位长度、单位截面积上的荷载。常用的比载共有七种，计算如下：1. 自重比载：导线本身重量所造成的比载。36.48N/m-mm22. 冰重比载：导线覆冰时，由于冰重产生的比载。N/m-mm23. 覆冰时导线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。N/m-mm24. 无冰时风压比载：无冰时作用在导线上每米长每平方毫米的风压荷载

8、。计算公式：当风速m/s时，风压不均匀系数，因为导线直径mm17mm，故导线的风载体型系数，风向与架空线轴线之间的夹角，此时风压比载为：30.43N/m-mm2当风速m/s时，风压不均匀系数，导线的风载体型系数，风向与架空线轴线之间的夹角，此时风压比载为：N/m-mm2 当风速m/s时，风压不均匀系数，导线的风载体型系数，风向与架空线轴线之间的夹角，此时风压比载为：N/m-mm25. 覆冰时风压比载：覆冰导线每米长每平方毫米的风压荷载。覆冰时风速m/s，查得风速不均匀系数，导线的风载体型系数，风向与架空线轴线之间的夹角，此时风压比载为：N/m-mm26. 无冰有风时的综合比载：无冰有风时，导线

9、上作用着垂直方向的比载和水平方向的比载，按向量合成得综合比载。N/m-mm2 N/m-mm2N/m-mm27. 有冰有风时的综合比载：导线覆冰有风时，综合比载为垂直比载和覆冰风压比载的向量和。N/m-mm21.2 临界档距及控制气象的判断1.2.1 导线的机械物理特性1.导线的抗拉强度：导线的计算拉断力与导线的计算接面积的比值称为导线的抗拉强度或瞬时破坏应力。 MPa2. 最大使用应力：MP其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。3. 年平均运行应力上限：MPa1.2.2 可能控制气象条件列表根据比载、控制应力，将有关数据按值由

10、小到大列出表格，并按A、B、C、D顺序编号，如表2-3所示表2-3 可能的控制气象条件列表最低气温最大风速年平均气温覆冰比载(N/m-mm2)36.48×10-347.51×10-336.48×10-384.43×10-3应力(MPa)135.93135.9384.96135.93温度(oC)-20-5+10-5g/(1/m)2.68×10-43.50×10-44.29×10-46.21×10-4排列序号ABCD 1.2.3 临界档距计算m1.2.4 控制条件确定列出临界档距控制条件判别表，如表2-4所示表2-4

11、有效临界档距判别表 (m)ABCDlAB=355.6lBC=虚数lCD=209.91lAC=虚数lBD=0lAD=142.897 D控制 0 lL (m) 图2-1 控制条件的控制范围综上所述，C、D即年平均气温、覆冰为控制气象。1.3绘制应力弧垂曲线绘制计算各控制气象条件下的应力利用如下公式：整理得：弧垂计算公式：1.3.1. 求的各气象条件下的应力如表1.最高气温条件下的应力弧垂 如表2-3-1表2-3-1 此时gj=g1=36.48×10-3N/m- mm2 tj=40L (m)50100150200250300350400450500(mpa)45.9552.3158.046

12、2.7462.4861.5460.8960.4360.1059.86F (m)0.250.871.772.914.566.669.1612.0712.569.992.最大风条件下应力弧垂 如表2-3-2表2-3-2 此时gj=g7=47.51×10-3N/m- mm2 tj=-5L (m)50100150200250300350400450500(mpa)157.45157.91158.62159.51101.3495.0990.6287.4885.2383.60F (m)0.090.380.841.493.665.628.0210.8614.1117.763.覆冰条件下应力弧垂 如

13、表2-3-3表2-3-3 此时gj=g7=47.51×10-3N/m- mm2 tj=-5L (m)50100150200250300350400450500(mpa)109.72117.41126.11134.38135.93144.28142.7135.93135.93135.93F (m)0.240.891.883.144.856.999.512.4215.7219.44.大气过电压条件下应力 如表2-3-4表2-3-4 此时gj=g1=36.48×10-3N/m- mm2 tj=15L (m)50100150200250300350400450500(mpa)78.

14、1278.8379.7280.5875.5970.9767.8765.7764.363.245.最低气温条件下应力 如表2-3-5表2-3-5 此时=36.48×10-3N/m- mm2 tj=-20L(m)50100150200250300350400450500(mpa)126.83124.40120.70116.23118.1490.481.5275.6371.6868.966.大气过电压（有风）条件下应力 如表2-3-6表2-3-6 此时gj=36.76×10-3N/m- mm2 tj=15L(m)50100150200250300350400450500(mpa)

15、78.1478.8979.8280.7375.9171.3568.2866.1964.5563.497.安装条件下应力 如表2-3-7表2-3-7 此时gj= g1=36.76×10-3N/m- mm2 tj=-10L(m)50100150200250300350400450500(mpa)112.78110.93108.21105.0794.3284.3244.4672.9069.867.648.内过电压条件下应力 如表2-3-8表2-3-8 此时gj=g1=37.86×10-3N/m- mm2 tj=10L (m)5010015020025030035040045050

16、0(mpa)85.0285.1985.4185.6380.4175.1071.5169.0767.3666.149.大气过电压（无风）条件下应力 如表2-3-9表2-3-9 此时gj=g1=36.48×10-3N/m- mm2 tj=15L(m)50100150200250300350400450500(mpa)78.1278.8379.7280.5875.5970.9767.8765.7764.363.2410.年平均运行应力条件下应力 如表2-3-10表2-3-10 此时gj=g1=36.48×10-3N/m- mm2 tj=10L (m)501001502002503

17、00350400450500(mpa)84.9684.9684.9684.9684.9684.9684.9684.9684.9684.961.3.2 绘制安装曲线线路安装时不同温度和档距下的应力和弧垂如表2-4-1表2-4-1 此时gj= 36.76×10-3N/m- mm2 温度L(m)50100150200250300350400450500-20126.84124.4120.8116.4103.390.7681.9476.0772.1469.42f0.0910.3690.8561.582.784.566.879.6612.8916.54-15119.81117.67114.47

18、110.6898.787.4579.6474.4570.9568.52f0.9060.390.9031.662.94.737.069.913.1116.74-10112.79110.95108.26105.1594.3284.3277.4772.969.867.64f0.1020.4140.9551.7483.054.96.2610.0813.3217.98-5105.79104.31102.299.8290.1881.3975.4171.4368.7166.8f0.1090.441.0121.843.185.087.4610.2913.5417.18098.8297.7796.394.718

19、6.2778.6373.4870.0267.6665.98f0.120.471.0741.943.335.267.6610.4913.7517.40591.8891.3390.689.8382.5976.0571.6568.6966.6465.19f0.1250.5031.142.053.485.447.810.713.9615.391084.9885.0485.1285.2079.1473.1669.9267.4165.6764.42f0.140.541.2152.23.635.68.0510.9114.1713.831578.1578.9379.8980.8375.9271.3468.28

20、66.1964.7363.68f0.1470.5821.2942.273.785.798.2411.1214.3712.82071.3973.0274.9476.7472.9169.2166.7365.0263.8262.95f0.160.631.382.3953.945.978.4310.3114.5712.092564.7967.3870.2972.9170.1167.2165.2663.9162.9562.19f0.1770.681.472.524.086.148.611.514.7811.47注: L(m),(mpa), f(m), 温度(oC)- 71 -东北电力大学毕业论文1.4

21、地线比载计算1.4.1 相关参数的确定本架空送电线路设计中，导线选用LGJ-300/70型钢芯铝绞线，查阅避雷线与导线配合表选用避雷线型号JLB4-150，镀锌钢绞线规格表得JLB4-150地线的规格参数如表2-5表2-5 JLB4-150导线规格参数总截面积A（mm2）导线外径d（mm）计算质量GTa（kg/km）计算拉断力Tm（N）148.0715.75696.358720查阅镀锌铝绞线弹性系数和膨胀系数表（SDJ3-79）得导线的弹性系数和膨胀系数如表2-6表2-6 GJ-70导线弹性系数和膨胀系数线膨胀系数（1/oC）最终弹性系数E（N/mm2）13×10-6109000线路

22、穿越第气象区，查阅全国典型气象区气象参数表得第气象区气象条件：覆冰厚度b=15mm，覆冰时风速m/s，最大风速v=30m/s，雷电过电压时风速m/s，内过电压时风速m/s。1.4.2 地线比载计算1. 自重比载：有地线本身自重引起的比载。g1(0,0)=9.8Go/A×10-3=46.08×10-3N/m- mm22. 冰重比载：由于第I气象区的覆冰厚度为零，故冰重比载为g2(0,0)=×10-3=19.43N/m- mm2 3. 覆冰时地线的垂直总比载：架空线自重比载和冰重比载之和。g3(0,0)=g1+g2=65.51×10-3N/m- mm2 4.

23、 地线风压比载：导线每单位长度、每单位截面积上的风压荷载。 g4=·sin2×10-3 当v=30m/s时=0.85 c=1.1 =90°g4(0,30)=38.07×10-3N/m- mm2当v=15m/s时=1.0 c=1.1 =90°g4(0,15)=16.12×10-3N/m- mm2当v=10m/s时=1.0 c=1.1=90°g4(0,10)=7.17×10-3N/m- mm2 5. 复冰时风压比载：覆冰时导线每单位长度、每单位截面积的风压荷载。g5（15.15）=·sin2×10-

24、3=12.78×10-3N/m- mm26. 无冰有风时的综合比载：在地线上垂直方向作用的自重和风压比载的几何和。 g5（0,30）=59.77×10-3N/m- mm2g5（0,15）=48.82×10-3N/m- mm2g5（0,10）=46.63×10-3N/m- mm27有冰有风时综合比载：是垂直总比载与复冰风压比载的几何和。 g7=g7（15,15）=66.74×10-3N/m- mm21.4.3 地线的机械物理特性1. 地线的抗拉强度：地线的计算拉断力与地线的计算截面积的比值称为地线的抗拉强度或瞬时破坏应力。p=Tm/A=58720

25、/148.07=396.57MPa2. 最大应力：max=p/K=158.63MPa （K=2.5）其中K为导线地线的安全系数，在设计中K取值不应小于2.5，避雷线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。3. 平均应力:=p×25%=99.14MPa东北电力大学毕业论文第2章 杆塔定位杆塔定位，是把杆塔的位置测设到已经选好的线路中线上，并钉立杆塔桩作为标志。2.1 杆塔定位2.1.1杆塔的定位高度杆塔定位的主要要求是使导线上任一点在任何正常运行情况下都保证有足够的对地和其他被交叉跨越物的安全距离。假定某档距及两侧杆塔高度已定，画出最下层导线在最大弧垂时的悬挂曲线1，最大弧垂由下式确

26、定：式中 杆塔的定位高度，m； 杆塔的呼称高度，m； 对地安全距离， m； 悬挂绝缘子串长， m； 考虑各种误差的裕度，m。选用2B-ZM1杆塔呼称高m；220KV线路经过非居民区时，对地安全距离m；绝缘子串由15片XWP-6绝缘子组成，总长m；各种误差的施工裕度m。则最大弧垂为：m此时要检查导线对地距离是否满足安全距离的要求，就要逐点检查。为此，可将导线两端悬挂点在杆塔上下移一段对地安全距离后，画出导线的悬挂曲线2，此时只要曲线2不与地面相交，则实际导线悬挂曲线处满足对地安全距离的要求。于是，称曲线2为导线的对地安全线，导线悬挂点下移后杆塔施工基面间的高差值称为杆塔的定位高度（简称定位高），

27、用表示。2.1.2弧垂曲线摸板的确定最大弧垂气象条件时的导线悬挂点曲线按纵断面图相同的纵、横比例尺缩小，然后刻在硬质板材上所得的模板，称为定位模板，其制作方法是：1. 判定线路经过地区最大弧垂的气象条件为最高气温气象条件。2. 估计耐张段代表档距：在应力-弧垂曲线上查出最大气温气象条件时最大弧垂对应的档距m，即定位档距。以0.9乘以定位档距作为估算的代表档距m。3. 由此代表档距在应力-弧垂曲线上查出最大气温气象条件时的应力MPa；比载N/m-mm2。4. 导线悬挂起来为一条悬链线，其曲线方程：将上数值带入得：5. 制作模板，把模板曲线画一条曲线，是最大弧垂曲线，在其下端相距画对地安全线（比例

28、：横向1：5000，纵向1：500）。2.1.3 杆塔定位 终端塔、转角塔、耐张塔先行定位。再排直线塔位，步骤是：1. 从耐张杆开始排起，计算杆塔的定位高度：耐张塔：m；直线塔： m。在耐张杆上自地面向上量取16.7m，使限距曲线通过杆塔，且与地面相切，并要求模板的纵轴始终保持垂直。2. 量取限距曲线与地面的垂直距离16.43m，则此位置即为下一基直线杆的位置。3. 移动模板使限距曲线通过已定位的上一基直线塔，并与地面相切。4. 再次量取限距曲线与地面的垂直距离16.43m，则此位置即为下一基直线杆的位置。5. 后面杆塔依次排定。2.2 定位后校验初步排定塔位后，应对线路各部分的设计进行校验，

29、以验证所定塔位是否超过了设计规定的允许条件如果超了，则需再调整塔位。本线路直线塔和耐张塔都选择2A-ZB3塔，该塔的最大线间距离为6.0m，适用的水平档距为450m，垂直档距为550m，当表档距为500m。2.2.1 杆塔的水平档距和垂直档距水平档距、垂直档距应不超过设计条件。水平档距为相邻档距的平均值：m；m；m；m.最大弧垂时的垂直档距从纵断面图上直接量得：m；m；m；m.2.2.2 杆塔的最大允许档距2A-ZB3酒杯型塔的最大线间距离m，最大线间距离与最大弧垂的关系是：式中 悬垂绝缘子串长度，m； U线路额定电压，kv。则最大弧垂为：m算出最大弧垂后由式求得最大允许档距：m。经计算校验，

30、其结果均符合设计要求。2.2.3 导线的悬点应力 架空线悬点应力可为最低点最大使用应力的1.1倍曲线按下式计算并绘出式中h悬挂点高差导线最低点最大使用应力l档距g与M0相对应情况下的导线比载经计算得l010020040060080090010001200140016001760h04279138177195196192170128650检查方法：按实际档距和高差在图中得到的点，落在曲线下方，表明悬点应力未超过允许值，反之则超过.2.2.4导线悬垂角校验在垂直档距较大的地方，架空线在悬垂线夹出口处的悬垂角（倾斜角）可能会超过线夹的允许值，致使附加弯曲应力增大，架空线在线夹出口处受到损坏，因而需要

31、对架空线的悬垂角进行校验。导线的最大悬垂角发生在最大弧垂（即最高气温气象）时，对于船体能自由转动的线夹，可按下式计算导线的最大垂直档距：式中 悬垂线夹的允许悬垂角，取25o； 代表档距下导线最大弧垂时的应力，MPa； 代表档距下导线最大弧垂时的比载，N/m-mm2； 分别为被检验杆塔两侧垂直档距，即悬挂点距两侧弧垂最低点间的水平距离，m。将各数值带入式中得：绘制悬垂角临界区线，如图 3-4。校验结果：从纵断面图上量取杆塔两侧的垂直档距，在图3-4中得到的对应点均在曲线的下方，校验合格。2.2.5导线间隙校验 根据规程最小空气间隙为 基本风压： 式中 V平均最大风速，以m/s代入。 绝缘子串所受

32、风压： n2=15 导线风荷载计算： =1.1 ；则 导线重力荷载 绝缘子串风偏角： 根据制作间隙圆校验图，三种气象条件下间隙圆校验合格。2.3 杆塔荷载计算2.3.1各种荷载组合气条件表21 各种荷载组合气象条件组合气象条件风速（m/s)冰厚(mm)气温(） 正常运行情况最大风300-5最大覆冰1515-5最低气温00-20事故情况断导线00-5断地线00-5安装情况吊线锚线挂线牵引100-52.3.2. 导地线技术数据表22 导线地线技术数据导线型号导线外径导线截面积导线计算重量导线计算拉断力LGJ300/70d=25.2mmA=376.61mm21402kg/km128000N地线型号地

33、线外径地线截面积地线计算重量地线计算拉断力JLB4-150d=15.75mmA=148.07mm2696.6kg/km58720N表23 绝缘子串 金具和防振锤数量和重量表项目绝缘子片数金具防振锤合计导线型号与数量15片（XWP-6）1套1个（fd-5）重量15×7.5kg16.07kg1×7.2kg135.9kg地线型号与数量无1套4个（fd-4）重量无3.7kg4×5.6kg26.1kg杆塔定位的水平档距480m，垂直档距528m。2.3.3. 荷载标准值计算（直线塔）2.3.3.1直线塔荷载计算正常运行情况最大风（v=30m/s，b=0mm，t=-5）1.

34、导线风荷载基本风压KN/m2导线体形系数s=1.1 (因为d=25.2mm17mm)表24 风压不均匀系数和电线风压荷载调整系数风速V（m/s）V10V1520V3030V35V35计算杆塔荷载1.001.000.850.750.70校验杆塔电气间隙1.000.750.610.610.61计算500kv杆塔荷载1.001.001.101.201.30风压高度变化系数z的计算如下 （本次设计地表为B类地表）地表的粗糙程度，按规范，可分为A、B、C三类。A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及城郊；C类指有密集建筑群、有众多高层建筑的大城市市区。表25 对于330

35、kv及以下杆塔，的计算公式A类地区B类地区C类地区导线风荷载调整系数c=1风压不均匀系数=0.85绝缘子串长度=3.035m导线弧垂取fd=21.3m导线的平均高度m 将以上各值代入下式得2. 地线风荷载导线体形系数s=1.2风压不均匀系数=0.85导线风荷载调整系数c=1地线弧垂fd=14.2m地线金具长度=0.222m地线平均高度风压高度变化系数将以上各值代入下式得3. 绝缘子串风压荷载直线塔绝缘子串数n1=1 每联中绝缘子片数n2=15 直线塔风压高度变化系数一片绝缘子的挡风面积（单裙）Aj=0.04m2 将以上各值代入下式得4. 主杆风荷载 1）塔身风荷载风压调整系数 （根据塔全高选择

36、）风压高度变化系数结构体形系数 （）沿风向投影面积F=0.2Fk=0.2×174.4=34.88m2将以上各值代入下式得2）塔头风荷载风压调整系数 （根据塔全高选择）风压高度变化系数结构体形系数 （）沿风向投影面积F=0.2Fk=0.3×38.83=11.65m25. 横担风荷载 风压调整系数 （根据塔全高选择）结构体形系数 （）风压高度变化系数沿风向投影面积F上=0.3Fk=0.3×6.825=2.0475m26. 导线重力荷载 双导线n=1垂直挡距Lv=528m导线单位长重量导线重力荷载7. 地线重力荷载 双导线n=2垂直挡距Lv=528m地线单位长重量地线重

37、力荷载8. 绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载见表2-39. 塔重2.3.3.2直线塔荷载计算正常运行情况的最大覆冰（ V=15m/s b=15mm t=5 ）1. 导线风荷载基本风压KN/m2导线风荷载调整系数c=1风压不均匀系数=1.0导线体形系数s=1.1 (因为d=26.82mm17mm)覆冰时导线外径d=25.2+2×15=36.82mm风压高度变化系数z的计算如下 （本次设计地表为B类地表）绝缘子串长度=3.035m导线弧垂取fd=21.3m导线的平均高度m 将以上各值代入下式得2. 地线风荷载地线覆冰后外径d=15.75+2×15=45.75mm导线体形

38、系数s=1.2风压不均匀系数=1.0导线风荷载调整系数c=1地线弧垂fd=14.2m地线金具长度=0.222m地线平均高度风压高度变化系数将以上各值代入下式得3. 绝缘子串风压荷载直线塔绝缘子串数n1=1 每联中绝缘子片数n2=15 直线塔风压高度变化系数 将以上各值代入下式得4. 主杆风荷载 1）塔身风荷载 基本风压KN/m2风压调整系数 （根据塔全高选择）风压高度变化系数结构体形系数 （）沿风向投影面积F=0.2Fk=0.2×174.4=34.88m2将以上各值代入下式得2）塔头风荷载 基本风压KN/m2风压调整系数 （根据塔全高选择）风压高度变化系数结构体形系数 （）沿风向投影

39、面积F=0.3Fk=0.3×38.83=11.65m25. 横担风荷载 基本风压KN/m2风压调整系数 （根据塔全高选择）结构体形系数 （）风压高度变化系数沿风向投影面积F上=0.3Fk=0.3×6.825=2.05m26. 导线重力荷载 单导线n=1垂直挡距Lv=528m导线覆冰单位长重量导线覆冰单位长重量导线重力荷载7. 地线重力荷载 双导线n=2垂直挡距Lv=650m地线覆冰单位长重量地线单位长重量地线重力荷载8. 绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载9. 塔重2.3.3.2直线塔荷载计算事故断导线情况（V=0m/s b=0mm t=-5）1. 导线断线张力 最大

40、使用张力 查表得直线杆塔非分裂导线断线张力取一相最大使用张力的百分数表26钢芯铝绞线型号钢筋混凝土及拉线铁塔自立式铁塔大跨越杆塔LGJ95/20304060LGJ120/20LGJ185/45354060LGJ240/40405060当杆塔为跨越塔时当杆塔为耐张塔时2. 导线重力荷载 未断相导线重力荷载导线重力荷载已断相导线重力荷载3. 地线重力荷载 地线重力荷载4. 绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载5. 塔重2.3.3.3直线塔荷载计算事故断地线情况（V=0m/s b=0mm t=-5）1. 地线断线张力 最大使用张力 查表得表27 直线杆塔地线不平衡张力取为最大使用张力的百分数杆塔

41、类型钢筋混凝土拉线铁塔自立式铁塔330KV20304050当杆塔为耐张塔时2. 导线重力荷载 导线重力荷载3. 地线重力荷载 未断地线重力荷载地线重力荷载已断地线重力荷载4. 绝缘子金具防振锤及地线挂点金具防振锤荷载5. 塔重 2.3.3.4安装检修时吊线施工荷载（V=10m/s b=0mm t=-5）1. 采用双倍起吊吊线直线塔 查表得表38项目电压等级110220330500导线直线型杆塔1.53.54.0耐张型杆塔2.04.56.0地线直线型杆塔1.02.02.0耐张型杆塔1.52.02.0直线塔 基本风压KN/m将以上数值代入下式得垂直荷载 横向荷载 2. 采

42、用转向滑车时 3. 塔身风荷载 塔头风荷载 4. 横担风荷载 基本风压KN/m2风压调整系数 （根据塔全高选择）结构体形系数 （）风压高度变化系数沿风向投影面积=0.3Fk=0.3×6.825=2.05m22.3.3.5安装情况下的锚线荷载（V=10m/s b=0mm t=-5）1. 锚线荷载分配系数n=0.5， 导线张力取T=19.3KN， 动力系数K=1.1， 锚固钢绳对地面夹角45° =3.5(直线塔) 将所有数值代入得 垂直方向 横向 纵向 2. 塔身风荷载 塔头风荷载3. 横担风荷载基本风压KN/m2 风压调整系数 （根据塔全高选择）结构体形系数 （）风压高度变化

43、系数沿风向投影面积=0.3Fk=0.3×6.825=2.05m22.3.4耐张塔荷载计算2.3.4.1正常运行情况最大风（v=30m/s，b=0mm，t=10）1. 导线风荷载基本风压KN/m2导线体形系数s=1.1 (因为d=26.82mm17mm)表34 风压不均匀系数和电线风压荷载调整系数风速V（m/s）V10V1520V3030V35V35计算杆塔荷载1.001.000.850.750.70校验杆塔电气间隙1.000.750.610.610.61计算500kv杆塔荷载1.001.001.101.201.30风压高度变化系数z的计算如下 （本次设计地表为B类地表）地表的粗糙程度

44、，按规范，可分为A、B、C三类。A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及城郊；C类指有密集建筑群、有众多高层建筑的大城市市区。表35 对于330kv及以下杆塔，的计算公式A类地区B类地区C类地区导线风荷载调整系数c=1风压不均匀系数=0.85绝缘子串长度=2.65m导线弧垂取fd=18.3m导线的平均高度m<10m 取10m将以上各值代入下式得 2. 地线风荷载导线体形系数s=1.2风压不均匀系数=0.85导线风荷载调整系数c=1地线弧垂fd=11.2m地线金具长度=0.222m地线平均高度风压高度变化系数将以上各值代入下式得3. 绝缘子串风压荷载耐张塔

45、绝缘子串数n1=2 每联中绝缘子片数n2=15 一片绝缘子的挡风面积Aj=0.03m2绝缘子串体形系数s=1.0耐张塔风压高度变化系数将以上各值代入下式得4. 主塔风荷载塔身风荷载 基本风压KN/m2风压调整系数 （根据塔全高选择）风压高度变化系数结构体形系数 （）沿风向投影面积F=0.2Fk=0.2×195=39m2 将以上各值代入下式得塔头风荷载 风压调整系数 （根据塔全高选择）风压高度变化系数结构体形系数 （）沿风向投影面积F=0.3Fk=0.3×40.25=12.075m25. 横担风荷载 风压调整系数 （根据塔全高选择）结构体形系数 （）风压高度变化系数沿风向投影面积F=0.3Fk=0.3×9.75=2.93m2 6. 导线重力荷载 双导线n=2垂直挡距Lv=528m导线单位长重量导线重力荷载7. 地线重力荷载 双导线n=2垂直