彭子良塑料模具设计

1、HUNAN UNIVERSITY OF TECHNOLOGYa塑料成型模具设计课程设计设计说明书手柄注塑成型工艺及模具设计起止日期:2013 年12月230 至 2013年12月29 日彭子良高材10210404300241指导教师（签字）包装与材料工程学院2013年12月29日2课程设计任务书第1章塑料成型工艺性分析L1塑件分析L2性能分析第2章 分型而位置的分析和确定2.1分型而的选择原则2.2分型面选择方案第3章塑件型腔数量及排列方式的确定3.1数量3排列方式第4章注射机的选择和有关工艺参数的校核4.1所需注射量的计算4.2塑件和流道凝料在分型面的投影面积及所需锁模力的计算64.3注射机

2、型号的选定4.4有关工艺参数的校核第5章浇注系统的形式选择和截面尺寸的计算5主流道设计5.2冷料穴的设计5.3分流的设计105.4浇口的设计125.5浇注系统的平衡12第6章成型零件的设计及力学计算1212136.1成型零件的结构设计6.2成型零件工作尺寸计算6,3成型零件的强度及支撐板厚度计算错误!未定义书签。第7章模架的确定和标准件的选用错误!未定义书签。第8章导向机构的设计错误!未定义书签。第9章脱模机构的设计错误!未定义书签。第10章温度调节系统的设计16第11章模具总体结构18第12章设计总结20参考文献21湖南工业大学课程设计任务书2013-2014学年第1学期包装与材料工程学院启

3、分子材料与科学工程专业启分子102班级课程名称：塑料成型模具设计设计题目：手柄注塑成型工艺及模具设计完成期限：自2013年12月23 R 2013年12月29 R共1周内 容 及 任 务1、独立拟订塑件（见产品附图）的注塑成型工艺，正确选用成型设备：2、合理设计模具结构，绘制注射模具总装图一张（CAD绘制成A1图幅）；3、合理设计模具零件图结构，绘制注射模具零件图纸1张（CAD绘制成A4图幅）：4、编写设计汁算说明书一份（A4幅而，20页左右）起止日期工作内容12.23上午设计准备工作12.23下午拟订设计方案12. 24 至 12.25装配草图的绘制12. 26装配图的绘制12. 27上午零

4、件工作图的绘制12. 27下午至12.29 h午编写设计说明书12.29下午答辩主 要 参 考 资 料1黄虹主编.塑料成型加工与模具.北京：化学工业出版社.2002.2张克惠主编.塑料材料学.西安：西北工业大学出版社FOOO. 5.3屈华昌.塑料成型工艺与模具设计.北京：机械工业出版社1996. 4.4塑料模具技术手册编委会.塑料模具技术手册.北京：机械工业岀版社.1997. 6.5何忠保等编.典型零件模具图册.北京：机械工业出版社.2000. 11.钱可强.机械制图.北京：高等教育岀版社.2003. 6.!7廖念钊，古莹庵等.互换性与技术测量.北京：中国计量岀版社.2000. 1.指导教师（

5、签字）:年 月 日系（教研室）主任（签字）：第1章塑料成型工艺性分析手柄一维图三维图技术要求：1. 材料PA62. 塑件外表光滑,无注塑缺陷;3. 脱模斜度30,-i。4. 中批量生产5. 未注圆角R1R塑件分析(1) 结构分析 根据图1-1和1-2得，该塑件手柄，外形为圆台与圆柱的结合体。头部直 径87mm圆柱，下部是直径为23mm,斜度为84的圆台，塑件内部有金属镶件 M10金属螺纹，镶件无注射缺陷，无翘曲变形，外观质量要求较高，尺寸精度 要求相对较低。因此，在模具设计和制造时要有精密的定位措施和a好的加工工 艺，以保证手柄各尺寸的吻合、和形状的逼真。材料为PA6。(2) 成型工艺性分析

6、生产纲领：中批量生产。 精度等级：山表3-31*1査得，采用一般精度4级。(3) 脱模斜度：该塑料的收缩率较大，形状比较复杂，高度较大，乂由表3-4山 查得其型腔脱模斜度20 -40* ,型芯脱模斜度为25' -40' O1.2性能分析(1) 使用性能优异的刚性和韧性的结合：能够满足强烈的温度和湿度的不断变化而承受巨大的应变; 出色的尺寸稳定性，具有防翘曲的效果：具有咼表面质量，表面光洁。PA6 乂名尼龙6是半透明或不透明乳口色粒子，具有热塑性、轻质、韧性好、 耐化学品、耐久性好、有良好的耐磨性、自润滑性和耐溶剂性特性，一般用于汽 车零部件、机械部件、电子电器产品、工程配件等产

7、品。耐热，长期使用。1)2)3)4)表11同(2) 主要性能指标密度(g/cn?)1.13冲击强度(J/nF)1.03-1.06吸水率()0.7-1.2玻璃化温度(°C)60熔点(叱)225成型收缩率()0515比热容(J/(kg.k)1700屈服强度(MPa)50-95抗拉强度(MPa)50-95拉伸弹性模量(GP町3.54.5抗弯强度(MPa)60弯曲弹性模量(MPd4000(3)成型性能 结晶料吸湿性强，加工前必须充分干燥; 熔体粘度低，流动性极好，注塑会有流涎现象，需用自锁式所喷嘴溢边; 成型分子链取向对剪切速率不敬感，因此成型压力对制品影响小： 聚酰胺6在高温下易氧化分降解

8、，超过300七就分解； 聚酰胺是半年结晶性聚合物,制品成型过程中工艺参数改变对制品结晶 度、收缩率及性能影响颇大。第2章分型面位置的分析和确定24分型面的选择原则在塑件设计阶段，就应该考虑成型时分型面的形状数量，否则就无法用模具 成型。在模具设汁阶段，应首先确定分型面的位置，然后才选择模具的结构。分型 面选择是否合理，对塑件质量工艺，操作难易程度和模具设汁制造有很大影响。因 此分型面的选择是注射模设计中的一个关键因素。选择分型面总的原则是保证塑 件质量，且便于制品脱模和简化模具结构:山参考书可知 分型面的选择应便于塑件脱模和简化模具结构，选择分型面应尽量使塑件 开模时留在动模； 分型面应尽可能

9、选择在不影响外观的部位，并使其产生的溢料边易于消除 和修整： 分型面的选择应保证塑件尺寸精度： 分型面选择应有利于排气； 分型面选择应便于模具零件的加工： 分型面选择应考虑注射机的规格。2.2分型面选择方案山于该塑件的形状比较复杂，内部还有金属镶件，因此采用二次推出与手 动旋出相结合的脱模方式，一次推出完成塑件与浇注系统相分离，第二次山推杆 将塑件推出，推出一段距离后在手动将塑件从推杆上旋出。图21第3章塑件型腔数量及排列方式的确定3.1数量分型面确定以后，就需要考虑是釆用单型腔模还是多型腔模。一般来说，大 中型塑件和塑件精度要求较高的小型塑件优先采用一模一腔的结构。但对于精度 要求不高的小型

10、塑件（没有配合精度要求），形状简单，中批量生产时，若采用一 模二腔可使生产率大为提高且降低成本。3.2排列方式多型腔模具设计的重要问题之一就是浇注系统的布置方式。山于型腔布置方 式与浇注系统布置密切相关，因而型腔的排布在多型腔模具设计中应加以考虑：（1）型腔的布置应使每个型腔都通过浇注系统从总压力中均等的分得所需 要的足够的压力；（2）型腔与主流道之间的距离应尽可能的短，同时采用平衡的流道和合理 的尺寸以及均匀分布的冷却系统等。综上所述，采用的布置如图31所示：图31第4章注射机的选择和有关工艺参数的校核注射模是安装在注射机上使用的工艺装备，因此设计注射模时应该详细了解 现有注射机的技术规格才

11、能设计出符合要求的模具。注射机规格的确定主要是依据塑件的大小及型腔的数U和排列方式。在确定模具结构形式及初步估算外形尺 寸的询提下，设计人员应对模具所需的注射量、锁模力、注射压力、拉杆间距、 最大和最小模具疗度、推出形式、推出位置和开模距离等进行il算。4.1所需注射量的计算(1) 塑件质量和体积的计算对于该设计，用户提供了塑件样图，对其估算得：塑件体积V,9.83cm塑件质量mi = pVQ.13x49.83 = 56.31g(2) 浇注系统凝料体积的估算可按塑件体积的0.6倍计算，由于该模具采用一模二腔，所以浇注系统凝料 体积为V2=2Vix0.6=2x49.83x0.6 = 59.78c

12、n?(3) 该模具一次注射所需塑料体积Vo=2Vi+ ¥2-2x49.83+58.8= 158.46cn?质量mo=p V 頁 1.13xl58.46=179.06g4.2塑件和流道凝料在分型面上的投影面积及所需锁模力的计算流道凝料(包括浇口)在分型面上的投影面积为A2,在模具设计前是个未知数, 根据多型腔模的设计分析，A2是每个塑件在分型面上的投影面积A,的0.20.5 倍。因此可用0.35 A,来进行计算，所以：A = n A1+ A2= n Ai+ O35nA2 = 135n AiA, = jrR-/4 = 3.14x45-/4 = 1589.63mm-模具锁模A=l.35x2

13、x1589.63 =4292mnrFm = AxP p =4292x26= I12450N = 112.45KNP帜是型腔平均计算压力值，通常取注射压力20%30%。PA6取P樓=26MPa43注射机型号的选定山上述数据查阅参考文献附录6及参考文献选注射机型号为XS-ZY-250, 基本参数如表41所示：表41螺杆直径50mm额定注射量250mn?额定注射压力130MPa锁模力1800KN最大成型面积550 cm-最大开模行程500mm顶出行程lOOinin最大模具耳度350mm最小模具）9度200mm螺杆转速25-89r/min定位孔直径0J 25+0.006推出孔径040两侧孔距280mm

14、喷嘴球半径SR 18mm孔直径044.4有关工艺参数的校核（1）按注射机的最大注射量校核型腔数量公式牛2国式中cm"；K-注射机最大注射量的利用系数，一般取0.& Vn-注射机允许的最大注射量cm3；V2 浇注系统所需塑件的体积cm3；V1 单个塑件的体积cm。49. 83左边=2 ,右边=8 X 250 - 59. 78袈满足要求。（2）注射量的校核根据生产经验，注射机的最大注射量是其允许最大注射量的80%,由参考文 献式4-4有：n V1+ V2W8O% Vncnv；式中Vn -注射机允许的最大注射量cm3；V2 浇注系统所需塑件的体积cm3；V1 单个塑件的体积cmo左

15、边=159.44cn?,右边=80%x250 = 200 cn?,满足要求。（3）塑件在分型面上的投影面积与锁模力的校核计算投影面积与锁模力远小于所选注射机的投影面积和锁模力，满足要求。（4）注射压力的校核所选注射机额定注射压力为130MPg该塑件的注射压力为70-176MPa, ill 于选用的是螺杆式注射机，其注射压力的传递比柱塞式要好，同时PA6流动 性极好，因此注射压力选用80MPa,注射应满足：式中Pmax>kTomax 注射机额定注射压力；P。一注射成型时所用的注射压力；k，一安全系数，常取疋=1.251.4。左边=130MPa ,右边=1.25x80L4x80= 10011

16、2MPa,满足要求。(5) 模具厚度的校核模具用度指模板闭合后达到规定锁模力时，动模板与定模板之间的距离。厚度H应满足Hinui<Hmax所选注射机，Hmin = 200mm, Hmax = 350mm,度为H = 34.8+41.8+66.28+96.7+17.44+34.92mm= 292mm,满足要求。(6) 开模行程的校核XS-ZY-250式注射机为全液压式注射机，注射机最大开模行程与模具耳度有 关，必须满足：式中Sk - Hm$SSk -注射机的最大开模行程；Hm 模具闭合高度；S -开模距离。对于双分型面，S = Hi+H2+a+(5-10)= 37.5+108.08+41.

17、8+8mm = 195.38mm,即 Sk2Hm+S =292+195.38 = 487.38,满足要求。综上所述，注射机选择合理，能够满足使用要求。第5章 浇注系统的形式选择和截面尺寸的计算所谓浇注系统是指注射模中从主流道的始端到型腔之间的熔体进料通道。浇 注系统可分为普通流道浇注系统和无流道浇注系统两类。普通浇注系统由主流 道、分流道、浇口、冷料穴四部分组成。浇注系统的作用是使来自注射模喷嘴的 塑料熔体平稳而顺利的充模、压实、保压。SI主流道的设计主流道是浇注系统中从喷嘴与模具相接触部位开始，到分流道为止的塑料熔 体的流动通道，属于从热的塑料熔体到相对较冷的模具中的过渡阶段，因此它的 形状

18、和尺寸非常重要。主流道部分在成型过程中，其小端入口处与注射机喷嘴及一定温度和压力的 塑料熔体冷热交换的反复接触，属于易损件，对材料的要求高，因而模具的主流道部分常设计成可拆卸更换的主流道衬套式一浇口套。主流道部分尺寸如下：(1)主流道小端直径1=注射机喷嘴直径+ (0.5-1)=4 + 0.5 mm= 4.5mm；(2)主流道球面半径SR=注射机喷嘴球面半径+ (1-2)= 18 + 1 mm= 19mm；球面配合高度h = 35 ,取h = 3mm：主流道锥角a =2° 6° ,取a =4° ；主流道长度L尽量W60mrrb取L=40-3 mm = 37mm：(

19、6)主流道大端直径 D = d + 2Ltg = 4. 5 + 2 X 25 X tan 2° =505mm,取2D = 5mm 。主流道衬套及定位圈的固定形式如图5-1所示:图515.2冷料穴的设计冷料穴的作用是贮存两次注射间隔而产生的冷料及熔体流动前锋冷料，以防 止熔体冷料进入型腔。冷料穴一般设置在主流道的末端，当分流道较长时，在分 流道的末端有时也设冷料穴。同时冷料穴兼有分模时将主流道凝料从主流道衬套 中拉出并滞留在动模一侧。本设计采用推板脱模机构，采用代球形头的冷料穴， 适用于弹性较好的PA,结构如图52所示：图525.3分流道的设计（1）分流道的布置形式分流道在分型面上的布

20、置与前面所述型腔排列密切相关，有多种不同的形 式，但应遵循两个方面的原则：一是排列紧凑，缩小模板尺寸，二是流程尽量短, 锁模力均匀。该流道布置采用平衡式，其布置形式如图53所示即为最佳：LJ图53（2）分流道的长度长度应尽可能短，结合模具尺寸结构，取分流道长度L = 20inmo（3）分流道形状及尺寸圆形分流道截面积虽然效率高，但其是以分型面为界分成两半进行加工才利于凝料脱出，因而其加工工艺性不佳，不予采用。许多模具设计釆用梯形截 面，加工工艺性好，且塑料熔体的热量散失，流动阻力均不大，一般釆用如下 公式5-5, 5-6确定截面尺寸的大小，即：0 = 0. 2654得血2H =-D3式中B 梯

21、形大底面的宽度，mm；m 塑件质量，g；L 分流道的长度，mm： H 梯形高度，mrrio注：上述公式的适用范H,塑件疗度在3mm以下，质fi小于200g且B的 计算结果在3.29.5mm才合理。2? = 0. 2654756. 31 x 炀=4. 2 bran2H = D = 2. Sinus3B町以略大于等于D所以取0=4.21 mm符合公式的应用范可以釆用。其截面形状尺寸如图54所示:图5-4（4）分流道表面粗糙度分流道表面不要求太光洁，表面粗糙度常取Re = 1.252.5uin,这可増加对 外层塑料熔体流动阻力，使外层塑料冷却塑料皮层固定形成绝热层，有利于保温。（5）分流道与浇口连接

22、形式分流道与浇口采用斜向与圆弧连接，这样有利于塑料的流动与填充，防止塑 料流动产生反圧力，消耗动能。54浇口设计浇口是连接流道与型腔之间的一段细短通道，是浇注系统的关键部分起着调 节控制料流速度，补料时间及防止倒流等作用。浇口的形状.尺寸.位置对塑件的质 量产生很大的影响。<1)类型及位置的确定该模具是中小型塑件的多型腔模具。有塑料顾问分析可知，选择在SR20 与分型面交界处合理。类型选用常用的侧浇口，这类浇口加工容易，修整方便, 并且可以根据塑件的形状特征灵活选择进料位置。(2)浇口的结构尺寸经验数据点浇口的大小山其疗度，宽度和长度决定公式65, 66式中t塑件璧疗，2mm；n-与塑料

23、品种有关的系数，査得n = 0.6；A塑件外表面积，1285.4mm2。代入数据得：t=2mm d=&77inin浇口长度取L= 1.0mm。5.5浇注系统的平衡对于该模具，从主流道到各个型腔和分流道的长度相等，形状及截面尺寸相 同，各个浇口也相同，浇注系统显然是平衡的。第6章 成型零件的设计及力学计算模具中确定塑件儿何形状和尺寸精度的零件称为成型零件。在本设计中成型 零件就是球柄外壁的型腔和筋板处型芯及中间深孔处型芯。6.1成型零件的结构设计(1) 型腔：型腔釆用整体式,用机械加工方法易于成型，结构简单，牢固不易 变形。塑件无拼接缝痕迹，适用于简单形状的塑件。(2) 型芯：球内壁八个

24、筋板的成型采用八个小型芯，考虑到制造安装准确方便,其底部釆用圆形。中间深孔山于长度较大，脱模时采用推管推出，需单独设置型 芯。这样八个小型芯的内孔即为深孔的型腔，计算考虑时需特别注意。6.2成型零件工作尺寸计算成型零部件工作尺寸计算有平均值法和公差带法两种。本设汁为便于计算 采用平均值法。塑件尺寸按一般精度取4级，除中心孔已注公差外，在计算之前, 将各个尺寸按“入体“原则注上公差如下”：45红開12严78爲37. 5严261心（1）57?2o2o44的型腔尺寸，对于中小型塑件，S= L$ + L$S 中-武中Ls 塑件外形基本尺寸，为20mm；Sep 塑件平均收缩率，（0.7".5）

25、%,取Sep “.I%；A -塑件外形公差值，A = 0.54；/0.54厶加=电0 + 20 X L 1% -扌 X 0. 54丿3 m = 19. 82o 皿（2）深孔型芯，型腔尺寸 对于中小型塑件，1 m =心+ /$Scp +扌寸式中Ls 塑件内形尺寸，12带'SSep 塑件平均收缩率r （0715）%,取Sep = 1.1%： 一塑件外形公差值，A = 0.48:6z 制造公差，取&= -A3.Im12 + 12 X 1. 1% + I X 0. 48 0 48 = 12. 49? q 血 '3型腔尺寸5含义同上，代入数求得：Z加=25.85咅6 19妙（4）

26、同理仙的计算结果为:L4 JL 庆=44. 99o23 mm（5）同理型芯高度尺寸375扌°62的讣算结果为:hss 力s + hs38. 33? 031滋（6）同理78w的计算结果为: 2 H s + Hs Sep _ 3 )63成型零件的强度及支撑板厚度计算（1）型腔侧壁厚度该型腔侧壁厚阴其直接为定模板，可按整体式圆形型腔，公式7-48得:c_ PrhkF式中P 型腔内压力，MPs 般为20-50MPa；R 型腔内半径，为20mm；h 型腔深度，为20mm；o型腔材料的许用压力，160MPa；H 型腔外壁高度，35mm。代入数据得：G 40x20x20- =0 5160x20考虑

27、到导柱的K度和安装尺寸，预定的40mm显然满足上述尺寸，完全可 以满足强度和刚度条件。（2）型腔底版厚度 按强度条件计算，参考文献式7-57得：（3x35x20 父f = Jir = J= 8 mmY 4b V 4x160所以对于手柄底部SR20型腔取厚度15mm,满足要求。对于内孔012型腔，垫板取大些以满足强度和刚度条件，取动模垫板为25mm。第7章 模架的确定和标准件的选用以上计算内容确定以后，便可根据计算结果确定模架。在生产中尽量选用标 准模架，这样可大大缩短模具制造周期，提高企业经济效益。曲于该模具预直接 采用定模板作型腔以节省材料，同时尺寸较小，但垫块疗度很厚，难以选择模架, 故决

28、定自制。第8章导向机构的设计导向机构主要用于保证动模和定模两大部分及其他零部件之间的准确对 合。导向机构主要有导柱导向和锥面定位两种形式，设计的基本要求是导向精确, 定位准确，并且有足够的强度，刚度和耐磨性，多采用导柱导向机构。（1）动定模合模导向机构设计时将导柱置于动模，其导向部分尺寸山资料查得直径为16mmo导柱 与动模板的配合精度及导套与定模板的配合精度在装配图中得以体现。（2）推出板的导向推出板在推出塑件过程，必须采用导向机构以使塑件受力均匀，保证塑件 不变形，其导向本设汁采用与动定模合模导向机构合二为一的设计，原因是厚度 不大，运动距离不大，以节约材料。（3）顶板的导向山于设计时采用

29、推管推出机构，推管不仅起了推出塑件的作用，还起了对 顶杆导向的作用，无需另设导柱导套而使模具机构复杂而且成本提面。脱模机构的设计注射成型每一循环中，塑件必须准确无误地从模具的凹模中或型芯上脱出， 完成脱出塑件的装置称为脱模机构也称推出机构。（1）脱模机构的设计原则塑件顶出是注射成型中的最后一个环节，推出质量的好坏将最后决定塑 件的质量，塑件的推出质量是不可忽略的，在脱模时推出机构应遵循下列原 则： 保证塑件不因顶出而变形损坏及影响外观，这是对脱模机构最基本的 要求。在设计时必须正确分析塑件对模具粘附力的大小和作用位置，以便选 择合适的脱模方式和恰当的推出位置，使塑件平稳脱出。同时推出位置应尽

30、量选择塑件内表面或隐蔽处，使塑件外表面不留推出痕迹。 为使推出机构简单、可靠，开模时应使塑件留于动模，以利用注射机 移动部分的顶杆或液压缸的活塞推出塑件。 推出机构运动要准确、灵活、可靠，无卡死与干涉现象。机构本身应 有足够的刚度、强度和耐磨性。（2）脱模推出的基本方式推杆推出脱模机构：主要山推出部件、推出导向部件和复位部件等组成。 推于管脱模机构：适用环形、筒形或塑件带孔部件的推出，山于推管以环形 周边接触塑件，故顶杆的塑件的力分布均匀，塑件不易变形，也不会留下明显的 推出痕迹。推板脱模机构：其特点是在塑件的表面不留下推出痕迹同时塑件的受力均匀, 推出平稳且推出力大适用于薄壁容器、壳形塑件及

31、外表面不允许留下推出痕迹的 塑件。此外还有利用成型零件推出的脱模机构、多元件联合脱模机构、气压脱模 机构。<3）塑件的推出机构在本次设计中塑件的推出机构为推杆推出，曲于模具分型采用的是机动加手动的 脱模方式，故在推杆的前段设有一段螺纹以便嵌件的取出与安放。第10章温度调节系统的设计（1）加热系统由于该套模具的要求在80°C, 乂是小型模具，所以无需设计加热装置。（2）冷却系统对热塑性塑料，注射成型后必须对模具进行有效的冷却，使熔融塑料的热 量尽可能的传给模具，以使塑料可靠冷却定型并迅速脱模。对于黏度低，流 动性好的塑料（如聚乙烯、聚丙烯等），因成型工艺要求模温不太高，所以常用

32、温水进行冷却。 冷却介质传热系数冷却介质有水和压缩空气，但用冷却水较多，因为水的热量大， 大，成本低。决定用水冷却，即在模具型腔周ffl开设冷却水道。 冷却系统的简单计算 A塑件固化每小时释放的热量山表10-4査得PA6的单位热流量Q1 = （6.5-7.5）X102KJ/kg, 乂Q = WQ1Kg/min：式中W -单位时间（每分钟）内注入模具的塑料质量，i殳每分钟注一次，得：W = 1X60X 179.06X lO'kg/min = 10.74kg/h Q = 10.74 X7X1O2 = 7200KJ/h = 7.518 X lOKJ/hB冷却水的体积流量ill公式20-12得

33、：43 XWQl7. 5 X 10 / 60" 仪1(&1-&2)1()3 X 4. 187 X(27 - 20)式中Qv 冷却介质的体积流量，mVmin：qi-单位重量的塑件在凝固时所放出的热量，kJ/min；P-冷却介质的密度，kg/m3；01 -冷却介质的出口温度，°C；02 -冷却介质的进口温度，°C。C冷却水管直径査得:山公表20-1为使冷却水处于状态，取d = 8mm。D冷却水在管道内的流速V公式10-16得：RS 1. 43功 / S4 X 4. 3 X 10一 3兀 X(8 X 10_ 3)2 X 602式中V 冷却介质的流速，m/

34、s；qv 冷却介质的体积流量p mVs； d 冷却水管的直径，mmoE冷却管道孔壁与冷却介质之间的传热模系数h山表105得，取f = 7.22o公武102得：力=4. 187 X 珥")=4. 187 X " * (0. 9o5 x 1. 43)_2. 56 x 10 kjlj h 821000/孑02'"八式中f -与冷却介质温度有关的物理系数；P-冷却介质在一定温度下的密度，kg/m3： V 冷却介质在圆管中的流速，m/s： d 冷却水管的直径，moF冷却水管总传热面积由公式1014得：4 _ 60>r 01Mt60 X 10. 74 X 1()3 + 60=0.025 功2式中kJ/fm.h/C)；2. 56 X 10。X 40 -(27 + 20)/ 2h -冷却管道孔壁与冷却介质之间的传热膜系数,A0 -模温与冷却介质温度之间的平均温差，°C。G应开的孔数0. 025由公式 10-17(1* W：n