普通型钢悬挑脚手架计算书

1、普通型钢悬挑脚手架计算书编制人 审核人 镇安永青建筑工程有限公司第一项目经理部普通型钢悬挑脚手架计算书宜居岭南限价房工程； 工程建设地点:岭南路103号；属于剪力墙结构； 地上11层，地下1层；建筑高度：34.3m；标准层层高：3m ；总建筑面积：6660.7平方米；总工期：400天。本工程由永欣房地产开发有限公司投资建设，广东华西建筑设计有限公司设计，西北综合勘察设计研究院地质勘察，陕西金建工程监理咨询有限公司监理，镇安县永青建筑工程有限公司组织施工；由范高稳担任项目经理，杨正冬担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、

2、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取三步四跨，竖向间距 4.5 m，水平间距6 m，采用扣件连接

3、；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处陕西镇安，基本风压0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5

4、.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×

5、;1.5/2=0.225 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/2=2.25 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25 = 3.46 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =3.46×1.052/8 = 0.477 kN·m；最大应力计算值 = Mqmax/W =106.197 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =106.197 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=20

6、5 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+2.25 = 2.508 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.0×2.508×10504/(384×2.06×105×107800)=1.788 mm；小横杆的最大挠度 1.788 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033

7、×1.05=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q= 3×1.05×1.5/2=2.362 kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.362)/2=1.816 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.

8、006 kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.213Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.213×1.816×1.5= 0.58 kN·m；M = M1max + M2max = 0.006+0.58=0.586 kN·m最大应力计算值 = 0.586×106/4490=130.592 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 130.592 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单

9、位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.033×15004 /(100×2.06×105×107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.035+0.236+2.362）/2=1.317kN = 1.615×1.317×15003/ ( 100 ×2.06×105×

10、107800) = 3.232 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+3.232=3.284 mm；大横杆的最大挠度 3.284 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

11、小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.05×1/2=0.017 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.5=0.05 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.017+0.05+0.236)+1.4×2.362=3.672 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚

12、手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.05×1/2)×0.033/1.50×15.00 = 2.266kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊

13、挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×15 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.043 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.043+ 0.85×1.4×4.725=

14、 10.475 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.043+1.4×4.725=11.467kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为2m; 经过计算得到a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.5&

15、#215;10.475×6/15 =6.285 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 6.285/0.912 = 6.892 kNT2 = P2/sina2 = 6.285/0.995 = 6.316 kNG1 = P1/tana1 = 6.285/2.222 = 2.828 kNG2 = P2/tana2 = 6.285/10.000 = 0.628 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =6.892 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许

16、拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 6.892kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×6.892×6.000/0.820)0.5 = 10.0 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选

17、择吊环的最小直径要为：d =(2×Fg/f/)0.5 =（2×6.892×103/50/3.142）0.5 = 9.4 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 10.0 mm，必须拉紧至 6.892 kN，吊环直径为 10.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 5.8 mm，必须拉紧至 2.297 kN，吊环直径为 6.0 mm。七、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.3 kN/m2；

18、z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 ×0.3×0.74×0.214 = 0.033 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.033×1.5×1.52/10 = 0.013 kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心

19、压力设计值 ：N = 10.475×7/15 =4.888 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 11.467kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m；长细比: L0/i = 185 ；轴心受压立杆

20、的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.209立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 4888.212/(0.209×424)+13356.28/4490 = 58.136 N/mm2；立杆稳定性计算 = 58.136 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11466.99/(0.209×424)=129.401 N/mm2；立杆稳定性计算 = 129.401 N/mm

21、2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.3 = 0.041 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 27 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产

22、生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.563 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.563 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = ·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；Nl = 6.5

23、63 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.563小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 P=(1.2×4.043

24、 +1.4×4.725)×7/15= 5.351 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 7.302 kN； R2 = 4.202 kN； R3 = 0.133 kN。 最大弯矩 Mmax= 0.814 kN·m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 0.814×106 /( 1.05 ×141000 )+ 3.983×103 / 2610 = 7.022 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 7.022 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。经过计算得到最大应力 = 0.