高大支撑架方案1

1、浙江汇峰建设有限公司 高大支模架专项方案润达置业有限公司锦秀河山花园一期I标高大支模架专项施工方案浙江汇峰建设有限公司二O一二年四月目 录一、编制依据2二、工程概况2三、支撑材料选用2四、平面示意图及结点大样图3五、施工组织31、施工工序32、满堂钢管架、支撑的安装33、梁、板模板的安装 44、混凝土浇筑顺序45、模板拆除46、模板施工注意事项57、安全技术要求及应急准备5六、构造节点要求5七、模板支架的验收61.梁模板验收62.板模板验收63.柱模板验收64钢管验收75扣件验收76立杆验收77剪刀撑验收7八、应急预案9九、附件（一）111、3KLX-1（2401550mm）模板支架计算书12

2、2、3KLX-3（240770mm）模板支架计算书273、板（120mm）模板支架计算书41十、附件（二）48平面布置图、立面图、剖面图、剖面详图48一、 编制依据1、 JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范2、 JGJ84-2001、JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范3、 JGJ59-99 建筑施工安全检查标准4、 建筑施工手册5、 DB33/1035-2006 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（浙江省工程建设标准）6、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、 工程概况本工程位于绍兴县柯桥329国道（钱陶公路）以北、柯华路以东，由5幢1823层高层

3、住宅楼及3幢13层高的多层商业用房等其它附属用房组成，拟建一期总建筑面积66361.76m，其中地上总建筑面积50308.06m，地下总面积为16053.7，地下室A 建筑面积13970.52。其中D1、D2#楼门厅部位层高超过8m，属于高大支模架范围，特编制此专项施工方案。具体情况如下：D1、D2#楼：门厅部位，高支模搭设高度为8.07m，从.00m搭设至8.07m,搭设范围轴（D2#楼为轴）AF轴,搭设面积约为118.0m2,最大截面梁为3KLX-1:2401550mm，其最大跨度为8.4m。其它结构情况见下表:单体名称主梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)小梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)柱

4、(mm)板厚(mm)D1、D2#楼24015503007508.48.42407702407007.27.2450450120本工程由浙江润达置业有限公司投资建设，浙江山川有色勘察设计有限公司勘察，中国美术学院风景建筑设计研究院设计，绍兴市工程建设监理有限公司监理，浙江汇峰建设有限公司组织施工，由龚碧庆担任项目经理， 金国平 担任技术负责人计算书：（详见附一）1、 3KLX-1（2401550mm）模板支架计算书2、 3KLX-3（240770mm）模板支架计算书3、 板（120mm厚）模板支架计算书三、 支撑材料选用A、梁: 面板采用18mm 木胶合面板，6080木方（内楞）现场拼制，608

5、0木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固，梁底采用6080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。B、板：面板采用18mm 木胶合面板（大梁底采用20mm的松木板），板底采用60mm80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。C、柱： 采用18mm 厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用6080 木方，柱箍采用圆钢管483.0围檩加固，大截面柱采用可回收M12对拉螺栓进行拉接。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观

6、。D、斜向支撑：采用483.0钢管斜向加固，采用双扣件连接，斜向支撑角度以45度为宜。E、托板及基础：采用30030040的木板。基础为不小于400mm厚的塘渣回填压实，压实厚承载力不小于50Kpa。四、 平面示意图及结点大样图详见附件二五、 施工组织1、 施工工序 弹线柱边支模架搭设焊接、绑扎柱钢筋柱筋验收柱立模柱砼浇筑（需分层浇筑）拆除部分柱模淋水养护进行整体、梁板支撑体系施工及梁底模 柱子施工缝凿毛清理梁板支模梁、板钢筋绑扎梁、板筋验收梁、板砼浇筑 淋水或盖麻袋养护。2、满堂钢管架、支撑的安装钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距890900mm

7、（局部层高未超过8m的部位适当调整）。大梁两侧立杆间距为640mm，延梁的跨度方向为890mm，（最大不超过890mm）；其它梁梁底两侧立杆间距均按梁宽左右各外伸200mm设置（最大不超过900mm），延梁的跨度方向间距不超过900mm；详见平面布置图及计算书。沿高度方向从地面以上200扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离楼面高度按照1.80m设置，步距按照1.6m设置，详见立面及剖面图。立杆顶端最大悬臂长度不大于300，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。钢管顶架施工搭设前必须清底弹线，清底保证底座能放线，保证立杆位置准确。立杆每隔4跨纵、横设置竖向剪刀撑。竖向剪刀撑与

8、地面夹角以45为宜所有杆件连接均用扣件，扣件必须拧紧、不得松动。支模架四周及中间每隔4个排距设置一个水平剪刀撑，水平剪刀撑设置到梁底以下第一道水平杆位置，水平剪刀撑夹角以45为宜，水平剪刀撑宽度不应小于4跨且不小于6m，水平剪刀撑连接均采用三个旋转扣件连接。3、梁、板模板的安装 该梁板模板的安装应遵循“先梁后板”、“先主梁后次梁“的原则，大楞用6080木枋，放置在螺丝顶托上，小楞用6080木枋垂直放置于大楞上，梁中间距为250350，板下间距为500，梁底采用20mm厚松木板、板底模采用18厚夹板，放置于小楞上。梁侧模为18夹板，梁侧次棱采用6080500木枋，主棱采用3.048的钢管，两根合

9、并，并加方木固定支撑6080350，同时侧上、下各加托木板20控制梁的变形。截面超过700mm（含）的梁设置一道M12螺栓对拉加固，小梁采用固定支撑点固定。对于大跨度梁（跨度超过6m）应按规范要求起拱，起拱按照1/10003/1000设置。具体根据现场实际情况计算确定起拱高度。4、 混凝土浇筑顺序先浇筑0.004.47m层结构梁板浇筑周边4.478.07m层柱（浇筑到梁底以下150mm处）浇筑周边8.07m结构梁板高支模区域浇筑8.07m结构梁板浇筑悬挑屋面结构及反梁浇水养护要求：1、 柱浇筑过程中，每次浇筑高度不超过3m；后一次浇筑必须在前一次浇筑初凝前完成，采用导管浇筑混凝土，防止砼离析。

10、2、 梁浇筑过程中，截面高度超过400mm的梁需分层浇筑，每层浇筑厚度不超过400mm，必须在上一层混凝土初凝前进行第二层混凝土浇注。3、 高支模部位的柱与梁板混凝土应分二次浇筑，水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。4、 斜屋面浇筑过程中，应减缓浇筑速度，确保振捣密实。5、模板拆除1）、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2）、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到100%（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施

11、工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。 3）、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。6、模板施工注意事项1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，6 的按要求起拱1/10003/1000；4）梁侧设置斜向支撑（固定支撑点位设置），对称斜向加固（尽量取45）；5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板

12、。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距500mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂；7）、脚手架采用的扣件必须全数检查，有滑痕、裂缝等质量问题的扣件一律不得使用；8）、垂直和水平剪刀撑必须按照脚手架搭设规程设置，其间隔距离不得大于4个排距；7、安全技术要求及应急准备1、 施工应符合设计要求，不得

13、超载，不得集中堆放模板、钢筋等物件于操作层上；2、 支模系统安装完毕后，须经项目经理、技术、质检、安全负责人验收，符合施工方案及有关规范要求后，方可进行下一道工序的施工；3、 搭设、拆除时，设置围栏、悬挂工作区警示标志，并设专人看护，统一指挥，动作协调，操作面以下禁止其他人员穿行；4、 搭、拆时严格遵守搭拆顺序，不得在中部随意抽取横立杆件；5、 施工现场配置适量的钢管、扣件和千斤顶，以适应异常情况之用；6、 施工期间不得拆除交叉支撑、水平杆、扫地杆等杆件；7、 材料、工具不得乱抛，以防砸伤人员及产生杆件弯曲、变形等；8、 浇砼期间，安排考勤人员观察支撑系统和模板的变形情况；9、 拆除架子时，应

14、做到工完场清，严禁在操作面内堆放材料。六、构造节点要求1）、立杆：立杆底部设置底座或垫板；立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上；2）、水平杆：水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同

15、步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除；主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；每步的纵横向水平杆应双向拉通。3）剪刀撑：水平剪刀撑：模板支架从板底开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（共两道）；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间纵横两个方向每隔4根立杆设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；竖向剪刀撑杆件的

16、底端应与地面顶紧，交角宜为4560；倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；剪刀撑连接：剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 4）其他：详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130及建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008七、模板支架的验收 施工队质检员验收合格后，上报责任工程师三检单，后由责任工程师与项目质检部统一验收，所有验收均按照国家现行有关标准进行。1.梁模板验收梁板验收时，检查梁模板的拼缝质量、截面尺寸、标高、模

17、板加固、支撑情况等项，尤其是大跨度梁应严格测量梁的起拱高度是否达到规范要求的值，当全部验收合格后，进行下道工序施工。2.板模板验收板模板验收时，检查板面标高、拼缝质量、表面平整度、模板支撑等项。检查板面标高，通过地面设定的+0.50线进行复核检查。3.柱模板验收柱模板验收时，检查模板垂直度、拼缝质量、表面平整度、截面尺寸、模板加固、支撑情况等项。高支模架搭设完毕后，需要进行定期检查，对扣件松动、模板裂缝及支撑架变形等情况应高度重视，并按要求进行统一验收。4钢管验收承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.0钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用

18、。5扣件验收扣件必须符合相关规定，不得有弯曲，缺损、滑扣。扣件螺栓的扭矩力要求在4565N.m，螺栓拧紧扭矩达65N.m时应完好无损。对普通板梁进行抽检，对大梁底应全数进行检查。6立杆验收立杆间距应严格按照方案要求进行搭设，局部位置考虑到施工方便，可适当调整，但间距不得超过方案允许的最大间距。大梁底两侧立杆间距应对称，偏差不大于25mm。7剪刀撑验收 剪刀撑应按方案要求进行搭设，每根剪刀撑斜杆与架体连接扣件不少于3个点。剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。附：建筑工程重大危

19、险源施工程序验收表附件建筑工程重大危险源施工程序验收表工程名称形象进度施工单位项目经理分包单位分包项目经理监理单位总监危险源类型危险源部位验收内容1、安全生产责任是否落实：是否2、分包合同是否备案：是否3、专项施工方案有否已经通过论证：是否4、专项施工方案有否按照专家意见进行完善：是否5、施工单位的隐蔽工程验收与技术复核情况：是否6、监理安全旁站记录是否齐全：是否7、作业人员持证上岗情况：是否8、其他：是否参加验收人员签名项目经理签名总监签名施工单位审核意见（盖章）年 月 日监理单位审核意见（盖章）年 月 日八、应急预案1、概况本高大支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物

20、体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理为第一安全责任人，安全员为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组。组长：项目经理 龚碧庆副组长：现场技术负责人 金国平组员：安全员、施工员、质检员，木工班组长及各施工班组长。3、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长： 龚碧安110副组长：金国疗120组员：祁伟通122组

21、员：楼 司办公电话89877996组员：刘 云159685482814、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。（2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）现场安全员 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执

22、行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120” 急救电话及马上报

23、告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，

24、在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止

25、血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒5个停电时照明求援6应急灯3个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机2台联系指挥求援九、附件（

26、一）在结构安全性和稳定性验算时，车间取最大截面梁3KLX-1（2401550mm）进行验算；其它梁取3KLX-5（300750mm）进行验算，板厚按照120mm厚屋面板进行验算，高度取最大层高即8.07m。1、 3KLX-1（2401550mm）模板支架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考

27、了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:3KLX-1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：1.55；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.89；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：8.07；梁两侧立杆间距(m)：0.64；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保

28、养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(m

29、m)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，850mm，1200mm，1400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)

30、：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、62.400 kN/m2，取较小值17.848 kN/m

31、2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中

32、，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (1550-120)/(5-1)= 357.5mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(1550-120)/(5-1)2 + 0.1172.8(1550-120)/(5-1)2= 1.79105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(1550-120)/(5-1)/1000+1.22.800(1550-120)/(5-1)/1000=5.412

33、kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.79105 / 2.70104=6.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (1550-120)/(5-1)=357.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=2

34、4.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(1550-120)/(5-1)4/(10060002.43105) = 0.812 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1550-120)/(5-1)/250 = 1.43mm；面板的最大挠度计算值 =0.812mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.43mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.412/0.500= 10.825kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度8

35、0mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.271 kNm，最大支座反力 R= 5.954 kN，最大变形 = 0.202 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.71105/6.40104 = 4.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.2 N/mm2 小

36、于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.202mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.954kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经

37、过计算得到最大弯矩 M= 0.447 kNm，最大支座反力 R= 6.467 kN，最大变形 = 0.149 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.47105/8.99103 = 49.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.149 mm主楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；主楞的最大挠度计算值 =0.149mm 小于 主楞的最大容许挠度值

38、 =0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.467 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.467kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗

39、弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 296.671818/6 = 1.60104mm3； I = 296.67181818/12 = 1.44105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.55+0.300.30=14.17

40、8kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.30=1.661kN/m；q=14.178+1.661=15.839kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12515.8391202=2.85104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37514.1780.12+0.4371.6610.12=0.725kNRB=1.25ql=1.2515.8390.12=2.376kN =Mmax/W=2.85104/1.60104=1.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.8 N/mm2 小于

41、梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.815kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =120.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =120.00/250 = 0.480mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52114.1781204/(10060001.44105)=0.018mm；面板的最大挠度计算值:

42、=0.018mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.48mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.376/0.297=8.009kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:

43、最大弯矩 M =0.1ql2= 0.18.0090.2972 = 0.07 kNm；最大应力 = M / W = 0.07106/64000 = 1.1 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.0090.297 = 1.426 kN；方木受剪应力计算值 = 31.4261000/(26080) = 0.445 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.445

44、N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.009296.6674 /(1009000256104)=0.018mm；方木的最大允许挠度 =0.2971000/250=1.187 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.018 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.187 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.725kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.376kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递

45、的集中力：P3=(0.640-0.240)/40.297(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.297(1.550-0.120)0.300=0.491kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.404 kN；最大弯矩 Mmax=0.623 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.072 mm；最大应力 =0.623106/4490=138.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 138.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满

46、足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.404 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.57 kNm ；最大变形 max = 1.459 mm ；最大支座力 Rmax = 7.853 kN ；最大应力 =M/W= 0.57106 /(4.49103 )=127 N/

47、mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 127 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.459mm小于890/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN

48、； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.853 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =7.853kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1258.07=1.209kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.64-0.24)/4)0.890.30+(0.90/2+(0.64-0.24)/4)0.890.12

49、0(1.50+24.00)=1.974kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.640-0.240)/40.890=2.741kN；N =N2+N3+N4+N5=7.853+1.209+1.974+2.741=13.776kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计

50、值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值

51、；=13776.232/(0.182424) = 178.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 178.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！十一、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 根据现场实际测得，塘渣回填压实后，其地基承载力设计值:fg 50 kPa； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =13.277/0.570=19.28kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 24.16 kN；基础底面面积 ：A = 0.570m2 。p=24.16 fg=50 kPa 。地基承载力满足要求！2、 3KLX-3（240770mm）模板支架计算书梁段:3KLX-3。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.24；梁截面高度 D(m)：0.77；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.89；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0