焊接结构疲劳强度相关知识

1、焊接结构疲劳强度相关知识1.焊接结构疲劳失效的原因焊接结构疲劳失效的原因主要有以下几个方面：客观上讲,焊接接头的静载承受水平一般并不低于母材；而承受交变动载荷时,其承受水平却远低于母材,而且与焊接接头类型和焊接结构形式有密切的关系.这是引起一些结构因焊接接头的疲劳而过早失效的一个主要的因素；早期的焊接结构设计以静载强度设计为主,没有考虑抗疲劳设计,或者是焊接结构疲劳设计标准并不完善,以至于出现了许多现在看来设计不合理的焊接接头；工程设计技术人员对焊接结构抗疲劳性能的特点了解不够,所设计的焊接结构往往照搬其它金属结构的疲劳设计准那么与结构形式；焊接结构日益广泛,而在设计和制造过程中人为盲目追求结

2、构的低本钱、轻量化,导致焊接结构的设计载荷越来越大；焊接结构有往高速重载方向开展的趋势,对焊接结构承受动载水平的要求越来越高,而对焊接结构疲劳强度方面的科研水平相对滞后.2影响焊接结构疲劳强度的主要因素2.1静载强度对焊接结构疲劳强度的影响在钢铁材料的研究中,人们总是希望材料具有较高的比强度,即以较轻的自身重量去承当较大的负载重量,由于相同重量的结构可以具有极大的承载水平；或是同样的承载水平可以减轻自身的重量.所以高强钢应运而生,也具有较高的疲劳强度,根本金属的疲劳强度总是随着静载强度的增加而提升.但是对于焊接结构来说,情况就不一样了,由于焊接接头的疲劳强度与母材静强度、焊缝金属静强度、热影响

3、区的组织性能以及焊缝金属强度匹配没有多大的关系,也就是说只要焊接接头的细节一样,高强钢和低碳钢的疲劳强度是一样的,具有同样的S-N曲线,这个规律适合对接接头、角接接头和焊接梁等各种接头型式.Maddox研究了屈服点在386636MPa间的碳镒钢和用6种焊条施焊的焊缝金属和热影响区的疲劳裂纹扩展情况,结果说明：材料的力学性能对裂纹扩展速率有一定影响,但影响并不大.在设计承受交变载荷的焊接结构时,试图通过选用较高强度的钢种来满足工程需要是没有意义的.只有在应力比大于+0.5的情况下,静强度条件起主要作用时,焊接接头母材才应采用高强钢.造成上述结果的原因是由于在接头焊趾部位沿溶合线存在有类似咬边的熔

4、渣楔块缺陷,其厚度在0.075mm-0.5mm尖端半经小于0.015mm该锋利缺陷是疲劳裂纹开始的地方,相当于疲劳裂纹形成阶段,因而接头在一定应力幅值下的疲劳寿命,主要由疲劳裂纹的扩展阶段决定.这些缺陷的出现使得所有钢材的相同类型焊接接头具有同样的疲劳强度,而与母材及焊接材料的静强度关系不大.2.2应力集中对疲劳强度的影响2.2.1接头类型的影响焊接接头的形式主要有：对接接头、十字接头、T形接头和搭接接头,在接头部位由于传力线受到干扰,因而发生应力集中现象.对接接头的力线干扰较小,因而应力集中系数较小,其疲劳强度也将高于其他接头形式.但实验说明,对接接头的疲劳强度在很大范围内变化,这是由于有一

5、系列因素影响对接接头的疲劳性能的缘故.如试样的尺寸、坡口形式、焊接方法、焊条类型、焊接位置、焊缝形状、焊后的焊缝加工、焊后的热处理等均会对其发生影响.具有永久型垫板的对接接头由于垫板处形成严重的应力集中,降低了接头的疲劳强度.这种接头的疲劳裂纹均从焊缝和垫板的接合处产生,而并不是在焊趾处产生,其疲劳强度一般与不带垫板的最不佳外形的对接接头的疲劳强度相等.十字接头或T形接头在焊接结构中得到了广泛的应用.在这种承力接头中,由于在焊缝向根本金属过渡处具有明显的截面变化,其应力集中系数要比对接接头的应力集中系数高,因此十字或T形接头的疲劳强度要低于对接接头.对未开坡口的用角焊缝连接的接头和局部熔透焊缝

6、的开坡口接头,当焊缝传递工作应力时,其疲劳断裂可能发生在两个薄弱环节上,即根本金属与焊缝趾端交界处或焊缝上.对于开坡口焊透的的十字接头,断裂一般只发生在焊趾处,而不是在焊缝处.焊缝不承受工作应力的T形和十字接头的疲劳强度主要取决于焊缝与主要受力板交界处的应力集中,T形接头具有较高的疲劳强度,而十字接头的疲劳强度较低.提升T形或十字接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接,并加工焊缝过渡处使之圆滑过渡,通过这种改良措施,疲劳强度可有较大幅度的提升.搭接接头的疲劳强度是很低的,这是由于力线受到了严重的扭曲.采用所谓“增强盖板的对接接头是极不合理的,由于加大了应力集中影响,采用盖板后,原来疲劳强度较高的对

7、接接头被大大地削弱了.对于承力盖板接头,疲劳裂纹可发生在母材,也可发生在焊缝,另外改变盖板的宽度或焊缝的长度,也会改变应力在根本金属中的分布,因此将要影响接头的疲劳强度,即随着焊缝长度与盖板宽度比率的增加,接头的疲劳强度增加,这是由于应力在根本金属中分布趋于均匀所致.2.2.2焊缝形状的影响无论是何种接头形式,它们都是由两种焊缝连接的,对接焊缝和角焊缝.焊缝形状不同,其应力集中系数也不相同,从而疲劳强度具有较大的分散性.对接焊缝的形状对于接头的疲劳强度影响最大.（1）过渡角的影响Yamaguchi等人建立了疲劳强度和根本金属与焊缝金属之间过渡角外钝角的关系.试验中W焊缝宽度和h高度变化,但h/

8、W比值保持不变.这意味着夹角保持不变,试验结果说明,疲劳强度也保持不变.但如果W保持不变,变化参量h,那么发现h增加,接头疲劳强度降低,这显然是外夹角降低的结果.（2）焊缝过渡半径的影响Sander等人的研究结果说明焊缝过渡半径同样对接头疲劳强度具有重要影响,即过渡半径增加过渡角保持不变,疲劳强度增加.角焊缝的形状对于接头的疲劳强度也有较大的影响.当单个焊缝的计算厚度a与板厚B之比a/B0.7时,一般断于根本金属.但是增加焊缝尺寸对提升疲劳强度仅仅在一定范围内有效.由于焊缝尺寸的增加并不能改变另一薄弱截面即焊趾端处根本金属的强度,故充其量亦不能超过该处的疲劳强度.Soete,VanCrombr

9、ugge采用15mm厚板用不同的角焊缝施焊,在轴向疲劳载荷下的试验发现,焊缝的焊脚为13mm寸,断裂发生在焊趾处根本金属或焊缝中.当焊缝的焊脚小于此值时,疲劳断裂发生在焊缝上； 当焊脚尺寸为18mm寸断裂发生在根本金属中.据此他们提出极限焊脚尺寸：S=0.85B式中S为焊脚尺寸,B为板厚.可见纵使焊脚尺寸到达板厚时15mm ,仍可得焊缝处的断裂结果,这一结果与理论结果符合得很好.2.2.3焊接缺陷的影响焊趾部位存在有大量不同类型的缺陷,这些不同类型的缺陷导致疲劳裂纹早期开裂和使母材的疲劳强度急剧下降下降到80%.焊接缺陷大体上可分作两类：面状缺陷如裂纹、未熔合等和体积型缺陷气孔、夹渣等,它们的

10、影响程度是不问的,同时焊接缺陷对接头疲劳强度的影响与缺陷的种类、方向和位置有关.1裂纹焊接中的裂纹,如冷、热裂纹,除伴有具有脆性的组织结构外,是严重的应力集中源,它可大幅度降低结构或接头的疲劳强度.早期的研究己说明,在宽60mm厚12.7mm勺低碳钢对接接头试样中,在焊缝中具有长25mm5.2mm的裂纹时它们约占试样横截面积的10%,在交变载荷条件下,其2X106循环寿命的疲劳强度大约降低了55%65%2未焊透应当说明,不一定把未焊透均认为是缺陷,由于有时人为地要求某些接头为周部焊透,典型的例子是某些压力容器接管的设计.未焊透缺陷有时为外表缺陷单面焊缝,有时为内部缺陷双面焊缝,它可以是局部性质

11、的,也可以是整体性质的.其主要影响足削弱截面积和引起应力集中.以削弱面积10%寸的疲劳寿命与未含有该类缺陷的试验结果相比,其疲劳强度降低了25%这意味着其影响不如裂纹严重.3）未熔合由于试样难以制备,至今有关研究极其稀少.但是无可置疑,未熔合属于平面缺陷,因而不容无视,一般将其和未焊透等同对待.4）咬边表征咬边的主要参量有咬边长度L、咬边深度h、咬边宽度W影响疲劳强度的主要参量是咬边深度h,目前可用深度h或深度与板厚比值h/B作为参量评定接头疲劳强度.5气孔为体积缺陷,Harrison对前人的有关试验结果进行了分析总结,疲劳强度下降主要是由于气孔减少了截面积尺寸造成,它们之间有一定的线性关系.

12、但是一些研究说明,当采用机加工方法加工试样外表,使气孔处于外表上时,或刚好位于外表下方时,气孔的不利影响加大,它将作为应力集中源起作用,而成为疲劳裂纹的起裂点.这说明气孔的位置比其尺寸对接头疲劳强度影响更大,外表或表层下气孔具有最不利影响.6夹渣IIW的有关研究报告指明：作为体积型缺陷,夹渣比气孔对接头疲劳强度影响要大.通过上述介绍可见焊接缺陷对接头疲劳强度的影响,不但与缺陷尺寸有关,而且还决定于许多其他因素,如外表缺陷比内部缺陷影响大,与作用力方向垂直的面状缺陷的影响比其它方向的大；位于剩余拉应力区内的缺陷的影响比在剩余压应力区的大；位于应力集中区的缺陷如焊缝趾部裂纹比在均匀应力场中同样缺陷

13、影响大.2.3焊接剩余应力对疲劳强度的影响焊接剩余应力是焊接结构所特有的特征,因此,它对于焊接结构疲劳强度的影响是人们广为关心的问题,为此人们进行了大量的试验研究工作.试验往往采用有焊接剩余应力的试样与经过热处理消除剩余应力后的试样,进行疲劳试验作比照.由于焊接剩余应力的产生往往伴随着焊接热循环引起的材料性能变化,而热处理在消除剩余应力的同时也恢复或局部地恢复了材料的性能,同时也由于试验结果的分散性,因此对试验结果就产生了不同的解释,对焊接剩余应力的影响也就有了不同的评价.试举早期和近期一些人所进行的研究工作为例,可清楚地说明这一问题,对具有余高的对接接头进行的2x106次循环试验结果,不同研

14、究者得出了不同结论.有人发现：热处理消除应力试样的疲劳强度比焊态相同试样的疲劳强度增加12.5%;另有人那么发现焊态和热处理的试样的疲劳强度是一致的,即差异不大；但也有人发现采用热处理消除剩余应力后疲劳强度虽有增加,但增加值远低于12.5%等等.对外表打磨的对接接头试样试验结果也是如此,即有的试验认为,热处理后可提升疲劳强度17%但也有的试验结果说明,热处理后疲劳强度没有提升等.这个问题长期来使人困惑不解,直到前苏联一些学者在交变载荷下进行了一系列试验,才逐渐澄清了这一问题.其中最值得提出的是Trufyakov对在不同应力循环特征下焊接剩余应力对接头疲劳强度影响的研究.试验采用14Mn2普通低

15、合金结构钢,试样上有一条横向对接焊缝,并在正反两面堆焊纵向焊道各一条.一组试样焊后进行了消除剩余应力的热处理,另一组未经热处理.疲劳强度比照试验采用三种应力循环特征系数r=-1,0,+0.3.在交变载荷下r=-1,消除剩余应力试样的疲劳强度接近130MPa而未经消除剩余应力的仅为75MPa在脉动载荷下r=0,两组试样的疲劳强度相同,均为185MPa而当r=0.3时,经热处理消除剩余应力的试样疲劳强度为260MPa反而略低于未热处理的试样270MPa.产生这个现象的主要原因是：在r值较高时,例如在脉动载荷下r=0 ,疲劳强度较高,在较高的拉应力作用下,剩余应力较快地得到释放,因此剩余应力对疲劳强

16、度的影响就减弱；当r增大到0.3时,剩余应力在载荷作用下,进一步降低,实际上对疲劳强度已不起作用.而热处理在消除剩余应力的同时又软化了材质,因而使得疲劳强度在热处理后反而下降.这一试验比拟好地说明了剩余应力和焊接热循环所引起材质变化对疲劳强度的影响.从这里也可以看出焊接剩余应力对接头疲劳强度的影响与疲劳载荷的应力循环特性有关.即在循环特性值较低时,影响比拟大.前面己指出,由于结构焊缝中存有到达材料屈服点的剩余应力,因此在常幅施加应力循环作用的接头中,焊缝附近所承受的实际应力循环将是由材料的屈服点向下摆动,而不管其原始作用的循环特征如何.例如标称应力循环为+S到-S2,那么其应力范围应为S+S.

17、但接头中的实际应力循环范围将是由Sy(屈服点的应力幅)到Sy-(S1+S2).这一点在研究焊接接头疲劳强度时是非常重要的,它导致了一些设计规范以应力范围代替了循环特征r.止匕外,在试验过程中,试件的尺寸大小、加载方式、应力循环比、载荷谱也对疲劳强度有很大的影响3改善焊接结构疲劳强度的工艺方法焊接接头疲劳裂纹一般启裂位置存在于焊根和焊趾两个部位,如果焊根部位的疲劳裂纹启裂的危险被抑制,焊接接头的危险点那么集中于焊趾部位.许多方法可以用于提升焊接接头的疲劳强度,减少或消灭焊接缺欠特别是开口缺陷； 改善焊趾部位的几何形状降低应力集中系数； 调节焊接剩余应力场,产生剩余压缩应力场.这些改进方法可以分为

18、两大类,如表1所示.焊接过程优化方法不仅是针对提升焊接结构疲劳强度而考虑,同时对焊接结构的静载强度、焊接接头的冶金性能等各方面都有极大的益处,这方面的资料很多在此不多赘述.表1焊接结构疲劳强度的改善方法焊接焊接过程局部几何形状质量限制焊接缺欠的限制1结构疲劳强度的改善方法优化几何形状的改善2工艺过程焊接顺序3剩余应力0焊趾冶金处理4焊道造型焊趾几何形状5冶金和金属状态6焊缝的改善局部几何形状机械加工焊趾研磨7水冲击8局部重熔TIG熔修9等离子熔修10剩余应力应力释放方法热处理11力学处理12局部加热13力字力法力学接触14锤击15超声冲击16焊接冲压17局部压缩18下面从工艺方法角度考虑分三局

19、部详细论述改善焊接接头疲劳强度的主要方法.3.1改善焊趾几何形状降低应力集中的方法1)TIG熔修国内外的研究均说明,TIG熔修可大幅度提升焊接接头的疲劳强度,这种方法是用鸨极敏弧焊方法在焊接接头的过渡部位重熔一次,使焊缝与根本金属之间形成平滑过渡.减少了应力集中,同时也减少了该部位的微小非金属夹渣物,因而使接头部位的疲劳强度提升.熔修工艺要求焊枪一般位于距焊趾部位0.51.5mm处,并要保持重熔部位洁净,如果事先配以稍微打磨效果更佳.重要的是重熔中发生熄弧时,如何处理重新起弧的方法,由于这势必影响重熔焊道的质量,一般推荐重新起弧的最好位置是在焊道弧坑之前面6mm&,最近国际焊接学会组织

20、欧洲一些国家和日本的一些焊接研究所,采用统一由英国焊接研究所制备的试样进行了一些改善接头疲劳强度方法有效性的统一性研究,证实经该方法处理后该接头的2X106循环下的标称疲劳强度提升58%如果将得到的211MPa的疲劳强度标称值换算成相应的特征值(K指标)为144MPa它己高出国际焊学会的接头细节疲劳强度中的最高的FAT值.2)机械加工假设对焊缝外表进行机械加工,应力集中程度将大大减少,对接接头的疲劳强度也相应提升,当焊缝不存在缺陷时,接头的疲劳强度可高于根本金属的疲劳强度.但是这种外表机械加工的本钱很高,因此只有真正有益和确实能加工到的地方,才适宜于采用这种加工.而带有严重缺陷和不用底焊的焊缝

21、,其缺陷处或焊缝根部应力集中要比焊缝外表的应力集中严重的多,所以在这种情况下焊缝外表的机械加工是毫无意义的.如果存有未焊透缺陷,由于疲劳裂纹将不在余高和焊趾处起始裂,而是转移到焊缝根部未焊透处.在有未焊透缺陷存在的情况下,机加工反而往往会降低接头疲劳强度.有时不用对整体焊缝金属进行机加工,而只需对焊趾处采用机械加工磨削处理,这种做法亦能大幅度提升接头疲劳强度.研究说明,在这种情况下,起裂点不是在焊趾处,而是转移到焊缝缺陷部位.前苏联Makorov对高强钢(抗拉强度o-b=1080MPa灌t向对接焊缝的交变载荷的疲劳强度试验说明,在焊态条件下2X106循环次数时疲劳强度为士150MPa如果对焊缝

22、进行机械加工处理,除去余高,那么疲劳强度提升到士275MPa这已与根本金属的疲劳强度相当.但如果对焊趾处进行局部磨削加工,其疲劳强度为士245MPa它是机加工效果的83%与焊态相比,疲劳强度提升65%当然不管是采用机加工方法,还是磨削方法,如果不能仔细按要求进行,以便保证加工效果,疲劳强度的提升是有限的.3)砂轮打磨采用砂轮磨削,虽然其效果不如机械加工,但也是一种提升焊接接头疲劳强度的有效方法.国际焊接学会推荐采用高速电力或水力驱动的砂轮,转速为(1500040000)/min,砂轮由碳-鸨材料制作,其直径应保证打磨深度半径应等于或大于1/4板厚.国际焊接学会最近的研究说明,试样经打磨后,其2

23、X106循环下的标称疲劳强度提升45%如果将得到的199Mp破劳强度标称值换算成相应的特征值(135MPa)它也高于国际焊接学会的接头细节疲劳强度中的最高的FAT值.要注意的是磨削方向应与力线方向一致,否那么在焊缝中会留下与力线垂直的刻痕,它相当于应力集中源,起到降低接头疲劳强度的作用4特种焊条方法本方法是研制了一种新型的焊条,它的液态金属和液态熔渣具有较高的溶湿水平,可以改善焊缝的过渡半径,减小焊趾角度,降低焊趾处的应力集中程度,从而提升焊接接头的疲劳强度.与TIG熔修的缺点相类似,它对焊接位置具有较强的选择性,特别适合于平焊位置和平角焊,而对于立焊、横焊和仰焊,它的优越性就显著降低了.3.

24、2调整剩余应力场产生压缩应力的方法1预过载法假设在含有应力集中的试样上施加拉伸载荷,直到在缺口处发生屈服,并伴有一定的拉伸塑性变形,卸载后,载缺口及其附近发生拉伸塑性变形处将产生压缩应力,而在试样其它截面部位将有与其相平衡的低于屈服点的拉伸应力产生.受此处理的试样,在其随后的疲劳试验中,其应力范围将与原始未施加预过载的试样不同,即显著变小,因此它可以提升焊接接头的疲劳强度.研究结果说明,大型焊接结构如桥梁、压力容器等投入运行前需进行一定的预过载试验,这对提高疲劳性能是有利的.2局部加热采用局部加热可以调节焊接剩余应力场,即在应力集中处产生压缩剩余应力,因而对提升接头疲劳强度是有利的.这种方法目

25、前限用于纵向非连续焊缝,或具有纵向加筋板的接头.对于单面角接板,加热位置一般距焊缝约为板宽的1/3,对于双面角接板情况加热位置为板件中央.这样可以保证在焊缝内产生压缩应力,从而可以提升接头的疲劳强度.不同研究者应用该方法得到的效果有所不同,对单面角接板,提升疲劳强度145-150%对双面角接板,提升疲劳强度70-187%,局部加热位置对接头的疲劳强度有重要的影响,当点状加热是在焊缝端部处两那么进行时,那么在焊缝端部的缺口处引起了压缩剩余应力,结果疲劳强度提升53%但是当点状加热是在焊缝端部试样中央进行时,距焊缝端部距离是相同的,这虽然产生了同样的金相组织影响,但由于剩余应力为拉伸剩余应力,那么

26、所测量到的接头疲劳强度与非处理试样相同.3)挤压法局部挤压机制与点状加热方法相同,即均是靠压缩剩余应力提升接头疲劳强度.但是其作用点是不同的,挤压位置应位于需要产生残余压缩应力的位置.高强钢试样采用挤压法其效果比低碳钢更为显著.4)Gurnnerts方法由于有时难以准确地确定局部加热法的加热位置和加热温度,为了获得满意效果,Gunnert提出一种方法,该方法的要点是直接向缺口部位而不是附近部位加热到能产生塑性变形但低于相变温度55C的温度或550C,然后急剧喷淋冷却之.由于表层下金属和其周围未受喷淋的金属冷却的较晚,待其冷却时收缩将在已冷却外表上产生压缩应力.藉此压缩应力即可提升构件的疲劳强度

27、.需要注意的是：为了使底层亦到达加热目的,加热过程要缓慢些,Gunnert建议加热时间为3min,而Harrison建议加热时间为5min.Ohta采用此方法成功的预防了对接管道内部产生疲劳裂纹.具体方法是管道外部采用感应法加热,里面用循环水冷却.因此在管道内部产生了压缩应力,因而有效地预防了疲劳裂纹在管道内部产生.处理后对接焊缝管道的疲劳裂纹扩展速率大为降低,到达与母材相同的裂纹扩展速率.3.3降低应力集中和产生压缩应力兼二有之的方法1锤击法锤击法是冷加工方法,其作用是在接头焊趾处外表造成压缩应力.因此,本方法的有效性与在焊趾外表产生的塑性变形有关；同时锤击还可以减少存在的缺口锋利度,因而减

28、少了应力集中,这也是大幅度提升接头疲劳强度的原因.国际焊接学会推荐的气锤压力应为56Pa锤头顶部应为812m信径的实体材料,推荐采用4次冲击以保证锤击深度达0.6mm国际焊接学会最近的工作说明,对于非承载T形接头,锤击后其2X106循环下接头疲劳强度提升54%2喷丸喷丸是锤击的另一种形式,也属冲击加工的方法.喷九的效果依赖于喷丸直径尺寸,喷丸尺寸不应过大,以使其能处理微小的缺陷.同时,喷丸尺寸亦不应过小,以保证一定的冷作硬化性能,喷丸一般可在外表上的千分之几毫米的深度上发生作用.研究结果说明,喷丸能显著地提升高强钢接头的疲劳强度,喷丸对鼠弧焊高强钢材料具有突出的效果,其程度甚至高于TIG熔修.

29、同时TIG熔修配以喷丸锤击,那么其效果更为显著.4提升焊接接头疲劳强度的最新技术4.1超声冲击处理方法近年来开展起来的超声冲击提升焊接接头及结构疲劳强度的方法,其机理与锤击和喷丸根本一致.但这种方法执行机构轻巧,可控性好,使用灵活方便、噪音极小、效率高、应用时受限少,本钱低而且节能,适用于各种接头,是一种理想的焊后改善焊接接头疲劳性能的方法.对几种典型焊接结构用钢的对接和非承载纵向角接头实施超声冲击处理,然后进行了焊态与冲击处理的比照疲劳试验,研究了超声冲击法改善焊接头疲劳强度的实际效果,比照结果见表2.可见,焊接接头经超声冲击处理后,疲劳强度提升了50170%效果十分显著.4.2低相变点焊条

30、方法4.2.1提升焊接接头疲劳强度原理和开展压缩应力可以提升焊接接头的疲劳强度,已有大量的文献论述,然而问题是如何在焊接接头中较方便的引入压缩应力.表2超声冲击处理前后的疲劳强度比照材料与接头形式疲劳强度仃/MPa提升程度%焊态冲击处理态Q235B(R=0.1)-对接15223051SS800(R=0.05)-对接30610116Mn(R=0.1)-对接28588Q235B(R=0.1)-纵向角接10420092SS800(R=0.05)-纵向角接27916816Mn(R=0.1)-纵向角接212104众所周知,由于化学成分、合金含量和冷却速度不同,钢铁材料在冷却过程中会发生不同的组织转变或屡

31、次的组织转变,这一组织转变伴随有体积膨胀,在拘束条件下将会产生相变应力,属于压缩应力.对于焊缝金属来说,这将有利于剩余拉伸应力的降低甚至出现剩余压缩应力,从而改善焊接接头的力学性能.低相变点焊条(LowTransformationTemperatureWeldingElectrode,LTTE)就是一种利用相变应力在焊接接头中产生压缩应力提升焊接接头疲劳强度的新型焊接材料.早在60年代,前苏联焊接专家就提出了低相变点焊条方法能够提高焊接结构的疲劳强度,但是当时并没有提出“低相变点焊条的概念,只称其为一种特殊焊条其堆焊金属成分主要依靠3-4%勺Mn含量来降低相变点,实现冶金相变.文献指出,选用这

32、些特殊的焊条,对小试件进行疲劳试验时,用这些焊条堆焊之后的疲劳强度要高于未堆焊试验75%近几年,依靠Cr和Ni降低焊接材料熔敷金属的马氏体相变点,并由于超低碳钢材的开展,低相变点焊条得到了快速的开展,日本和中国在这方面进行了大量的研究,但目前仍然在实验室阶段.4.2.2 LTTE焊条改善疲劳强度的效果天津大学材料学院设计和优化研制了低相变点焊条,并在各种焊接接头上进行了大量的疲劳试验和工艺性能试验.(1) LTTE方法采用低相变点焊条LTTE和普通焊条E5015分别对横向对接接头、非承载十字接头、纵向环绕角焊缝接头、纵向平行角焊缝接头和纵向对接接头施焊,并进行疲劳比照试验.结果说明,相变点焊条LTTE接头的疲劳强度分别比普通焊条E5015接疲劳强度提升11%23%42%46份59%疲劳寿命提升幅度从几倍到上百倍.表3不同类型焊接接头疲劳强度的改善效果焊条类型横向对接接头非承载十字接头纵向环绕角焊缝接头纵向平行角焊缝接头纵向对接接头E5015176.9202.1167.0182.7179.4焊条LTTE157.8164.811