「pkpm一些参数设置及pkpm钢筋输出文件简图」

1、1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比拟符合逐层施工的实际情况.模拟施工加载2那么可以更合理的给根底传递荷载.复杂结构设计人员可以指定施工次序.模拟施工加载的选择1 .一次性加载模型,计算时只形成一次整体刚度矩阵,用于多层2 .模拟施工加载1.是整体刚度分层加载模型,本层加载对上部结构没有影响,总刚矩阵由 构件单刚形成,程序默认算法.用于多高层3 .模拟施工加载2,逐层加载模型,n层会有n个总刚矩阵形成,计算量大.与手算接近. 用于多高层,较少采用.4 .模拟施工加载3 ,新版有.分层刚度分层加载模型,更符合工程实际,高层首选.5 .对有吊车的结构必须用一次性加载,由于吊车对上部结构有影

2、响,也就是对有上传荷载的结构要用一次性加载.6 .要知道由于模拟施工加载计入了施工引起的变形,在计算结果输出中各节点在竖荷载作用下的节点力矩是不平衡的.只有一次性加载下才是平衡的2、修正后的根本风压一般就是荷载标准规定的根本风压,对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此根底上放大10%2 0%,门刚中那么规定按放大 5%采用.3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度.结构阻尼比取0. 010.0 2 ,程序缺省0.02.4、侧刚计算方法：一种简化计算法,计算速度快,但应用范围有限,当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等用此法会有一定误

3、差； 总刚计算方法：精度高,适用范围广,计算量大.对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程,两种方法结果一样.以下转贴“刚性楼板的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续,均可采用这个假定.？相关注意：由于刚性楼板假定没有考虑板面外的刚度,所以可以通过 梁刚度放大系数 来提升梁面外弯曲刚度,以弥补面外刚度的缺乏.同样原因,也可通过梁扭矩折减系数来适当折减梁的设计扭矩.“弹性板6 的适用范围：所有的工程均可采用. ？相关注意：由于已经考虑楼板的面内、 面外刚度,那么梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减.板的面外刚度将承当一局部梁柱的面外弯 矩,而使梁柱配筋减少.此时结构分析时间大大

4、增加.“弹性板3 的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大,外刚度承当荷载,不使梁柱配筋减少,以保证梁柱设计的平安度.“如厚板转换层中的厚板,板厚到达1m以上.而面外刚度那么需要按实际考虑.？相关注意：一般在厚板转换层不设梁,或用等代梁,并注意上下部轴线差异产生的传力问题.？ “弹性膜的适用范围：仅适用于梁柱结构,设计时不使楼板面相关注意：不能用于 板柱结构.设计时 可以进行梁的刚度放大和扭矩折减.弹性楼板6:考虑楼板的面内刚度和面外刚度 ,采用壳单元.原那么上适用于所有结构,但采用 弹性楼板6计算时,楼板和梁共同承当面外弯矩,计算结果中梁的配筋小了 ,而楼板承当面外 弯矩,计算的配筋又未考虑

5、.此外计算工作量大.因此该模型仅适用于板柱结构；弹性楼板3:考虑楼板的面内刚度无限大,并考虑楼板的面外刚度.适用于厚板转换层；弹性膜：考虑面内刚度,面外刚度为零.采用膜剪切单元.弹性板由用户人工指定,但对于斜屋面,如果没 有指定,程序会缺省为弹性膜,用户可以指定为弹性板6或者弹性膜,不允许定义为刚性板或者弹性板35、根据高规J GJ 3 -2022 第3. 7.3条注,抗震设计时 SATWE计算结果中楼层层间 最大位移与层高之比的限值可不考虑偶然偏心的影响.6、对于质量和刚度分布明显不对称的结构应选择双向地震作用；?高规?规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响；SATWE程序允许同时考虑双

6、向地震作用和偶然偏心,此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震计算,而偏心地震作用并不考虑双向地震,另外考虑双向地震并不改变内力组合数.7、振型个数选择原那么：?抗规?GB 50 0 1 1 -2 0 10中5.2.2条的条文说明规定：振型个数一般可以取振型参与质量到达总质量的90 %所需要的振型数.并非取的越多越好一般情况振型数至少为3个,且为3的整数倍3N, NW层数；当考虑扭转耦联计算时应不少于9个,对于多塔结卞应大于 12个.?高规?JGJ 3 -2022中5. 1 .13条规定：抗震设 计时,B级高度的高层结构、 混合结构和本规程第1 0章规定的复杂高层建筑结构宜考虑平 扭耦联计算结

7、构的扭转效应,振型数不应小于15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且振型个数应使各振型参与质量到达总质量的9 0%.8、周期折减系数：?高规?JGJ 3 -2 01 0中4 .3. 17条规定：当非承重墙体为砌体墙粘 土砖或其他类似的有较大约束力的材料,周期折减系数：框架结构可取0. 6 0.7 ;框架-剪力墙结构可取0 .70.8;框架核心筒结构可取 0.80. 9 ;剪力墙结构可取 0.81.0;如果采用柔性连接或刚度很小的轻质砌体填充墙可以适当调整.SATWE说明书中：填充墙较多的框架结构可取0.6 0 .7;填充墙较少的框架结构可取0.7 0 .8 ;框架-剪力墙结构可取0

8、. 8 0.9 ;纯剪力墙结构周期可不折减；9、按中震或大震设计.此条为结构抗震性能设计的内容,详细内容可见?高规?JGJ 3-201 0中3.11节.第1性能水准结构应满足弹性设计的要求；第2性能水准结构除耗能构件的受剪承载力外都按第1性能水准结构考虑；第3、4、5性能水准结构均应按弹塑性计算分析.10、?高规?JGJ 3- 2 01 0中4.3.2条规定：高层建筑中的大跨度、 长悬臂结构,7度0.15 g、8度抗震设计时应计入竖向地震作用；9度抗震设计时应计入竖向地震作用. 大跨度：跨度大于24M的楼盖结构、跨度大于 8M的转换结构；长悬臂结构：悬挑长度大于 2M的 悬挑结构.大跨度、长悬

9、臂结构应验算 自身及其支撑部位 结构的竖向地震效应. 竖向地震作 用系数底线值即为?高规? JGJ 3 2 01 0中表4 . 3 .15规定的竖向地震作用系数.1 1、在S A T W E中设定的传给根底的活荷载折减选项在接JC C AD时SAT W E传递的内力为没有折减的标准内力,由用户在JCC AD中另行指定折减信息.1 2、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为5 0年时取1.0; 100年时取1 .1.13、梁活荷载内力放大系数：用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响.一般工程建议取1. 1 1.2 ,如果在活荷信息中已考虑了不利布置那么应填1.0.14、梁扭矩折减系数:0

10、.41.0 .考虑楼板对梁抗扭的有利影响.15、连梁刚度折减系数：一般不宜小于0.5.考虑多、高层结构设计中允许连梁开裂,开裂 后连梁刚度会有所降低,另外可以在特殊构件补充定义处单独定义单构件折减系数.程序在计算时只在集成地震计算刚度阵时折减,竖向荷载和风荷载计算时不折减.16、中梁刚度放大系数：1.02 . 0.考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响对于现 浇和装配整体式楼盖,可以在特殊构件补充定义处对单构件进行修改.S ATWE中也可勾 选按2022标准取值,此时程序根据?碎规?GB 5 00 1 0 - 20 1 0 中第5 . 2 . 4 条表5 .2. 4自动计算,此后可以在特殊构件

11、补充定义中查看计算结果并可以单独修改.17、托墙梁刚度放大系数：该系数是为了使托墙梁与所托剪力墙协同工作.该系数可以缓 解转换层附近的超筋情况,但设计的余量也相应减少了.剪力墙开洞时,开洞处的梁段不作 刚度放大.1 8、按?抗规?G B 5 001 1 2 010 第5.2.5条调整各楼层地震内力：即任一楼层的 水平地震的剪重比不应小于?抗规?表5. 2. 5给出的最小地震剪力系数,竖向不规那么结构的薄弱层表中数值应乘以1.15的增大系数.弱轴、强轴方向动位移比例：当为 0时为加速度段调整；当为0.5时为速度段调整；当为1.0时为位移段调整；弱轴方向为结构第一平 动周期方向；强轴方向为结构第二

12、平动周期方向；对于有经验的设计人员也未必拘泥于这三个参数.对于多塔结构应按单塔计算或自行指定调整系数.此项一般用于根本周期大于3.5 S的长周期结构.疑问19、实配钢筋超配系数： 只对一级框架结构或 9度区框架起作用,程序内定1.15,对于非一 级框架结构或9度区框架,程序可以自动识别,不需要修改.但严格按标准要求,用一个实配钢筋超配系数不全面,所以对这类结构的抗震设计还应专门研究.20、框架梁端配筋考虑受压钢筋：用户选择该项参数,原来只对地震作用组合进行该项控制,10版?碎规?GB 5001 0 -2 0 1 0对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度 验算,一级抗震 x小于等于0. 25

13、h0,其他都是x小于等于0. 35h0,不满足时会按此限 值重新计算受拉及受压钢筋.针对高规6. 3 . 3条,梁端支座抗震设计时,如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时,梁端最大配筋率可以放宽到2.75% 原来为2.5%,中选择该项时,同时执行这一条,否那么还是按最大配筋率2.5 %来限制.计算模型比拟：勾选该项后框架梁端负筋较不勾选小 ,对框架梁中正弯距钢筋及非框架梁配筋无影响；SATWE计算梁配筋是根据内力包络图各自配筋,所以对框架梁中正弯距钢筋无影响.2 1、薄弱层地震内力放大系数：?抗规?GB 5 0 0 11-20 1 0第3 .4.4条薄弱层地震剪力放大系数不小于1.15;?高规?JGJ 3-2022中3. 5 . 8条规定薄弱层地震剪力放大系数 为1.2 5 ,程序缺省为1.2 5.22、指定的薄弱层个数及相应的各薄弱层