落地式扣件钢管脚手架计算书

1、安全设施计算软件(2012) PKPM软件出品落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.20米。施工活荷载为3.0kN/m2，同

2、时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设16层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4100。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离6倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=20.0，上吊点与下吊点距离3.3m。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/3

3、2D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.120=0.187kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠

4、度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.187+0.10×1.680)×1.6002=0.468kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.187+0.117×1.680)×1.6002=-0.551kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.551×106/4248.0=129.699N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求

5、!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.036+0.120=0.156kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.156+0.990×1.200)×1600.04/(100×2.06×105×101950.0)=4.036mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆

6、的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.600=0.057kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.600/2=0.192kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.600/2=1.920kN 荷载的计算值 P=1.2×0.057+1.2×0.192+1.4×1.920=2.987kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2&#

7、215;0.036)×0.8002/8+2.987×0.800/4=0.601kN.m=0.601×106/4248.0=141.412N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.057+0.1

8、92+1.920=2.169kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2168.800×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×101950.0)=1.102mm最大挠度和 V=V1+V2=1.111mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值

9、计算横杆的自重标准值 P1=0.036×0.800=0.028kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.600/2=0.192kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.600/2=1.920kN 荷载的计算值 R=1.2×0.028+1.2×0.192+1.4×1.920=2.952kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0k

10、N。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.100×30.000=3.003kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300×16×1.600×(0.800+0.300)/2=4.224kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.170×1.600×16=4.352kN(4)吊

11、挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.600×30.000=0.480kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.059kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.600×0.800/2=3.840kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数

12、： Us = 1.410经计算得到：Wk = 0.250×1.000×1.410 = 0.352kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=(1.2×12.059+0.9×1.4×3.840)/3×1.50=9.655kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=(1.2×12.059+1.4

13、15;3.840)/3×1.50=9.923kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.9×1.4×0.352×1.600×1.800×1.800/10=0.230kN.m五、立杆的稳定性计算:0.卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中

14、脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到1=arctg3.30/(0.80+0.30)=1.2492=arctg3.30/0.30=1.480最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为57.927kN和57.927kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为59.540kN和59.540kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=62.76 T2=59.79 F1=19.85 F2=5.41 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为62.761kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于20.000×62.761/0.850=1476.723kN。选择6&#

15、215;19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为 = T / A < f其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范2010中9.7.6规定f = 65N/mm2；A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(125521.400×4/3.1416/65/2)1/2=40mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.923kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u

16、=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =9923/(0.19×397)=1

17、30.433N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.655kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 长细比，为3118/16=195 0 允许长细比(k

18、取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.230kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =9655/(0.19×397)+230000/4248=181.101N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算： H = A-(1.2NG

19、2k+1.4NQk-NXie) / 1.2gk其中 NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 9.056kN； NQk 活荷载标准值， NQk = 3.840kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m； NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 9.924kN； 钢管立杆抗压强度设计值， = 205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 77.230米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算： H = A-1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+AMwk)-NXie

20、 / 1.2gk其中 NG2k 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 9.056kN； NQk 活荷载标准值， NQk = 3.840kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.183kN.m； NXie 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 9.924kN； 钢管立杆抗压强度设计值， = 205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H = 47.375米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 H=47.375米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.352kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw