用PKPM工具箱计算檩条常见错误纠正

1、用PKPM工具箱计算楝条常见错误纠正第一部分：楝条计算-用PKPM工具箱计算楝条我们在进行车间和库房设计时，经常要计算楝条，由于手算比较繁杂，很 多人用PKPM工具箱来计算楝条。但是在使用 PKPM工具箱计算时，由于不能 正确的选用参数，所以提供的计算书往往错误很多，当然也就不能准确计算出 所需楝条的规格。实际上，PKPM工具箱楝条的计算版面格式是为门规库房 量身定做的，并且风荷载的计算参数设置是完全按照门规要求来的，即没 有按照荷规设置阵风系数等参数。那么什么样的结构是符合门规的结 构？门规附录A.0.1条文说明指出：当柱脚较接且刚架的L/h大于2.3和柱脚刚接且L/h大于3的低矮房屋计算风

2、荷载时应该按照门规取 值，而不应按照荷规来取值。所以我们平时进行楝条计算时，就应该分为两种：符合门规的结构按照门规来计算、不符合门规的结构要按照 荷规来计算。实质上，就是两种风荷载计算方法不同而已，而风荷载参数 的正确选用对楝条的影响是至关重要的，下面就总结一些利用PKPM工具箱计算楝条时参数选取的注意点。一，参数选取1,楝条形式：此项提供12种截面形式供选择，一般常用 “C形楝条”及“膨楝条”。，跨度大于9m时楝条宜采用格构式构件（门规1 / 166.3.1 条）,坡度较大时（i>1/3）宜用直边和斜卷边Z形楝条，这是因为当屋面坡度增大，Z型楝条对称于竖直方向的抗弯截面模量利用率增大。

3、,连续楝条宜采用Z形楝条，因其搭接方便可通过可靠搭接实现刚接，从而可按 连续梁计算。2,截面名称：与楝条形式相对应。从节约用钢量的角度，选取的原则是偏大不偏厚比如 C180X70X2.5 与 C220X75X20X2.6 各初始设计条件相同时，计算结果中强度、挠度、稳定性均相差无几， 二者的单重却差别较大，在用量大的情况下可以节约不少用钢。同理， C180X70X2.7 也可用 C200X70X2.0代替，节约钢材用量。设计时选择最优的截面规格要通过计算比较确 定。楝条规格单位重量C180X70X2.0C180X70X2.2C180X70X2.5C220X75X20X2.0C220X75X20

4、X2 / 162.2C220X75X20X2.55.39kg/m5.90kg/m6.66kg/m6.18kg/m6.77kg/m7.64kg/mC200X70X2.0C200X70X2.2C200X70X2.55.71kg/m6.25kg/m7.05kg/m3,专冈材型号：默认为Q235钢，市场上楝条Q345钢不常用。4,屋面材料：默认为压型钢板，其他选项有吊顶、钢骨膨石板。压型钢板屋面又可分为 单层压型钢板屋面、压型钢板复合保温屋面、夹芯板等。我们常用的是前两 种。压型钢板构造参见（01J925-1、 06J925-3 / 162、08J925-3压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造图集。5,

5、屋面倾角：默认为5.711为10%的屋面坡度，根据实际情况修改。6,楝条间距：默认为1.5 米。常用屋面楝条间距取值为1.6 1.7 米。7,楝条跨度：根据门刚间距填写。8,净截面系数：一般考虑楝条开孔取0.95.9,屋面荷载：A,屋面自重（不含楝条自重）（KN/m2）:默认为0.3 KN/m2.用到的如果是单层压型钢板，其自重一般不超过0.1KN/m2,应如实计算填写；如果屋面采用夹芯板或复合保温屋面，可根 据建筑材料具体规格查荷规如实填写，一般都不超过4 / 160.3 KN/m2。此值对楝条计算风吸力时有很大影响，所以要按实际填写，不 能偏大。B,屋面活载（KN/m2）:取值0.5 （门

6、规3.2.2条、荷规5.3.1条），不能误取0.3,因为楝条是屋面构件，只有计算刚架构件时才能按3.2.2条注考虑取0.3 （门规3.2.2条文说明）C,雪荷载（KN/m2）:据荷规表E.5取值。D,积灰荷载（KN/m2）:据荷规5.4取值，我们饲料厂设计一般用不着。E施工荷载（作用在跨中）（KN）:取值不应小于1 （荷规5.5.1.1条）10,屋面板能阻止楝条上翼缘侧向失稳：5 / 16当屋面板为压型钢板等有一定刚度的板材（这里指夹芯板或基板厚度大于0.66mm的压型钢板），且屋面板与楝条有可靠连接时，可以选择屋面板能阻止楝条上翼缘侧向失稳通常说的可靠连接是指自攻钉连接，对于扣合式 屋盖，屋

7、面板与楝条间有松动余地，不能保证楝条上翼缘稳定。当选择这个选项，在恒、活或风压力向下作用荷载下，楝条上翼缘受压， 则只计算强度不计算稳定。没有选择这个选项，则楝条上翼缘受压时，强度、 稳定都需要计算。关于压型钢板能否阻止楝条失稳的问题，有以下几种说法：国标图集10G521钢楝条钢墙梁中指出 屋面板材有足够刚度（如压型 钢板）且与楝条牢固连接时才可认为能阻止楝条侧向失稳和扭转；当屋面板采 用刚度较弱的瓦材材料或没有与楝条牢固连接时不能阻止楝条侧向失稳和扭 转”。也就是说压型钢板是具有足够刚度能阻止楝条失稳的，但图集并没有对压 型钢板厚度作出要求。薄钢规（GB50018-2002第8.2.3条及条

8、文说明指出 当楝条上下翼缘表面均设置压型钢板，并与楝条牢 固连接时，可不设拉条和撑杆。”这里强调的是上下均设置拉条，也没有对压型 钢板的厚度作出要求。门规（2012版）附录E及附录E条文说明指出附录E的适用条件之一 是当屋面板基板厚度大于0.66mm,此时认为屋面板能阻止楝条上翼缘侧向位移和扭转。PKPM用户手册（2010V2.1版，2013年发布）对工具箱计算楝条参数的相关说明也按照门规采 用0.66mm做为划分条件之一，从而采用不同的计算公式。综上所述结合我们平时饲料厂涉及到的压型钢板厚度大多数都小于6 / 160.66,而且较多都采用扣合式连接，所以为了安全起见，我们不勾选此项， 而通过

9、计算拉条来维持上翼缘的稳定。同理，在我们没有把握确认屋面材料是 有一定刚度的板材时（比如复合保温屋面的压型钢板厚度小于0.66,且钢丝网或铝箔的刚度不能明确或估测），都不勾选此项，此时通过 设置拉条来维持上翼缘的稳定。一般认为夹芯板是具有足够刚度的屋面材料，与楝条牢固连接时是能阻止 楝条侧向失稳和扭转的，此时应勾选此项。11,构造保证下翼缘风吸力作用稳定性：当楝条下翼缘作用有厚度超过0.66mm的压型钢板，且与楝条有可靠连接，可以选择构造保证下翼缘风吸力作用稳定性如果设置交叉拉条、双层拉条或型钢拉条，且拉条间距不大于1.5m,这时楝条上下翼缘都有约束，且侧向支撑间距都较小，根据门规6.3.7条

10、及条文说明，可以勾选 构造保证下翼缘风吸力作用稳定性也就 是说一般在下翼缘有设置拉条时，即可以勾选构造保证下翼缘风吸力作用稳定性”。当选择这个选项，在风吸力向上作用荷载下，楝条下翼缘受压，则只计算 强度不计算稳定。没有选择这个选项，则楝条下翼缘受压时，强度、稳定都需 要计算。12,拉条设置：根据门规6.3.5条、薄钢规8.2.3条设置。设置交叉拉条、双层拉条还是设置单层拉条则要通过门 规6.3.6条计算来确定。7 / 1613,拉条作用：拉条作用约束楝条上翼缘”约束楝条上、下翼缘”约束楝条下翼缘”三者如 何选择？根据门规6.3.6条设置单层或者双层拉条后选择相应的约束。门规6.3.6条设置拉条

11、讲的比较简练，按其意思扩展一下即：通常，在恒活荷载的作用下，楝条上翼缘受压，且现在常用的屋面板是咬 合或暗扣的，不能起到阻止楝条上翼缘失稳的作用，故应在楝条的上翼缘附近（处）设置拉条，拉条还起到承担沿屋面坡度方向的分力的作用（尤其是在屋 面坡度较大的情况下），所以是必设的。当楝条在风吸力组合作用下，下翼缘受压时，需要进行稳定验算。如满足 稳定要求，则可以不做处理；如不满足稳定要求，应根据计算结果在楝条的下 翼缘附近（处）增设拉条，即设双拉条。简单说，如果屋面板较重、多积雪地 区拉条设在上翼缘，屋面板较轻、多强风地区拉条在下翼缘也应设置。比如上 海市标准轻型钢结构设计规程（DBJ08-68-97

12、 ,第6.4.3xx 规定：当在风吸力情况下，楝条受力反号，拉条位置宜在楝条下翼缘腹板高度。拉条不应设置在楝条中间，因为设置在中间对上下翼缘起不到约束作用， 对此，国标图集10G521钢楝条钢墙梁与门规6.3.6条及薄钢规8.2.3条说法均一致。14,验算规范：摘录PKPM用户手册（2010V2.1版）对此相关的说明:8 / 16对于冷弯薄壁型钢楝条，可以选择按照门式钢架规程或冷弯薄壁型钢规范 进行验算。选择门规验算时，风吸力下翼缘稳定验算方法可以选择门规附录 计算或者门规（式637-2）计算。当为高频焊H型钢或者热轧型钢截面时，可以选择钢结构 设计规范或者门式刚架规程进行校核。选择不同的规范

13、，验算方法有所不同， 计算结果的变形控制也不一样。风吸力作用验算方法：选择门规附录E计算或者门规（式637-2）计算，二者在计算结果上存在较大差异，在设置拉条且拉条仅约 束上翼缘的情况下，式6.3.7- 2 （即薄钢规范）的计算结果比按附录 E计算结果偏大；拉条同时约 束上下翼缘时，附录E计算结果偏大。用户手册中建议风吸力作用选择原则：（1）,压型钢板屋面（厚度大于0.66mm）,屋面与楝条有可靠连接（自攻螺钉等紧固件），设置单层拉条 靠近上翼缘，（三个条件满足时）选择按照门规附录 E计算。（2）,刚度较弱的屋面（塑料瓦材料等）、非可靠连接的压型钢板（扣合 式等），应选择6.3.7-2式或冷弯

14、规范计算，拉条的约束作用应根据实际拉条设置情况选 择。建议这时应设置双层拉条、交叉拉条或型钢拉条，拉条同时约束上下翼用户手册与门规6.3.9 / 167.3条及附录E.0.1条文说明说法基本一致。而对于墙梁设计，有别于楝条，门规6.4.6.5. 确规定：外侧设有压型钢板的墙梁在风吸力作用下的稳定性，可按照附录E计算。15,屋面板惯性矩：是指每米屋面板的惯性矩，按门规计算时，风吸力作用按照附录 E计算, 必须根据所用屋面材料查询相应的惯性矩输入该数据。16,轴力设计值：PKPM用户手册（2010V2.1 版）：当输入轴力设计值大于0,程序自动认为所计算楝条为刚性楝条，按照压弯构件进行计算，计算书

15、中将详细给出压弯构件 验算项目。不论是否输入轴力设计值，在计算结果最后，程序都会输出在当前屋面荷 载作用下，楝条所能承担的最大轴力设计值。17,风荷载：A,建筑形式：封闭式和半封闭式，根据实际情况选择。两种形式下计算风吸力差别较 大。B,分区：10 / 16中间区、边缘带、角部，严格来讲三种分区应分别计算和出具计算书。如 果只算中间区一种情况，边缘带的楝条布置也按照中间区布置，往往偏小，楝 条设计结果不安全。C,调整后的基本风压值（KN/m2）:符合门规的结构，根据建筑物所在地区查荷规表E.5后要乘以1.05的系数。1.05系数的取值依据见门规附录A.0.1条文说明。对于不符合门规的结构要按照

16、荷规来计算，在基 本风压上乘以阵风系数作为调整后的基本风压值输入。我们设计的饲料厂主车 间属于后一种情况。D,风压高度变化系数：据荷规表8.2.1取值。E,体型系数（吸力为负）：据门规附录A取值。与分区相对应一致。此取值在工具箱中是自动给出 的，随分区和建筑形式的变化而自动变化，同时楝条间距修改后从属面积变化 也会影响此参数的改变。门规附录 A的风荷载体型系数已经包含了阵风效应 （门规附录A.0.2条文说明）。当柱脚较接且刚架的L/h大于2.3和柱脚刚接且L/h大于3的低矮房屋风荷载的计算必须用门规的体 形系数结构才安全，而不能用荷规。（门规附录11 / 16A.0.1条文说明）我们设计的主车

17、间和卸料棚部分库房并不是低矮房屋，而PKPM工具箱楝条的计算是为符合门规形式的门刚量身定做的。那么我们就不能用工具箱 计算车间屋面的楝条了吗？当然不是，一般可以通过修改参数来实现风荷载的 正确取值。如果主车间楝条还按照门规计算风荷载，那么我们设计出来的楝条 比实际需要会偏大，墙梁会偏小，影响楝条的结构安全。门规附录A.0.2条文说明同时指出：如果风荷载体形系数采用荷规的规定值，那么基本风压和阵风系数也 应配套地采用相应的规定值。”就是说，当我们对不符合门规的结构形式进行楝条计算时，是要按照 荷规1.1.1 -2式计算围护结构风荷载。如果要利用 PKPM工具箱计算的，体形系 数就不能按照门规取值

18、，但是，也不能在 PKPM工具箱中只简单修改体形 系数为荷规1.1.3 和1.1.4 条局部体形系数，没有把阵风系数算进去，而应该是，在基本风压上 乘以阵风系数作为调整后的基本风压值输入。这样就同时修改了体形系数和基 本风压。按照荷规1.1.5 和1.1.6 条取局部体形系数，要经过计算和从属面积折减，一般都要套用8.3 .8.4 公式折减，注意不能算错。二，常见错误：12 / 161,门式刚架符合门规规定的结构形式，计算其屋面楝条时，依照荷 规表8.3 .8.4 把体形系数修改为-0.6,这样是错误的，因为-0.6不是围护结构的体形系数，这样算出来的楝条偏小而不安全。原因见 门规附录A.0.

19、1条文说明。2,门式刚架符合门规规定的结构形式，计算其屋面楝条时，按照门 规计算，却只计算了中间区，没有计算边缘带和角部，这样算出来的楝条在 边缘区是不安全的，应分别计算且提供不同的计算书，中间区和边缘带或角部 的楝条间距或大小应有所区分。对于有女儿墙的屋面结构，边缘带或角部的风 吸力有一定的减弱，计算楝条时对体形系数可适当的折减。3,主车间结构明显不是门规范围内的结构形式，却按照门规取风 荷载的体型系数，这是错误的，不满足荷规第8.5 .3条局部体形系数的要求。三，准确绘图：绘图时需注意以下几点：1,绘图与计算书保持一致。2,计算书中单排拉条，楝条详图也应该画单排拉条孔；并且在上翼缘或者 下翼缘与计算书保持一致。第二部分：13 / 16墙梁计算-用PKPM工具箱计算墙梁一，参数选取（仅列举与楝条不同的参数）1,墙梁形式：此项提供10种截面形式供选择，程序默认为 “膨楝条”。实际我们设计墙 梁时常用到“C形楝条（口对口）”作为门梁或者门柱，严格来讲，应计算并出具 此部分的计算书。2,计算弯扭双力矩的影响：PKPM用户手册（2010V2.1版）对此相关的说明：当单侧挂板，且墙板重量由墙梁支撑时，墙板自重对墙梁偏心荷载的作 用，使墙梁产生较大的双