住宅楼低温热水地板辐射采暖设计毕业论文

1、住宅楼低温热水地板辐射采暖设计毕业论文随着经济的增长，人们对于生活质量的要求也日益提髙，尤其是近年来，建筑业 逐步成为国民经济发展的主要增长点，建筑的功能性和舒适性也有了很大的进步。于 是，在供暖方面也出现了各种新型方式，其中低温地板辐射供暖系统，以其室温度均 匀性好，无吹风感，舒适型好，符合人体的生理需求，以及不影响室使用面积等优点 被人们广为接受，推广的速度非常快。现已成为各城市集中供暖及部分乡镇地区新建 住宅采暖的主要方式。目前，低温地板辐射供暖主要采用两种结构形式：低温热水地板供暖和发热电缆 地板供暖。前者将低温水（3060。C）通入埋置于构造层中的加热盘管（地暖专用管）， 与充当蓄热

2、体的构造层进行热交换，并经过构造层的热量传递，由地板均匀地向室辐 射热量，同时在冷热空气的比重差作用下，产生了空气的自然对流现象，从而创造出 具有理想温度分布的室热空气，使室环境达到人体感官最舒适的状态，达到供暖的目 的。后者与前者的工作原理相同，只是热媒不同，其将发热电缆埋设在地面下，利用 电力加热地面垫层而实现供暖。由于低温水地板供暖与发热电缆地板供暖相比，具有 升温快、稳定性好，无电磁辐射，安全经济等优点，它的使用更加广泛。与传统的散热器供暖方式相比，低温地板辐射供暖具有的以下特点是它得以迅速 发展的主要原因。（I）减少热能消耗的同时，热舒适程度得到提髙。传统的散热器供暖方式，室 温在竖

3、向形成梯度，房间中上部温度髙，下部温度低，容易造成人在室产生头热脚冷 的感觉，从人的生理角度来看这种效果不太理想。而低温水地板辐射供暖室地表温度 均匀，室温由下而向上递减，比较接近理论上的理想采暖方式，即“温足而凉顶"的 理想供暖概念，实现“暖从足下起”。因此，在建立同样舒适条件的前体下，低温地 板辐射采暖房间的设计温度可以比散热器供暖时降低23工。由于室温度分布较均 匀，竖向温度梯度很小，无效热损失可大大减小，低温传送时温差也比较小，在输送 热媒过程中热量损失小，可节省能耗15%左右。从而在热能消耗减少的同时，热舒适 程度得到提高。（2）热稳定性好。低温地板辐射供暖具有近IoCnl

4、的地暖层，在建筑物部形成了 一个大的蓄热体，有较高的蓄热量，充分利用了具有周期波动性的“自由热”，且能 起到蓄热体对室温的调节作用，保持较好的热稳定性。（3）室的空气品质得以改善。对于传统散热器供暖的住宅，主要通过对流传热, 室空气在较大围流动，会产生扬尘和加强细菌的传播，还会产生以为影响空气清新； 而低温地板供暖主要是低温辐射传热，室空气不产生明显的对流，因此可以有效减少 这种不利影响。（4）声环境、光环境及室空气质量都有很大的改善。1）声环境:低温地板辐射供暖增加了保温层，具有非常好的隔音效果，有效减少 了上层住户的地面活动对下层住户的噪声干扰。2）光环境：低温地板辐射供暖有条件让住宅开启

5、矮窗式落地窗，这样可以把阳 光和自然景物引进室，比传统散热器供暖住宅有着更好的室光环境。（5）热源选择围广，可实现分室控温。低温地板辐射供暖系统热源选择围较广， 锅炉房集中供暖、燃气燃电炉单独供暖、地源热泵及太阳能等均可作为该系统的热源。 由于系统中设置了集、分水器，用户可以根据需要来调节室温度，满足不同居住环境 的要求。如在分水器前设置电磁阀，可实现出门“关暖”，明显降低采暖费，解决多 年来供暖系统无法按户正确计量收费的难题。（6）美观、节省使用面积。传统的对流散热供暖，室需设置散热器及与其连接 的管道，有的为使室美观，还需加设散热器装饰罩。散热器、装饰罩及管道不仅占用 室一定的空间和面积，

6、且要考虑散热空间的预留，会影响室的装饰和家具的布置，它 所带来的室有效使用面积的减少，远不止散热器、装饰罩和管道本身所占的面积。而 低温地板辐射供暖，其加热盘管均埋设于地板下，地面以上除与分-集水器连接的进 出户热水管道外，没有设置任何散热设备和支管，节省了使用面积。（7）使用寿命长。传统散热器使用寿命一般在1520年，而低温地板辐射供暖 的散热管为pp-R管或PEX管，此两种管材具有耐酸耐碱性，而且耐久性，耐热性也 特别好。在使用过程中不产生锈蚀、水垢，所以长期使用壁仍然光滑无水垢，热循环 好，长期使用也不会降低散热效果，可连续使用50年以上，基本与一般建筑物寿命相 同。并且系统采用盘管回路

7、技术，暗敷管道系统中无接头，不易产生渗漏。本次的低温热水地板辐射供暖毕业设计正是为了与实践相跟进而进行的，它可以 促进低温地板辐射供暖系统得以更好的发展。参考资料.1设计概况1.1设计题目市某住宅楼低温热水地板辐射采暖设计1.2设计目的本次毕业设计作为对学生的创新精神和实践能力的一次较为系统的训练，注重培 养学生综合运用所学基础理论、基本知识和技能解决实际工程问题的能力，并让他们 在自主设计的过程中掌握室低温热水采暖系统的设计步骤、容和基本原则，巩固所学 的理论知识。1. 3设计步骤1. 计算热负荷，确定各房间的实际需热量；2. 供回水系统形式的确定3. 加热盘管管材的选择以及管间距的确定4.

8、 分水器，集水器及附件设计5. 系统加热管的水力计算1.4工程概况本工程为普通多层住宅建筑，住宅户数60户，拟建于市尖草坪区兴华街九封路。 此住宅楼总建筑面积为8034. IOm2,建筑总高为53. 7m,体形系数S=O. 29。地上住 宅共计16层，其中地下一层为库房及设备用房，顶层带跃层。基本户型为Al型，房 间布置及结构尺寸详见建筑平面图、立体图和剖面图。住宅部分采用分户热计量的低温热水地板辐射供暖系统。热源为由热电厂提供 130oC70oC的一次热水、经小区换热站换出45oC35C的低温热水。未给出外网资用 压力。1. 5设计资料1.5.1气象资料查民用建筑供暖通风与空气调节设计规GB

9、50736-2012得市室外气象参数如下：表1-1市室外气象参数项目1单位数值项目2单位数值地理位置北纬37° 47f东经 112。33'冬季最多风向C、N海拔m778.3冬季最多风向频率%30、13年平均温度CC10.0冬季室外最多风向平均风速m/s2.6冬季供暖室外计算温度CC-10. 1冬季日照百分率%57冬季通风室外计算干球温度C-5.5最大冻土深度CnI72冬季室外平均凤速m/s2.0冬季室外大气压力hPa933.5设计计算用供暖期天数及其平均温度日平均温度÷sr的天数d141 (11.06 03.26)日平均温度+5cC的期间的平均OC-0.9温度累年最

10、低日平均温度OC-21.4152室设计资料查全国民用建筑工程设计技术措施-暖通空调动力（2009版）得设集中采 暖系统的高级住宅、公寓的室计算温度如下：表1-2集中采暖系统室设计计算温度建筑类型及房间名称室温度（°C）高级住宅、公寓一一卧室、起居室、书房、餐厅、无沐浴设备的卫生间1820有沐浴设备的卫生间25厨房1516门厅、楼梯间、走廊1415由''Al户型放大平面图”得知：1. 位于主卧和客厅的卫生间带有沐浴设备，其室温度应为25°Co2. 开敞厨房与餐厅、客厅(起居室)相通，其室温度以餐厅和客厅为主要决定对 象，应为1820°C,取18Co3

11、. 取卧室、与客厅相接大阳台温度与客厅温度相同，为18°CO由"十五层顶层平面图”得知：1多功能厅与十五层的客厅、餐厅和开敞厨房由楼梯连接，取其实温度与客厅相 同为18°CO2. 取主人房、私人书房温度与多功能厅温度相同，为18°CO3. 由于主卫带有沐浴设备，其室温度应为25oC0其中，取露天小阳台、地下室、楼梯间、錄台为非采暖房间。综上所述，得室设计温度，详见表3。表1-3室设计计算温度房间名称温度(°C)带沐浴设备卫生间25卧室、开敞厨房、餐厅、客厅、大阳台、不带沐浴设18备卫生间、多功能厅、主人房、私人书房1.5.3建筑物围护结构资料1

12、.屋顶屋顶的防水等级为I【级，二道设防。其构造为(1) 预制细石混凝土板25,表面喷白色水泥浆(2) 通风层200mm(3) 卷材防水层(4) 水泥砂浆找平层20mm(5) IOOmnl厚憎水膨胀珍珠岩板(6) 隔气层(7) 现浇70mm厚的钢筋混凝土板(8) 刷粉2. 楼板：现浇钢筋混凝土板，K=O. 55 W(m2 °C)与非采暖房间相邻的楼板，K=O. 59 W(m2OC)3. 外墙：20Omnl厚钢筋混凝土墙，K=O. 767 W(m2°C )4. 墙：20Omnl 厚空心砖墙，K=1.97W(mi °C )与非采暖房间相邻的墙，K=O. 96 W(m2&

13、#176;C)5. 外窗：(6+9+6)mm厚的塑钢中空玻璃，K=2. 7 W(m1°C )飘窗K=O. 996 W(mi,其具体型号和尺寸见下表:表1-4飘窗型号和尺寸型号尺寸(mmXmm)面积(m')缝隙长度(m)GCl900X15001.354.8GC2900X18001.625.4SGCl1500X18002.76.6SGC21200X18002. 166SGC32700X18004. 869TC-I1500X18002.76.6PC-I1700X21003. 577.6PC-22200X21004. 628.66.外门：保温密闭防火门，K=L 76 W(m2

14、3;),其具体型号和尺寸见下表：表1-5外门型号及尺寸型号尺寸(IDmxmm)面积(Itf)缝隙长度(m)FM丙11000X21002. 16.2MM2800X21001.685.8SMl800X21001.685.8MM3900X21001.8962围护结构传热热阻校核2.1围护结构最小传热热阻校核利用公式式中围护结构的最小传热阻，（f OC） /W围护结构表面的传热阻,（m2 OC） /W由暖通空调（第二版）表1-1可知，取0. 115 （m2°C） /W温差修正系数，取1.0供暖室计算温度与维护结构表面温度的允许温差，J按表2.1选用冬季围护结构室外计算温度，°C,按

15、表2. 2选用表2-1 允许温差值（。C）建筑物及房间类别外墙屋顶居住建筑、医院和幼儿园等6.04.5办公建筑、学校和门诊部等6.04.5公共建筑（上述指明者除外）和工业企业辅助建筑物（潮湿的房间除外）7.05.5室空气干燥的生产厂房10.08.0室空气湿度正产的生产厂房8.07.0室空气潮湿的公共建筑、生产厂房及辅助建筑物0.8（当不允许墙和顶棚表面结露时）0.9（ 当仅不允许顶棚表面结露时7.0）室空气潮湿且具有腐蚀性介质的厂房室散热量大于23Wm且计算相对湿度不大于50%的生产厂房1212表2-2冬季围护结构室外计算温度围护结构的类型的取值（9）T1=0.6II÷0.4=0.3

16、III÷0.4Iv注：表 中、分别为供暖室外计算温度和累年最低日平 均温度2.1.1屋顶最小传热热阻校核根据屋顶的构造，查暖通空调(第二版)附录2-2得，此屋面为II型，传热系数为K二0.68W(f,并由表2.1,2.2得知=4.59,=0.6+0.4代入得=0.6X (-10. 1) +0.4X (-21.4) =-14. 62%?=IX(18+14. 62)/0. 45×0. 115=0. 83(m2 °C) /W<lK=l0. 68=1.47(m2 OC) /W满足规定，故此围护结构可采用。2. 1. 2外墙最小传热热阻校核根据外墙的组成，查暖通空调(

17、第二版)附录2-3得，此外墙为Il型，传热 系数为K=O. 767 W(m2 °C),并由表2.1,2.2得知=6. O0C,=0.6+0.4代入得=0. 6× (-10. 1) +0. 4× (-21.4) =-14. 62oC=1× (18+14. 62)/6 ×0. 115=0. 31 (m2 °C) /W<lK=l0. 767=1. 30 (m1 °C) /W满足规定，故此围护结构可采用。2. 2围护结构节能设计校核查严寒和寒冷地区居住建筑设计节JGJ 26-2010,得市的气候区属为寒冷A 区。2. 2.1建

18、筑体型系数的校核由工程概况提供数据可知，此建筑物的体形系数S=0. 29<0. 30 (严寒和寒冷地区居住建筑设计节能标准JGJ 26-2010规定的限值)，故符合节能设计要求。2. 2. 2建筑窗墙比的校核查省居住建筑节能设计标准JGJ 26-2010,得寒冷地区居住建筑的窗墙比限 值如下表所示表2-3个朝向的窗墙面积比朝向窗墙面积比北0. 30东、西0. 35南0. 50由建筑立面图算得，一个单元北向的窗墙比为0. 17<0. 30,东、西向的窗墙比为0.04V0.35,南向的窗墙比为0. 35<0. 50,故符合节能设计要求。2. 2 3围护结构热工性能的校核查省居住建

19、筑节能设计标准JGJ 26-2010,得寒冷A区居住建筑围护结构限值如下表所示表2-4围护结构限值表围护结构部位传热系数K W(m1£)長否符合规定限值本设计数据屋面0.800. 68J外墙LO0. 767非采暖地下室顶板0. 650. 59/ V分隔采暧与非采暖房间的隔墻、变形缝墙1.830. 96分隔釆暖与非釆暖空间的门户2.01.76外窗2.82. 70故符合节能设计要求。3采暖设计热负荷计算3.1热负荷计算3. 1. 1热负荷的组成对于民用建筑，冬季热负荷包括两项：围护结构的耗热量、冷风渗透耗热量和冷风侵入耗热量 o其中，围护结构耗热量分为基本耗热量和 附加耗热量两部分，基本

20、耗热量（）是指在设计条件下，通过房间各部分围护结构从室传到室外的稳定传热量的总和。附加耗热 量（）是指围护结构的传热状况发生变化而围护结构的基本对基本耗热量进行修正的耗热量，它包括风力附加、高度附加和朝向修正等耗热量。式中耗热量；围护结构的附加 耗热量。1.围护结构的基本耗热量按下式计算：W式中K维护结构的传热系数，W（f。C）F围护结构的面积，m2；冬季室计算温 度，口供暖室外计算 温度，°C；围护结构的温 差修正系数，其取值按下表所示。表3-1围护结构的温差修正系数围护结构特征外墙、屋顶、地面及与室外相通的楼板1.0闷顶和与室外空气相通的非采暖地下室上面的楼板等0.9与有外门窗的

21、不釆暖楼梯间相邻的隔墙1-6层建筑0.67-30层建筑0.5与不采暖房间相邻的隔墙不采暖房间有门窗与室外相同0. 75不采暖房间无门窗与室外相同0.4不采暖地下室的楼板外墙上有窗0.7外墙上无窗0.4不釆暖半地下室的楼板（在室外地坪以上超过1.0米）外墙上有窗0.6外墙上无窗0.42.围护结构附加耗热量（1）朝向修正耗热量朝向修正耗热量是考虑建筑物受太阳照射不同而对围护结构基本耗热量的的修 正。其修正率为北、东北、西北朝向：010% ；东、西朝向：-5%；东南、西南朝向：-10%-15%；南向：-15% -30%o选用修正率时应考虑当地冬季日照率及辐射强度的大小。对于冬季日照率小于 35%的地

22、区，东南、西南和南向的修正率宜采用T0%0,其他朝向可不修正。由给出 的设计参数和图纸可知，该建筑冬季日照强度为57%,处于正南北状态，所以在本设 计中取其朝向修正率分别为北向5%,南向-20%,东、西向-5%。（2）风力附加耗热量风力附加耗热量是室外风速变化而围护结构基本耗热量的修正。暖通规规定, 在一般情况下，不考虑风力附加。只对建在不避风的高地、河边、海岸、旷野上的建 筑物，以及诚镇、厂区特别高的建筑物，才考虑垂直的外围护结构加5%10%o所以 在本设计中不考虑风力附加耗热量。（3）高度附加耗热量高度附加耗热量是考虑房屋高度对围护结构耗热量的影响而附加的。暖通规 规定，民用建筑和工业辅助

23、建筑的房间净高超过4m时，每高出Inl应附加2%,但总的 附加率不应大于15%。应注意，高度附加率，应附加于房间各围护结构基本耗热量和 其他附加耗热量的总和上。由于该建筑层高为3m,且地面辐射供暖技术规程规定 地暖设计中可不考虑髙度附加，故在本设计中不予考虑。3. 冷风渗透耗热量冷风渗透耗热量是指把在风压和热压共同作用下通过门、窗等缝隙渗入室的冷空 气从室外温度加热到室温度所消耗的热量。高层民用建筑的冷风渗透耗热量按全国民用建筑工程设计技术措施/暖通空调 动力给出的方法计算。（1）有效热压差与有效风压差之比，可按下式计算：对于大城市：式中纯风压作用下建筑物中和界的标高（m）,可取建筑物总高度的

24、1/2h计算门窗的中心线标高5）,（注：当h<10 In时，仍按基准高度h=10m计算建筑物热压竖井的空气计 算温度CJC）,当走廊及楼梯间不供 暖时，按温差修正系数取值，供暖时取 为16。C或18oC,在此取为TC；室外供暖计算温度；冬季室外最多风向下的平 均风速（ms）；风压差系数，可取为0.7；（2）各朝向冷风渗透的综合指数m值，可按下式计算：热压系数，其值可根据下表确定表3-2热压系数的确定序号建筑部隔断状况热压系数气密性差 气密性好室外空气经过外门、窗缝隙入室，经由门缝或户门缝流往走廊1后，便直接进入热压井（即部有一道隔断）1008 0.80.6如上述，但在走廊，又遇走痴门缝或

25、前室门缝或楼梯间门缝后2才进入热压井（即部有两道隔断）0.6 0.40.4 0.2室外空气经外门、窗缝进入室后，不遇阻隔径直流入热压井时3（即部无隔断）1.0LO由图纸可知，建筑部有一道隔断，取气密性为好，取为O. 6o在纯风压作用下渗风量的朝向修正系数，市的朝向修正系数如下表所示表3-3 朝向修正系数城市朝向NNEESESSWWNW0. 900.400. 150. 200. 300. 200. 70LOOC作用于外门、床缝隙两侧的有效热压与有效风压之比；高度修正系数，对于大城市，可 按下式计算h计算门、窗的中心线标高（m）外窗、门缝隙的渗风指数,无实测数据时，可取0.67。（3）冷风渗透量L

26、按下式计算单位长度门窗缝隙深入的理论空气量其值可根据下表确定表3-4每米门、窗缝隙渗入的空气呈门密类型1冬季室外平均风速（m/s）23456单层钢窗0.61.52.63.95.26.7双层钢窗0.41. 11.82.73.64.7推拉铝窗0.20.5LO1.62.32.9平开铝窗0.00. 10.30.40.60.8单层木窗1.02.03. 14.35.56.7双层木窗0.71.42.23.03.94.7注：每米外门缝隙的值为表中同类型外窗的2倍。SGCu SGC2、SGC3、GC1、GC2取 1. 1,PCl、PC2 取 1.5,SMI 取 1.4×2,房间某朝向上的可开启门窗缝隙

27、长度（m）；各朝向冷风渗透的综合修正系数;（4）由门缝隙渗入室的冷空气的耗热量,可由下式计算式中干空气的定压质量比热容= 1.0056室外供暖计算温度下的空气密度，本设计取1.34（5）应注意的问题1）阳台门的冷风渗透量，可按相应朝向和级别窗户冷风渗透量的两倍计算；2）住宅楼梯间不供暖时，应计算门户的冷风渗透量，可按2计算；3）若C<=-l或水二0,可不计算冷空气渗透耗热量。4. 冷风侵入耗热量冷风侵入耗热量是指把由开启外门侵入的冷空气加热到室温度所消耗的热量。 按下式计算：式中外门的基本耗热量，Wn外门所在楼层以上的楼层数N考虑冷风侵入的外门附加率，按下表采用表3-5外门附加率N值外门

28、布置状况附加率一道门65n%两道门（有门斗）80n%三道门（有两个门斗）60n%公共建筑和生产厂房的主要出入口500%6. 户间传热负荷户间传热负荷是指分户计量采暖系统中，由于各种原因某房间或某户与其相邻房 间或临户之间产生的温度差别导致的传热负荷。全国民用建筑工程设计技术措施、暖通空调动力2. 5.3条规定：实行分户 热计量的住宅，在计算确定户设备容量和管道时，应考虑户间传热对采暖负荷的影响, 计算负荷可附加W50%的系数，可参考下式计算：q = A×qhqh通过户间楼板和隔墙的单位面积平均户间传热量（A%”），房间使用面积（亦）O全国民用建筑工程设计技术措施、暖通空调动力2. 5

29、. 4条规定：户间穿热 量，仅作为确定户釆暖设备容量和管道直径的依据，不应计入户外采暖干管和立管热 负荷和建筑总采暖热负荷。3.1.2热负荷计算说明1. 民用建筑供暖通风与空气调节设计规5.2.5规定，与相邻房间的温差大于 或等于5£,或通过隔墙和楼板等的传热量大于该房间热负荷的10%时，应计算通过隔 墙或楼板等的传热量，当相邻房间的温差小于5。C时，为简化计算起见，可不计入通 过楼板和隔墙等的传热量。2. 地面辐射供暖技术规程3.3.2规定，计算全面地面辐射供暖系统的热负荷 时，室计算温度的取值应比对流采暖系统的室计算温度低2£,或取对流采暖系统计 算总热负荷的90%95

30、%。3. 新建集中供暖住宅分户热计量设计技术规程3.0.2规定，采用分户热计量 的供暖系统，其卧室、起居室和卫生间等主要居住空间的室计算温度，应按相应的设 计标准提髙2£。4. 综合2、3所述，在本设计中的室计算温度不变。3.2热负荷计算算例以Ill房间为例计算供暖设计热负荷：Ill房间是指一楼一单元左边（西边）的房间，此房间是由1, 2, 3号卧室、1, 2号卫生间、客厅、餐厅、厨房、开敞阳台、阳台和飘窗组成，如下图。5GC1卧室1MMlPClIll房问图3T IM房间示意图1. 卧室1室计算温度=18oc,供暖室外计算温度=-10. I0C,温差修正系数 =1.0（1）围护结构基

31、本耗热量1）围护结构面积：北外墙：（3.4+0. 1） ×3-1.5×1.8=7. 8m2北外窗：1.5×1. 8=2. 7m2西外墙：（3. 6+0. 1） ×3=11. Im22）室外温差=(18+10. 1) =28. VC3) 基本耗热量北外墙：0. 767X7.8X28.1 × 1=168. IlW北外窗：2. 7×2. 7×28. 1 × 1=204. 85W西外墙：0.767X 11. 1X28. 1X1=239. 23W(2) 朝向修正耗热量北外墙：0. 767X7.8X28. IXlX (1+5%

32、) =176. 52W北外窗：2.7×2.7×28. 1×1× (1+5%) =215. 09W西外墙：0.767X 11. 1X28. IX (1-5%) =227. 27W(3) 围护结构耗热量176.52+215. 09+227. 27=618. 88W(4) 冷风渗透耗热量1) 有效风压与有效热压之比C：2) 冷风渗透的综合指数m：3) 冷风渗透量L：4）冷风渗透耗热量（5）卧室1的热负荷2. 卫生间2室计算温度=25£,供暖室外计算温度=-10. C,温差修正系数 =1.0（1）围护结构基本耗热量1）围护结构面积：西外墙：2. 3&#

33、215;3-l. 5×0. 9=5. 55m2西外窗：1.5×0. 9=1.35m2北墙：(2. 2+0. 1) X 3=6. 9m2东墙：(0. 6+1. 7+0. 1+0. 1) ×3=7. 5m2南墙：(2. 2+0. 1) × 3-0. 8×2. 1=5. 22m2）室外温差=(25+10. 1) =35. C=25-18=7°C3)基本耗热量西外墙：0.767X5. 55X35. IX 1=149. 42W西外窗：2. 7×1. 35×35. 1× 1=127. 94W北墙：1.97X6. 9&

34、#215;7×1=95. 15W东墙：1.97×7. 5×7× 1=103. 43W南墙：1.97×5. 22×7×1=71.98W(2) 朝向修正耗热量西外墙：0. 767×5. 55×35. 1×1× (1-5%) =141. 95W西外窗：2.7×1.35×35. 1×1× (1-5%) =121. 54W(3) 围护结构耗热量141. 95+121. 54+95. 1 + 103. 43+71. 98=534. 05W(4) 冷风渗透耗热

35、量1) 有效风压与有效热压之比C：2）冷风渗透的综合指数m：3）冷风渗透量L：4）冷风渗透耗热量W（5）卫生间2的热负荷W3. 卧室2室计算温度=18oC,供暖室外计算温度=-o. rc,温差修正系数 =1.0（1）围护结构基本耗热量1）围护结构面积：西外墙：(3.9+0. 7+0. 1) ×3=14. Im2南外墙：(3.4+0. 1) × 3-1. 7×2. 1=6. 93m2南飘窗：1.7X2. 1=3. 57m2东外墙：(0. 7+0. 1) × 3=2. 4m2室外温差=(18+10. 1) =28. rc3)基本耗热量西外墙：0.767X 1

36、4. 1X28. IX 1=303. 89W南外墙：0.767X6. 93 X 2& 1 × 1=149. 36W南飘窗：0.996X3. 57X28. IX 1=99. 9IW东外墙：0. 767×2. 4×28. 1 ×1=51.73W（2）朝向修正耗热量西外墙：0.767X 14. 1X28. IXlX （1-5%） =288. 70W南外墙：0. 767×6. 93×28. 1×1× （1-20%） =119. 49W南飘窗：0. 996×3. 57×28.1×1

37、15; （1-20%） =79. 93W东外墙：0. 767X2. 4X28.1 ×1× （1-5%） =49. 14W（3）围护结构耗热量288.70+119. 49+79. 93+49. 14=537. 26W（4）冷风渗透耗热量1）有效风压与有效热压之比C：2）冷风渗透的综合指数m：3）冷风渗透量L：4）冷风渗透耗热量（5）卧室2的热负荷4. 开敞厨房和餐厅（1）围护结构基本耗热量1）围护结构面积：北外墙：3×3-l. 2×1. 8=6. 84m2北外窗：1.2×1. 8=2. 16m2西外墙：（1.2+0. 1） × 3=3.

38、 9m2阳台门：0.8×2. l=1.68m22）室外温差=(18+10. 1) =28. C3) 基本耗热量北外墙：0. 767×6. 84×28. IX 1=147. 42W北外窗：2.7X2. 16X28.1 × 1=. 88W西外墙：0.767X3.9X28. 1X1=84. 06W阳台门：1.76×1. 68×28. 1×1=83. 09W(2) 朝向修正耗热量北外墙：0. 767X6.84X28. IX IX (1+5%) =154. 79W北外窗：2. 7×2. 16×28. 1×

39、1× (1+5%) =172. 07W西外墙：0. 767×3. 9×28. IX (1-5%) =79. 86W(3) 围护结构耗热量154.79+172.07+79.86+83.09=489.8IW(4) 冷风渗透耗热量1) 有效风压与有效热压之比C：2) 冷风渗透的综合指数m：3) 冷风渗透量L：4）冷风渗透耗热量（5）冷风侵入耗热量（6）厨房和餐厅的热负荷W5. 客厅和阳台（包括户门）室计算温度=180C,供暖室外计算温度=-10. C,温差修正系数=1.0（1）围护结构基本耗热量1）围护结构面积：西外墙：(0. 7+1+0. 1) × 3=5.

40、 4m室外温差=(18+10. 1) =28. 1°C 基本耗热量西外墙：0. 767×5. 4×28. 1×1=116. 38W东外墙:0.767X5. 4X28. 1X1=116. 38W南外墙:0.767 X 8.34X28. 1X1=179. 75W南外窗：2. 7×4. 86×28. 1×1=368. 73W户门：1. 76×2. 1 ×28. 1 ×0. 75=77. 89W(2) 朝向修正耗热量西外墙：0. 767×5. 4×28. 1 ×1×

41、; (1-5%) =110. 56W东外墙：0.767X5.4X2&1 ×1× (1-5%) =110. 56W南外墙：0.767X8. 34X28. IXlX (1-20%) =143. 80W东外墙：(0. 7+1+0. 1) × 3=5. 4m2南外墙：(4. 2+0. 1+0. 1) ×3-2. 7×1.8= 8.34m南外窗：2. 7×1.8=4.86m2户门：1×2. 1=2. Im2南外窗：2. 7×4.86×28. 1 ×1× （1-20%） =294. 98W

42、（3）围护结构耗热量110. 56+110. 56+143. 80+294. 98+77. 89=737. 79W（4）冷风渗透耗热量1）有效风压与有效热压之比C：2）冷风渗透的综合指数m：3）冷风渗透量L：4）冷风渗透耗热量WW（5）冷风侵入耗热量 客厅和阳台的热负荷W6. 卫生间1室计算温度=25oC,供暖室外计算温度=-10. I0C,温差修正系数=1.0（1）围护结构基本耗热量1）围护结构面积：北外墙：1. 8×3-0. 9×1. 8=3. 78m2北外窗：0.9X1. 8=1. 62m2西墙：3. 6× 3=10. 8m2南墙：1. 8×3-0

43、. 8×2. 1=3. 72mz东隔墙：3.6×3=10.8m23）室外温差=（25+10. 1） =35. IOC=25-18=70C4）基本耗热量北外墙：0. 767×3. 78×35. l×l=101. 76W北外窗：2.7×1.62×35. IxI=I53. 53W西墙：1.97×10.8×7×l=148. 93W南墙：1.97×3. 72×7×l=51.30W东隔窗：0. 96×10. 8×35. l×0. 75=272. 9

44、4W（2）朝向修正耗热量北外墙：0. 767×3. 78X35. IXlX （1+5%） =106. 85W北外窗：2.7×1.62×35. 1×1× （1+5%） =161. 20W（3）围护结构耗热量106. 85+161. 20+148. 93+51. 30+272. 94=741. 22W（4）冷风渗透耗热量1）有效风压与有效热压之比C：2）冷风渗透的综合指数m：3）冷风渗透量L：4）冷风渗透耗热量（5）卫生间1的热负荷W7. 卧室3室计算温度=180C,供暖室外计算温度=-10. C,温差修正系数=1.0（1）围护结构基本耗热量1）围

45、护结构面积：北隔墙：3X3=9id2南外墙：3×3-l. 5×1. 8=6. 3m2南外窗：1.5×1. 8=2. 7m22）室外温差=（18+10. 1） =28. C3）基本耗热量北隔墙：0. 96×9X28. 1 ×0. 75=182. 09W南外墙：0.767X6. 3X28. 1X1=135. 78W南外窗：2. 7×2. 7×28. 1 × 1=204. 85W（2）朝向修正耗热量南外墙：0. 767X6.3X28.1 ×1× （1-20%） =108. 62W南外窗：2. 7X2.

46、 7X28. IX IX （1-20%） =. 88W（3）围护结构耗热量182.09+108. 62+. 88=454. 59W（4）冷风渗透耗热量1）有效风压与有效热压之比C：2) 冷风渗透的综合指数in：3) 冷风渗透量L：4) 冷风渗透耗热量(5) 卧室3的热负荷W(6) 户间传热负荷综上所述，考虑间歇供暖后Ill房间的热负荷为4低温热水系统水系统设计民用建筑节能管理规定中规定热水集中采暖系统施行分户热计量的，计量装 置采用热量表计量时，每户应单独形成一个系统环路，即分户采暖。4.1供回水系统的设计4. 1.1分户采暖单元立管系统形式的确定单元立管是以住宅单元的用户为服务对象，向户釆暖

47、系统提供热媒，一般放置于 楼梯单独设置的采暖管井中，有同程式和异程式。从结构形式上看，同程式立管到各个用户的管道长度相等，压降也相等，似乎更 有利于热量的分配，但在实际应用时由于其无法客服重力循环压力的影响，将造成垂 直失调，上冷下热，因此，单元立管采用异程式共用立管。4.1. 2分户采暖水平干管系统形式的确定水平干管是以民用建筑的单元立管为服务对象，向单元立管系统提供热媒，一般 设置于建筑的采暖地沟中或地下室的顶棚下。有同程式和异程式。在同一平面上，没有高差，无重力循环附加压力的影响，同程式水平干管保证了 到各个单元供水立管的管道长度相等，使阻力状况基本一致，热媒分配均匀，可减少 水平失调带

48、来的不利影响，因此，水平干管采用同程式。异程式立管，同程式水平干管的系统图见下图。IIL-JJrI-T*-LT1图4-1异程式立管，同程式水平干管的系统图4. 1.3加热盘管敷设形式的确定根据实际工程需要，低温热水地板辐射采暖加热盘管的敷设方式多种多样，但其 敷设的原则有两个：一是尽可能使室温度场分布均匀；二是简单便于施工。最为常用 的布置方式有两种：回折型和平行型，如下图所示。参考资料.平有型图4-2回折型和平行型示意图回折型敷设方式施工时较平行型复杂，施工时取整个盘管的中心位置，按设计从 中心向外铺，盘管的高温管段与低温管段相互间隔，使房间的温度分布均匀，适合于 卧室、房厅等住宅中较宽敞的

49、房间。平行型敷设方式简单，这种敷设方式的地面温度是随着水流动的方向逐渐降低， 温度分布显然不如回折型均匀，但在实际施工时由于盘管所采用的塑料管材一般较 硬，不适合小曲率半径弯曲，适合于房间空间相对狭小的厨房、卫生间及阳台等处的 敷设。在本设计中以回折型为主进行敷设，平行型辅助敷设。4.1.4供回水系统设计应注意的问题1. 同一对立管宜连接负荷相近的户系统且在每层连接的户数不宜超过3户；2. 共用立管接向户系统的供、回水管应分别设置关断阀，其中一个关断阀应具有 调节功能；3. 共用立管和分户关断调节阀应设置在户外公共空间的管道井或小室；4. 分支环路的设置应符合下列规定：（1）连接在同一分水器、

50、集水器的相同管径的各环路长度宜接近；现场敷设加 热管时，各环路管长度不宜超过120m；当各环路长度差距较大时，宜采用不同管 径的加热管，或在每个分支环路上设平衡装置；（2）每个主要房间应单独设置环路，面积小的附属房问的加热管、输配管可串 联；（3）进深和面积较大的房间，当分区域计算热负荷时，各区域应独立设置环路;（4）不同标高的房间地面，应独立设置环路。4. 2加热盘管系统设计4. 2.1管材的选择地板辐射供暖系统的加热管，一般釆用热塑性塑料管.铝塑复合管或铜管，应用 较为普遍的是热塑性塑料管。选择塑料管材时，应结合其工作温度、工作压力、使用寿命、可维修性、施工方 便程度和环保性能等因素，进行

51、全面综合考虑与经济技术比较。目前，工程实际中普遍认为最适宜作为辐射供暖加热管的管材，是PE-RT管PE-X管。下表给出了这两种管材的综合比较，以供选择。表4-1管道性能综合比较比较容管道种类PE-XPE-RT110cC8760h 实验通过通过低温下的韧性很好很好热强度高较高输送热水时的壁厚较薄较薄加工性能方便很方便卫生性能优优环保性（回收利用可能性）差好气味有无热熔连接不能能变形后的恢复情况能复原能复原施工方便程度方便最方便小口径管材价格比1.0<1.0根据以上性能比较，本设计选用PE-RT管作为加热盘管。选用盘管的公称壁厚，管系列S值都需要在确定工作压力之后进行校核4. 2.2敷设注意事项1加热管的敷设间距，应按计算确定，一般不应小于15OmnI,也不宜大于30OmnI, 最大不应超过40Onlm2为了确保地面温度均匀，应采用不等距布置，在距外围护结构（外墙、外门和 外窗）IooO150OnInI围，应采用较小的管间距（如10020Omn1）；将高温管段布置 于室热损失大的区域，并适当减小该区域的布管间距3布置加热管时，应尽可能按室划分回路，分别于分、集水器相连接，在卫生洁 具、固定设备等下部，不应布置加热管4.加热管距离外墙表面不得小于IOOmm,与墙距离宜为200300mm,距卫生间墙