高支模(高大模板)专项施工方案 (33)

1、蓬莱巨涛喷涂车间工程 高支模施工方案一、编制依据 1. 蓬莱巨涛喷涂车间后机房、中机房建筑与结构施工图纸；2. 蓬莱巨涛喷涂车间工程施工组织设计；3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）；4. 混凝土结构工程施工验收规范 （GB50204-2002）；5.建筑施工手册（缩印本第四版）；6.现行有关工程建设国家、行业、地方标准和强制性标准；7.ISO9001：2000质量管理体系；8.ISO14001：1996环境管理体系；9.OHSMS28001：2001职业安全健康管理体系；10.山东省、烟台市有关文件；11.同类工程施工经验及工法汇编。 二、工程概况 2.1建筑概况

2、工程名称：蓬莱巨涛喷涂车间工程 ，建设单位：蓬莱巨涛海洋工程重工有限公司，设计单位：京奥凯芬斯设计有限公司，监理单位：山东德林工程项目管理有限公司，施工单位：天津中铁建业建筑工程有限公司，建筑面积：约9041.40平方米，工程地点：本工程位于蓬莱市经济开发区哈尔滨路北、龙山河西侧，结构形式：钢筋混凝土框架结构 、钢排架结构。2.2基本概况蓬莱巨涛喷涂车间主厂房工程结构形式为排架结构（其中后机房部分为三层混凝土框架结构），厂房屋面结构形式为钢屋架结构，屋面板为100厚彩色复合压型钢板（岩棉夹芯）；喷砂间吊顶高度为20m，采用3mm钢板吊顶，涂装间净空高度20m，采用白钢板吊顶。车间建筑建筑面积为

3、9041.40平方米。工作间组成：喷砂间一间36m×36m×20m涂装车间两间各为36m×36m×20m（长×宽×高）、喷砂间与涂装间之间为中置机房，后机房为三层框架结构。本工程的各组成体系如下：基础体系：本工程基础采用灌注桩、独立承台基础，桩基直径为600mm，以强风岩持力层，承载力特征值为1400KN。结构体系：本工程主厂房为轻钢结构，后机房为框架结构。屋盖体系：本工程涂装间屋盖为钢屋架，支撑和屋面体系组成。屋面由檩条和100厚彩色复合压型钢板（岩棉夹芯）、天沟等组成。 2.3框架结构概况本工程主要有后机房、中机房两个钢筋砼框架结

4、构单体；基础类型均为桩基础，建筑安全等级为二级，抗震设防烈度为7度，建筑抗震设防分类为丙类，设计使用年限为50年。后机房地上三层，各层层高为：一层层高为7.860m，二层层高为8.000m，三层层高为6.540m；中机房为地上两层，各层层高为：一层层高为7.860m，二层层高为8.000m。由于层高超过4.500m，属于高支模，特此编制专项高支模施工方案。三、施工准备3.1材料准备（1）12厚1.22*2.44木夹板、50*100木方、48钢管及其扣件连接件、16PVC管、12对拉螺栓。（2）电锯、手锯、电刨、手刨、扳手、线坠、锤子。（3）柱、梁对拉螺栓已按要求制作加工完毕。3.2技术准备（1

5、）熟悉图纸。（2）支模之前必须根据梁间尺寸进行模板的试拼，已达到模板的最大利用率，减少模板的浪费。（3）上层梁、柱模板控制线在下一层顶板上已弹出，并经检查验收合格后，方可支设上层梁柱模板。（4）柱模支设前，柱钢筋、预埋件、各种预留洞口、避雷等工序均已完成，并经检查验收后方能进行合模。3.3流水段划分 根据基础完成的顺序，依次进行相应地上辅房的施工，将现场辅房分成三个施工段，分三组同时进行施工。第一个施工段为中机房；第二个施工段为后机房1-11轴；第三个施工段为后机房12-22轴。四、施工安排4.1施工部署工程进度安排：本工程于2010年6月1日开始辅房土建部分的施工， 2010年10月4日完成

6、。4.2管理层职责项目部配备一名领工员，负责施工现场的安排、指导、监督与验收。分管模板工程的专职技术人员一名，负责模板工程的技术指导工作。劳务队配一名木工工长，负责项目部与劳务队间的工作协调。物资组 盛保武施工组 李保福技术组 马军安质组 李培义木工工长项目负责人：姜 华施工负责人：杨 进技术负责人：杨立群4.3劳动力组织序号工 种人数主要工作内容1木工35模板安装及拆除2架子工20脚手架搭设3辅助人员12模板清理、贴海绵条等4其 他10材料倒运等4.4生产准备本工程结构工程中框架柱、梁、板模板采用2.44*1.22*0.012木胶板，施工中要抓紧接高木模的组合设计和接高模板加工工作，木方、竹

7、胶板、穿墙螺栓等材料按计划数量，及时进场并要进行质量、数量检验，不合格的坚决退回。4.5质量目标保证混凝土面达到不抹装饰面层的清水混凝土标准。五、主要施工方法5.1柱模板安装（1）工艺流程:（2）按标高抹好水泥砂浆找平层，按位置线做好定位墩台，以便保证柱轴线、边线与标高的准确，或者按照放线位置，在柱四边离地58cm 处的主筋上焊接支杆，从四面顶住模板以防止位移。 （3）安装柱模板:通排柱，先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。模板按柱子大小，预拼成一面一片（一面的一边带一个角模），就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用U 形卡将两侧模板连接卡紧，安装完两面再安另外两面模板。（4）安装柱箍

8、:柱箍用钢管等制成，确定柱箍尺寸间距，第一道柱箍贴近地面，往上三道间距300mm,其余柱箍尺寸间距为450mm。 （5）安装柱模的斜撑:柱模每面设2 根斜撑同时支撑连成构架，与室内满堂架牢固连接，形成一个稳定的整体。（6）保证柱模的长度符合模数，采用由上往下配模，不符合模数的部分放到柱根处理。 （7）浇筑混凝土的自由倾落高度不应超过2m,当柱模超过2m以上时，应留设门子板或设串筒。 （8）复查柱模垂直度、位移、对角线以及支撑、连接件稳固情况， 将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。 5.2梁模板安装(1）梁模采用侧模包底模，顶板压侧模,底模板采用胶合板,下部钉50×100mm木

9、龙骨间距不大于200mm,底模落在脚手架的横杆上,梁底模的横杆间距为500mm,梁下加顶撑间距500mm与满堂红脚手架连接加固。侧模采用胶合板, 钉50×100木龙骨间距不大于200mm，木龙骨外侧用48钢管固定,两侧用支顶保证梁的垂直度及顺直。对于跨度大于或等于4米的梁,模板应沿此跨度方向起拱，起拱高度为跨长的2/1000。梁模铺设时先铺设梁底模板，用50×100mm的木方作为龙骨间距150mm，而后支设梁侧模板，侧模顶在底模上，用20mm厚海绵条堵缝。（2）首层为土壤地面时平整夯实，在专用支柱下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱采用双排，间距8

10、0cm。支柱上连固10cm×10cm 木楞。支柱中间和下方加横杆，支柱双向加剪刀撑和水平拉秆，离地50cm设一道，以上每隔2m 设一道。立杆加可调底座。（3）在支柱上调整预留梁底模板的高度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直。 （4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，用梁卡具或安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑有楼板模板时，在梁上连接好阴角模，与楼板模板拼接。 （5）梁口与柱头模板的连接采用角模拼接，不应用碎拼模板。 （6）复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时，与板模拼接固定。 5.3楼板模板安装 （1）工艺流程: （2）满堂红脚手架搭设根据

11、标高线搭设立杆，横向间距或排距1.30m；纵距1.50m；步距1.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.45m；模板支架搭设高度7.70m。在搭设立杆时要对每个立杆设水平杆扫地杆，扫地杆距自然面200mm单层双向布置。所有杆件均选用48的钢管，竖向支撑和水平横杆使用的钢管长度为6m，当层高或水平距离超过4m时，采用搭接的方法，搭接长度为1000m，搭接范围内使用三个连接件加固。钢管的上部用450mm的可调顶托顶住木方，钢管下模方垫50×100mm的木方，每层的竖向钢管应在同一条直线上（通过柱子控制线控制）。水平方向钢管使用48长度为4-6m水平杆件。为增加脚手架的整体刚度，纵横连续

12、设置45°角的剪刀撑。（如下图所示）6.3.2安装顶托及主次龙骨在立杆上安装可调顶托支撑，用50×100mm木方做主龙骨，主龙骨间距900mm，次龙骨采用50×100 mm木方，净间距200mm。次龙骨垂直于主龙骨。与四周边梁接触部位必须横放一根经过刨光的50×100mm木方，利用钢管作支撑，用以支承顶板竹胶模板，竹胶板与边梁之间贴密封条。竹胶板与竹胶板的接缝下面必须有次龙骨支撑。脚手架必须设置纵横向扫地杆纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座，上皮不大于200mm处的立杆上横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度

13、上时必须将高处的纵向扫地杆向低处连接至低处边，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。 （3）首层模板安装在基土上，基土地面夯实，并垫通长脚手板，楼层地面立支柱前也垫通长脚手板。采用多层支架支模时，支柱保持垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。 （4）从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱，临时固定；再安第二排龙骨和支柱，依次逐排安装。支柱与龙骨间距应根据模板设计规定。一般大龙骨间距为60120cm，小龙骨间距为4060cm。 （5）调节支柱高度，将大龙骨找平。 （6）模板的配制与铺设顶板均用12mm厚胶合板，所有顶板均为硬拼缝，接缝宽度不得大于2mm。对于跨度大于或等于4m的顶板

14、，应将模板起拱，中部起拱高度为短向跨度的2/1000，顶板四周不起拱。（7）用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。支柱之间应加水平拉杆。根据支柱高度决定水平拉杆设几道。一般情况下离地面2030cm 处一道，往上纵横方向每隔1.6m 左右一道，并应经常检查，保证完整牢固。 六、梁、楼板承载力验算6.1模板计算考虑因素6.1.1材料技术指标木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2

15、)：13.0；6.1.2本工程构件概况本工程框架主要砼现浇结构构件梁、板、柱，梁截面最大者为 400*1000，最大板厚140，其它板厚度为130、120等；两个单体的层高均大于4.500m。模板系统设计均按上述数据进行设计。6.1.3抹灰标准按中级抹灰标准考虑，砼拆模表面平整度保证在 4mm以内。现浇板不抹灰，也能满足要求。 6.1.4模板的荷载（1）模板及其支架自重；（2）新浇灌砼自重；（3）钢筋自重；（4）施工人员及施工设备荷载；（5）振捣砼时产生的荷载；（6）新浇砼对模板侧面的压力； （7）倾倒砼时产生的荷载。该七项荷载的效应组合按表1来确定，施工中模板承受荷载形式见表2 参与模板及支

16、架荷载效应组合的各项荷载数 表1模板类型参与组合的荷载项计算承载力验算刚度平板和薄壳的模板及支架1、2、3、41、2、3梁和拱模板的底板及支架1、2、3、51、2、3梁、 拱、 柱 （边长300mm） 、 墙 （厚100mm）的侧面模板5、66大体积结构、柱（边长300mm） 、墙（厚100mm）的侧面模板6、76组合钢模板和竹胶合板计算的荷载效应组合 表 2模板类型参与组合的荷载项计算承载力验算刚度水平模板1、2、3垂直模板6、766.2模板计算 6.2.1梁模板(扣件钢管架)计算书蓬莱巨涛喷涂车间工程；后机房、中机房属于框架结构；地上3层；地下0层；后机房建筑高度23.200m、中机房建筑

17、高度：22.400m；后机房、中机房最大层高：8.000m 。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁、板支架高度均大于4.5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 （一）参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00

18、混凝土板厚度(mm):130.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.68；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18

19、.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，2

20、00mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；（二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000；

21、V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

22、 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q =

23、q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 290mm；面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2902 = 9.23×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.23×104 / 1.20×104=7.695N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.695N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm

24、； l-计算跨度(内楞间距): l = 290mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×9×2904/(100×9500×7.20×104) = 0.63 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =290/250 = 1.16mm；面板的最大挠度计算值 =0.63mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.16mm，满足要求。（四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木

25、或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2

26、×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.29=6.37kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=0.1×6.37×500.002= 1.59×105N.mm；最大支座力:R=1.1×6.368×0.5=3.503 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.59×105/8.33×104 = 1.911 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.911 N/mm2 小于 内楞的抗

27、弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求。（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.29= 5.22 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×5.22×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.027 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.027

28、mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求。2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.503kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁

29、程序求得最大的弯矩为M= 0.701 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.01×105/1.02×104 = 68.949 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =68.949N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。（2）外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.324 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.324mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求。（五）穿梁

30、螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求。（六）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验

31、算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×12×12/6 = 1.92×104mm3； I = 800×12×12×12/12 = 1.15×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2

32、)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.00×0.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.

33、30+2.02=24.35kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.125×24.35×0.22=0.122kN.m； =0.122×106/1.92×104=6.341N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.341 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求。2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.80= 20.68KN/m； l-计算

34、跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521×20.68×2004/(100×9500×1.15×105)=0.158mm；面板的最大挠度计算值: =0.158mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求。（七）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载

35、；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×1×0.2=5.1 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×0.2×(2×1+0.4)/ 0.4=0.42 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.2=0.9 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2×5.1+1.2×0.42=6.624 kN/

36、m；活荷载设计值 P = 1.4×0.9=1.26 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.624+1.26=7.884 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×7.884×0.8×0.8= 0.505 kN.m；最大应力 = M / W = 0.505×106/5080 = 99.326 N/mm2；抗弯强度设计值 f=20

37、5 N/mm2；钢管的最大应力计算值 99.326 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求。钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6×6.624×0.8 = 3.18 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =2×3179.520/489.000 = 13.004 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 13.004 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求。钢管挠度验算:最大挠

38、度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.100 + 0.420 = 5.520 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.677×5.52×8004 /(100×206000×12.19×104)=0.61mm；钢管的最大允许挠度 =0.800×1000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.61 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求。3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000

39、+1.500)×1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(25.500 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN

40、.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.042 kN，中间支座最大反力Rmax=10.538；最大弯矩 Mmax=0.25 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.078 mm；支撑钢管的最大应力 =0.25×106/5080=49.216 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 49.216 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求。（八）梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。（九）扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P9

41、6页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.538 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。（十）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力

42、： N1 =1.042 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×7.68=1.19 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.35=0.202 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.130×(1.50+24.00)=1.909 kN； N =1.042+1.19+0.202+1.909=4.343 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表

43、得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7

44、×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4342.775/(0.207×489) = 42.903 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.903 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.

45、011 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.3×2) = 2.478 m；Lo/i = 2477.658 / 15.8 = 157 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4342.775/(0.284×489) = 31.271 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 31.271 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心

46、压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.538 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7.68-1)=1.19 kN； N =10.538+1.19=11.573 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长

47、度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11573.27/(0.203×489) = 116.587 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 11

48、6.587 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.011 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.011×(1.5+0.3×2) = 2.478 m；Lo/i = 2477.658 / 15.8 = 157 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ；

49、钢管立杆受压应力计算值 ；=11573.27/(0.284×489) = 83.335 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 83.335 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求。模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（十一）梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁

50、和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设

51、置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平

52、杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。6.2.2楼板模板(扣件钢管满堂高架)计

53、算书（一）参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.30；纵距(m):1.50；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.45；模板支架搭设高度(m):7.70；采用的钢管(mm):48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):500.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2)

54、:9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用钢管；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；楼板的计算长度(m):12.00；施工平均温度():26.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二）模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100&#