18m跨焊接梯形钢屋架

1、单向板肋梁楼盖设计计算一、平面结构布置：沿纵向布置次梁，间距 1800mm 沿横行布置主梁，间距 3900mm 板 伸入墙内120mm 梁伸入墙内 240mm詈45mm时满足刚度要求可不验算要求h 80mm，取板厚h 80mm3、 次梁的截面高度应满足h(-)L (250 375)mm，取h 300mm18 121 1则b(-)h (100150) mm，取b 150mm。32、 、 、1 14、 主梁的截面高度应该满足h (丄儿(386675)mm,h 600mm,则1481 1挠度。对于工业建筑的楼盖板,楼盖结构布置图如下:2、按高跨比条件，当h1l40h (-)h (200300)mm，

2、取b 250mm。32二、板的设计(按塑性内力重分布计算)： 1、荷载计算:板的恒荷载标准值：取 1m 宽板带计算：30mm 厚水磨石面层0.65 1 0.65kN/m80mm 厚钢筋混凝土板0.08 25 1 2.0kN / m15mm 板底混合砂浆0.015 17 1 0.255kN / m恒载：gk2.905kN/m活载：qk2.5 1 2.5kN / m恒荷载分项系数取1.2 ;因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值小于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取 1.4。板的设计值总值：由可变荷载效应控制的组合：g q (1.2 2.905 1.4 2.5) 6.986kN/m由永久荷载效应控制

3、的组合：g q (1.35 2.905 1.4 0.7 2.5) 6.372kN/m所以由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，板的内力计算取g q 6.986kN / m2、板的计算简图:次梁截面为150mm 300mm,现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm 取板在墙上的支承长度为 120mm 按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：180al01lnh 180075 1201645 ln1665mm，222中跨：l02ln1800 1501650mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板， 其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%寸，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如下图：80

4、m厚钢筋混凝土板次梁q+g=6.986kN/m2耳TBCC/1645/1650/1650/板的计算简图B1650”16453、弯矩设计值计算:用塑性内力重分布理论计算1212M1(g+q)1012=6.986 1.6452=1.72kN m11 111212MB(g q)l0226.986 1.6521.73kN m11 111212M2M3(g q)b6.986 1.651.19kN m16 161212Mc(g q)l026.986 1.651.36kN m1414由题知：b 1000mm,设 as20mm,则h0h as802060mm,22fc11.9N / mm，fy210N / m

5、m2根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下:截面1B2CM ( kN m)M1MBM20.8M2Mc0.8McM(g q)lo1.72-1.731.190.95-1.36-1.091febh；(kN m)321.0 11.9 101 0.06 =42.84Ms21febh。0.0400.0400.0280.0220.0320.025q+g=6.986kN/m1 J 2s0.0410.0410.1取 0.10.0280.0220.0320.1取0.10.0250.1取0.1(b0.614)As ifebh。/ fy( mm)139.334095.876.2340340选钢筋轴线轴线A8150A81

6、50A8150A8150轴线A8150A8150A8150A8150实际配轴线轴线335mm335mm335mm335mmX筋轴线2335mm2335mmX335mmX2335mm位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨 中截面（M2、M3）和中间支座（Me）计算弯矩可以减少 20%其他截 面则不予以减少。4、确定各种构造钢筋：分布筋选用A8200嵌入墙内的板面附加钢筋选用A8200垂直于主梁的板面附加钢筋选用A8200板角构造钢筋：选用A8200和A830（双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图： 采用弯起式筋，详见板的配筋图.三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）

7、：1、次梁的支承情况：2、荷载计算：由板传来：2.905 1.8 5.229kN/m次梁肋 自重：0.15 0.3 0.0825 0.825kN / m次梁粉刷重0.015 0.3 0.08 2 17 0.112kN/m恒载：gk6.166kN /m活载：qk2.5 1.84.5kN / m设计值总值：由可变荷载效应控制的组合：g+q 1.2 6.166 1.4 4.5 13.70kN/m由永久荷载效应控制的组合：g q 1.35 6.166 0.7 1.4 4.5 12.73kN /m所以由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，板的内力计算取g q 13.70kN / mVA0.45(g

8、 q) In26.23kNVBI0.6(g q)ln34.98kN3、确定计算跨度及计算简图塑性内力重分布计算时，其计算跨度：边跨：l011.025ln1.025 42254331mm ln-45002取|0i4331mm(a 240mm)中间跨：l02ln4500 2504250mm因跨度相差小于 10%可按等跨连续梁计算，计算简图如下:q+g=13.70kN/m1 1 11I丨 丨1 1 11 11* 23-j1B$ 、BCCA4331425042504250U4331次梁的计算简图3、内力计算:弯矩设计值:M1丄(g2113.7 4.311223.36kN m11011MBM123.36

9、kN m1212M2M3(g q)l0213.7 4.2515.47kN m1616Me 丄(g q)|022 13.7 4.25217.68kN m250240120 -4375mm1414剪力设计值:VBrVciVer0.55(g q)ln32.02kN4、截面承载力计算:、次梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度bf，按.r 1 bf1033次梁高：4250 1417mm b sn150 1650 1800mm，故取bf1417mm。h 300mm, h0300 40260mm翼缘厚：1hf80mm判定 T 形截面类型:1fcbfhf(h0也)1.0 11.9 1417 80(2

10、6080)2 223.36kN m（边跨中）15.47kN m（中间跨中）故各跨中截面属于第一类 T 形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢筋考虑，取h。300 60 240mm,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取h0260mm、次梁正截面承载力计算见下表：（正截面采用二级钢fy300N / mm2, fc11.9N / mm2）6296.8 10 N mm296.8kN m截面1B2、3C弯矩M(kN m)23.36-23.3615.47-17.68b 或bf( mm14171501417150%(mm)260240260260ifcbh。2或gh1.0 11

11、.9 1417 26C21139.89 1061.0 11.9 150 2402102.82 1061.0 11.9 1417 2601139.89 1061.0 11.9150 26C2120.67 106M士Ms. 2或S，1 21fcbh01fcbfh00.0200.2270.0140.1471J2s(b0.350)0.0200.2610.0140.160As1fcbh。/ fy418373292354选用钢筋3B142B12+1B142B12+1B142B12+1B14实际钢筋截面面积（mm）462380380380、次梁斜截面承载力计算见下表:(ft1.27N / mm2, fyv2

12、10N /mm2, fc11.9N /mm2,b 150mm, h0260 或 240mm0.24-0.145%)fyv截面AB左B右CV(kN)26.2334.9832.0232.020.25cfcbho116.03 V107.1 V107.1 V截面满116.03 V截面满(kN)截面满足截面满足足足Vc0.7ftbh034.67 V32 V相差不大，无需计算 配箍筋32 V相差不大，34.67 V无需计(kN)无需计算配箍筋无需计算配箍筋算配箍筋箍筋肢数、直径2A8002A32002A32002A8200AsvnAsv1101101101101配箍率sv也bs0.337% 0.145%0

13、.337% 0.145%0.337% 0.145%0.337% 0.145%恒载：Gk34kN恒载设计值：G 1.2Gk40.8kN5、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边 处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况：柱截面 350X350,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多,故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承 于砖壁柱上，其支承长度 a=3702、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载:6.166 4.5 27.7kN主梁自重：(0.60.08)0.25 1.8

14、255.85kN主梁粉刷重：2(0.60.08)0.015 1.8 170.5kN50mm活载设计值：Q 1.4 1.8 4.5 2.5 28.4kN3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度:边跨：11l011.025ln b柱1.025 5105 3505408mm221 1lna b柱5105 370/2 350/25465mm，因跨度相差不超过 10%,可按等跨梁计算，计算简图如下：Q,QG，G1主梁的计算简图3、内力计算：1）、Gl040.8 5.41221kN mQl028.4 5.41 154kN m弯矩设计值：MKGI。k2Ql0其中，k1k2可由书中表查取，I。为计算跨度,Q=2

15、8.4kN/mG=40.8kN/m5410活载设计值：Q 1.4 1.8 4.5 2.5 28.4kN2） 、剪力设计值：V k3G k4Q，其中，k3k4可由书中表查可知。主梁弯矩计算项次荷载简图k/M1k/MBk/M2G GG G丨丨丨丨0.2220.3330.222r1Z TLjf.49.0673.5949.06Q1QJQ C1 )0.2220.3330.22234.1951.2834.19!0.2780.16742.8125.72Q1Q0.1670.27825.7242.81+83.25-124.8783.25+91.87-99.3149.06+49.06-99.3191.87由此可作

16、出下列几种情况下的内力图： +； +；+红线：+-124.87绿线：+蓝线：+-99.3124.6724.67/ /41.9441.9449.06i49.0659.1859.1883.2583.2591.87弯矩包络图91.87将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，贝 y 为弯矩包络图主梁剪力计算项 次荷载简图kMk/VB 左k/VB 右k/VcG5 (孑G5G10.6671.3331.3330.667127.2154.3954.3927.21Q1QJ1C1C10.66718.941.33337.861.33337.860.66718.94QC0.8331.1670.1670.1671123

17、.6633.144.744.74C jQ|0.1670.1671.1670.8334.744.7433.1423.66+46.15-92.2592.25-46.15+50.87-87.5359.13-22.47+22.47-49.6521.25-3.35同样可绘出剪力包络:92.2587.53 -50.874、主梁正截面和斜截面承载力计算:、主梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度bf，按判定 T 形截面类型:891.07kN m91.87kN m故各跨中截面属于第一类 T 形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座B 按布置两排纵向钢筋考虑，取h060070 530mm。1fcb

18、fhf（h。也）1.0 11.92180080（56080）891.716Nmm59.13-18.33-23.05-18.33-23.05红线：+绿线：+蓝线：+-87.5359.1323.0523.0518.3318.33-22.47 46.15-46.15 50.87-92.25剪力包络图54001800mmSn2505105 5355mm，故取bf1800mm。主梁高:h 600, h060040560mm翼缘厚:Ihf80mm46.1546.1522.47正截面配筋计算。截面1B弯矩M(kN m)91.87-124.87Vob/2(40.828.4)0.35 / 212.111M_V0b-112.76ifcbh：或1fcbfhb1.0 11.9 1800 5606717.3 1061.0 11.9 250 53C2835.6775 106M或M1fcbh2ifcbfh20.0140.1491 J 2s(b0.550)0.0140.162s1 0.50.9930.919AsM /sfyho7871221选