化学锚栓计算

1、化学锚栓计算:采用四个5.6级斯泰NG-M12< 110粘接型（化学）锚栓后锚固，hef = 110mm As=58mi2T）f u=500N/mm, f y=300N/mrrio荷载大小：N=5.544 KNV=2.074 KNM=2.074X 0.08=0.166 KN - m一、锚栓内力分析1、受力最大锚栓的拉力设计值因为 N 也 5.544 103 0.166 106 50 =556 N>0ny1242 2 502故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值：=2216 N2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值化学锚栓有效锚固深度：hef =hef-30=60 mm锚栓与混凝土基材边缘的距

2、离c=150 mm< 10hef =10X60=600 mm,因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。承受剪力最大锚栓的剪力设计值：vSd V =2074/2=1037 N2二、锚固承载力计算1、锚栓钢材受拉破坏承载力锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：N Rk,s Asfstk 58 500 29000 N锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数：1.0-1.55, c f冰 1.2 500RS,N1.22.0 > 1.4fyk300锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值:N Rd,sNRk,s 29000RS,N2.014500n> NSd=2216 NSd锚栓钢材受拉承载力满足规范要求!2、混

3、凝土锥体受拉破坏承载力锚固区基材为开裂混凝土。单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：武壮 3.0(2 30严 fT 7.0=8248.64 N混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距:混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距:基材混凝土劈裂破坏的临界边距：则，c=150 mm> ccr,N 90mm 取 c=90 mm边距c对受拉承载力降低影响系数：s,Nc0.7 0.3 ccr ,N0.70.39090=1.0表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数:re,N 0.5hef200c L 90300.5 =08200荷载偏心

4、对受拉承载力的降低影响系数:ec,N1 2eN / scr,N1.0苴中12 0 八十'开裂混凝土ucr,N1.0单根锚栓受拉，混凝土理想化破坏锥体投影面面积:Si=100 mnK ,取 Scr,N180mms尸100 mmS2=200 mm> scr N180mm,取 S2=180 mmC1=150 mm> ccr,N90mm ,取 c=90 mm C2=90 mm群锚受拉，混凝土破坏锥体投影面面积Ac,N：2 =100800 mm混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，Rc,N 25群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值:=20529.95 N群锚混凝土锥体受拉破坏时

5、的受拉承载力设计值:NRd,cNRk,cRc,N20529.952.159548.81N> N=5544 N混凝土锥体受拉承载力满足规范要求!3、混凝土劈裂破坏承载力基材混凝土劈裂破坏的临界边距：则，c1=150 mm> ccr,sp120mm ,取 c=120 mm, c2=120 mmS1=100 mm< Scr,sp240mm，取 S1=100 mmS2=200 mm> Scr ,sp 240mm，取 S2=200mm2=149600 mm构件厚度h对劈裂承载力的影响系数:,2- - 2h3250 3h，sp （犷）（；7-） =1.631 >1.5,取 h

6、,sp 1.52 hef2 60单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值:=8248.64 N群锚混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力标准值:=17138.84 N混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值:N Rk,sp h,spNRk,c1.5 17138.8425708.26混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值:NRdsDNRkSD/ Rsd 25708.26/2.15 11957.33N>Rd ,sp Rk,sp RSpN>N=5544 N混凝土劈裂破坏承载力满足规范要求!4、锚栓钢材受剪破坏承载力锚栓钢材破坏时的受剪承载力标准值:VRk,s0.5Asfstk0.5 58 500 1450

7、0 N锚栓钢材受剪承载力分项系数：锚栓钢材破坏时的受剪承载力设计值：VRd,s VRk,s/ Rs,v 14500/27250N >V=2074 N锚栓钢材受剪承载力满足规范要求!5、混凝土楔形体受剪破坏承载力取 Ci=C2=90 mm混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值:= 10285.86 N边距比C2/C1对受剪承载力的降低影响系数：边距与构件厚度比c/h对受剪承载力的提高影响系数：h，v (等严(管严 0.814 <1,取 h,v 1.0h250剪力与垂直于构件自由边方向轴线之夹角a对受剪承载力的影响系数v ：,v因为a =0°,因此 v 1.0。 ,v荷载偏心对

8、群锚受剪承载力的降低影响系数“,v ：未开裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高系数ucr,v :单根锚栓受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面面积：AV4.5c2 4.5 902 36450mm群锚受剪，混凝土破坏楔形体在侧面的投影面积：Ac,v (1.5c1 S2 C2)h (1.5 90 200 90) 250 106250 mrm群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值：=16901.79 N混凝土楔形体受剪承载能力分项系数：群锚混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值：VRd,cVRk,c / Rc,v 16901.79/1.89389.88N> V=2074 N混凝土楔形体受剪承载

9、力满足规范要求！6、混凝土剪撬破坏承载能力因为& 90 30 60mm >60 mm,故取 y混凝土剪撬破坏承载能力标准值：VRk，印kNRk,c 2.0 17138.84 34277.68n混凝土剪撬破坏承载能力分项系数:混凝土剪撬破坏承载能力设计值:19043.16 N>V=2074 NVRdCDVRk CD / Rcd 34277.68/1.8Rd ,cpRk ,cpRCp混凝土剪撬破坏承载力满足规范要求!7、拉剪复合受力承载力h 禺) NRd ,s(2216)214500，植筋钢材破坏:,1037、2()0.044<107250<1.0混凝土破坏:/Nh

10、d、15,Vsh、15,5544 、15,2074、居(-S)(严()1.5()1.50.546 <10NRdsVRds9548.819389.88Rd,SRd,S综上所述，后置埋件的承载力满足规范要求!>> As=58 f_stk=500N_RKs=As*f_stkf_yk=300gamma_RSN=(1.2*f_stk)/f_ykN_RdS=N_RKs/gamma_RSNh_ef=110h_ef1=h_ef-30f_cuk=35N_RKc0=(3.0*(h_ef-30)A1.5)*sqrt(f_cuk)S_crN=3*h_ef1C_crN=1.5*h_ef1C_crsp=

11、2*h_ef1C=120psi_sN=0.7+(0.3*c)/C_crNpsi_reN=0.5+h_ef1/200e_N=0s_crN=180psi_ecN=1/(1+(2*e_N)/s_crN)psi_ucrN=1S_crN=150A_cN0=S_crNA2s_1=120s_2=120s_2=120c_1=120c_2=120A_cN=(c_1+s_1+0.5*S_crN)*(c_2+s_2+0.5*S_crN)gamma_RcN=2.15N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0N_Rdc=N_RKc/gamma_Rc

12、Nc_crsp=2*h_ef1s_crsp=2*c_crsps_1=120s_2=120A_cN0=s_crspA2A_cN=(c_1+s_1+0.5*s_crsp)*(c_2+s_2+0.5*s_crsp)h=500psi_hsp=(h/(2*h_ef)A(2/3)N_RKc0=(3.0*(h_ef-30)A1.5)*sqrt(f_cuk)N_RKc=(N_RKc0*A_cN*psi_sN*psi_reN*psi_ecN*psi_ucrN)/A_cN0N_RKsp=psi_hsp*N_RKcgamma_Rsp=2.15N_Rdsp=N_RKsp/gamma_Rspgamma_Rsv=(1.2

13、*f_stk)/f_ykV_Rds=N_RdS/gamma_Rsvc_1=C_crNc_2=C_crNl_f=90d_nom=12V_RKc0=0.45*sqrt(d_nom)*(90/60)A(0.2)*sqrt(f_cuk)*c_1A(1.5)psi_sv=0.7+(0.3*c_2)/(1.5*c_1)psi_hv=(1.5*c_1)/h)A(1/3)psi_alphav=1.0e_v=225psi_ecv=1/(1+(2*e_v)/(3*c_1)psi_ucrv=1A_cV0=4.5*(c_1A2)A_cV=(1.5*c_1+s_2+c_2)*hV_RKc=(V_RKc0*A_cV*ps

14、i_sv*psi_hv*psi_ecv*psi_ucrv)/A_cV0 gamma_Rev=1.8V_Rdc=V_RKc/gamma_Revh_ef=110K=2V_RKcp=K*N_RKcgamma_Rcp=1.8V_Rdcp=V_RKcp/gamma_RcpN_Sdh=444.83V_Sdh=4846beta=(N_Sdh/N_RdS2)+(V_Sdh/V_Rds)A2)beta_1=(N_Sdh/N_RdS(3/2)+(V_Sdh/V_Rds)A(3/2)As =58f_stk =500N_RKs =29000f_yk =300gamma_RSN =2N_RdS =14500 >N

15、_ Sdh = 1.2376e+03 ( 锚栓钢材受拉破坏承载力)h_ef =110h_ef1 =80f_cuk =35N_RKc0 =1.2700e+04S_crN =240C_crN =120C_crsp =160C =120psi_sN =0.9750psi_reN =0.9000e_N =0s_crN =180psi_ecN =1psi_ucrN =1S_crN =150A_cN0 =22500s_1 =120s_2 =120s_2 =120c_1 =120c_2 =120A_cN =99225gamma_RcN =2.1500N_RKc =N_Rdc =（混凝土锥体受拉破坏承载力）2

16、.2858e+04 >N_ Sdh = 1.2376e+03c_crsp =160s_crsp =320s_1 =120s_2 =120A_cN0 =102400A_cN =160000h =500psi_hsp =1.7286N_RKc0 =1.2700e+04N_RKc =1.7412e+04N_RKsp =3.0099e+04gamma_Rsp =2.1500N_Rdsp =1.4000e+04 >N_ Sdh = 1.2376e+03 （混凝土劈裂破坏承载力）gamma_Rsv =2V_Rds =7250> V_sdh = 5.9934e+03 （锚栓钢材受剪破坏承载力）c_1 =120c_2 =120l_f =90d_nom =12V_RKc0 =1.3147e+04psi_sv =0.9000psi_hv =0.7114psi_alphav =1e_v =225psi_ecv =0.4444psi_ucrv =1A_cV0 =64800A_cV =210000V_RKc =1.2124e+04gamma_Rev =1.8000V_Rdc =6.