球团实验方案

1、刖言生球爆裂温度是生球质量的一个重要指标，爆裂温度的高低对热工工艺 的影响较大。生球爆裂温度低，进入链篦机时易发生爆裂现象。生球的粉化，增加了入窑粉末量，导致回转窑结圈和影响热工制度的稳定。若粉末量过多，影响焙烧过程的进行，导致合格产品率降低，无谓增加焙烧成本；若开裂球 多，必将降低成品球抗压强度，导致成品球质量不合格，所以，生球爆裂温 度必须要达到工艺要求，方能满足生产需要。影响生球爆裂温度的因索很多与原料物化性质有关的如粒度组成比表面积、 粒形状、矿物组成、亲水性等；与操作因素有关的如水分、粒径、密实度、粘结 剂的种类和添加量等。本文主要研究各种因素对生球爆裂温度的影响规律，探讨 影响生球

2、爆裂温度的各种因素，为提高球团爆裂温度提供依据。第一章文献综述1.1生球干燥过程的基本机理生球的干燥过程是其中水分受热气流作用而蒸发的过程，这一过程分为三个 阶段。第I阶段。干操的水分开始在整个表面上均匀蒸发， 球团内部水分在毛细 力作用下向球团表面扩散，这一阶段的干燥速度保持不变。 第u阶段，当球团表 面的干燥速度大于球团内部水分向外扩散的速度时，干燥前锋 （蒸发面）便向球团 内部迁移。这时产生的水蒸气要穿过干燥的毛细孔才能到逃球团表面。 因此随干 燥前锋的向内推移，这一阶段的干燥速度不断下降，直到毛细水蒸发完毕。第川 阶段为湿存水或化合水蒸发，其速度比毛细水的蒸发更慢。生球的爆裂发生在毛细

3、水蒸发的第U阶段， 这时干燥前锋所产生的蒸气压力 可用 K o z e n y K a r ma n公式表达：ZP=k23d ；(1)式中：AP干燥前锋产生的内压力；d造球物料的平均粒径；t水或溶 液的粘度；球团孔隙度；v干燥速度；L干燥面离球团表面的距离。当干燥前锋产生的内压力 腔超过生球和干燥外壳的张力强度时，生球便产 生裂缝或爆裂。HRumpf给出了毛细水状态下生球张力强度公式和干球张力强 度公式：1 一 E H沪1.1-?z d(3)1 £ asw=8 cosBd式中：亦创一生球、干球张力强度；9水或溶液与矿粒的润湿角；球 团气孔率；a毛细孔中水或溶液的表面张力；d矿粒平均直

4、径；H固相连接 桥的平均粘结力由此可见，任何有助于提高生球张力强度， 特别是干球张力强度，以及降低 干燥前锋蒸气压力的措施。都能减少生球干燥过程毛细水蒸发阶段发生爆裂的可 能性。式（2 ）、（ 3 ）为张力强度（T e n s i l e S t r e n g t h ）表达式。它不同于 抗压强度（C o mp r es s i o n S t r e n g t h ） °H R u mp f设计一套置进行了用 实际方法测定生球张力强度的试验，发现生球张力强度和抗压强一定范围成正相 关性。假定干燥速度v与气流速度V和气流温度T成正比，在气流速度V不变的 条件下，当AP与©

5、;或sw相等时的气流温度T即为生球的爆裂温度Tst:2TsT=k H 干（4），L 1 - Z或2ad cosTsT=k生（5）n L 1 - z有上两式可见，粘结剂的性质（H、n a、B）和球团粒径（L）以及球团气 孔率都对生球爆裂温度产生直接的影响， 生球水分，精矿粒度，粘结剂的粒度和 吸水膨胀性主要是改变球团气孔率来影响生球爆裂温度的。根据球团干燥过程原理，干燥前锋产生的蒸汽是通过已干燥外壳向外排放 的，因此已干燥的外壳的抗张强度 （即干球抗张强度）比内部未干燥部分的抗张 强度（即生球的抗张强度）对生球具有更重要的影响。此外，生球抗张强度和抗 压强度一样，主要是由液体表面张力产生的毛细管

6、拉力完成的，而干球的抗张强 度是通过粘结剂产生的固相桥键力和矿粒与矿粒之间紧密接触产生的连锁啮合 力获得的。后者在数值上远高于前者。因此，用（4）式表达生球爆裂温度与各 因素之间的关系更具有代表性。1.2生球爆裂温度的影响因素1.2.1粘结剂对生球爆裂温度的影响1.2.1.1膨润土对生球爆裂温度的影响膨润土是目前国内外球团生产中使用最广、效果最好的一种粘结剂，它能提高生球的强度，更重要的是能提高生球的爆裂温度。膨润土的主要矿物是蒙脱石， 其化学结构式为：Al2（Si4O10）（OH）2。大量研究表明，膨润土能显著提高生球的爆裂温度。膨润土能提高生球爆裂 温度的原因有三：其一，膨润土可以降低生球

7、中水分的蒸发速度，使水缓慢地释 放出来，从而降低了生球内部的蒸气压；其二，膨润土能提高干球强度，这是爆 裂温度升高的主要原因；其三，膨润土加入混合料后，生球产生孔隙，干燥时球团水分易于析出。1.2.1.2有机粘结剂对生球爆裂温度的影响有机粘结剂的共同特点是在室温下的水溶液具有较高的粘度， 干燥后具有很 高的粘结强度， 因此，添加少量有机粘结剂能明显提高干球的抗压强度和生球的 爆裂温度。 另外，有机粘结剂能提高干球的气孔率， 这是有机粘结剂能使生球爆 裂温度升高的另一个原因。 但是当有机粘结剂量超过一定值后， 溶液粘度对生球 爆裂温度的不利影响起主导作用，生球爆裂温度将随有机粘结剂量的升高而下

8、降。1.2.2生球水分对生球爆裂温度的影响生球水分对生球爆裂温度的影响很大。 研究表明，生球水分从 7.4%提高 8.7% 时，爆裂温度降低了 100C左右。这是由于生球水分增大，在干燥过程中，生球 内部的水分因受热蒸发量增多而使生球内部形成了很大的内压力， 故生球爆裂温 度降低。1.2.3 造球时间对生球爆裂温度的影响研究结果表明， 随着造球时间延长， 生球爆裂温度降低。 有研究表明当造球 时间由8min延长到16min，生球爆裂。温度由650C降到550C。这主要是随着 造球时间延长， 生球变得紧密。 生球干燥过程中， 由生球表面蒸发控制转变为内 部扩散控制时， 水分蒸发面逐渐移向生球内部

9、， 表面层形成干燥外壳， 生球水分 的排除靠球内的水蒸气通过干燥层的孔隙向外扩散达到进一步干燥的目的。 当内 部蒸发速度过快， 产生剩余蒸气， 这种过剩蒸气压就使生球产生爆裂， 生球越紧 密，过剩蒸气压就越容易形成，生球爆裂温度越低。1.2.4 高压辊磨与润磨对生球爆裂温度的影响润磨与高压辊磨均显著降低生球爆裂温度，且辊磨又比润磨降低爆裂温度100 °C多。这是由于物料经润磨或辊磨后，其平均粒径减小，其脱水速度必然加 快 ;另外原料比表面积增大，球的孔隙率减小，球内蒸汽压必然增大，所以润磨 与高压辊磨降低生球爆裂温度。1.3 提高生球爆裂温度的途径1.3.1 选择适宜的粘结剂不同的粘

10、结剂对生球的爆裂温度影响相差很大， 将消石灰、 膨润土、有机粘 结剂对生球爆裂温度的影响进行比较，并提出粘结剂的选择原则。有机粘结剂球团的生球爆裂温度明显高于膨润土球团， 膨润土球团的生球爆 裂温度明显高于消石灰球团。 因此，就生球爆裂温度而言， 应优先选择有机粘结 剂。其次为膨润土， 最后为消石灰。 由于消石灰球团的生球爆裂温度较低， 目前 已很少被用作球团粘结剂。 实际生产中在选择球团粘结剂时， 除了要考虑生球爆 裂温度，还要考虑生球强度、干球强度、成品球质量、是否容易添加、生产成本等因素。事实上，目前膨润土仍是球团生产的主要粘结剂。对于提高生球爆裂温度来说， 应选择如下特性的膨润土 :较

11、高的蒙脱石含量、 较大的膨胀倍和吸水率、较小的胶质价和阳离子交换量。另外，粘结剂对生球爆裂温度有双重影响， 过高或过低配比都不利于生球爆 裂温度的提高，应根据不同的原料条件选择合适的添加量。1.3.2优化造球参数生球水分、 造球时间等是影响生球爆裂温度的主要造球参数。 在确保生球强 度的条件下， 应尽可能降低生球水分， 以提高生球爆裂温度。 对于提高生球爆裂 温度而言，在确保生球强度的前提下，应减少造球时间。1.3.3合理选择润磨或辊磨工艺润磨或高压辊磨预处理铁精矿可以提高生球强度， 降低膨润土用量， 但润磨 或高压辊磨会降低生球的爆裂温度，球团原料不同，降低的幅度不同。润磨一般降低爆裂温度1

12、00C左右，高的可以降低150200C ;而高压辊磨又 比润磨降低爆裂温度100多C。所以是否上润磨或辊磨预处理铁精矿， 应通过试 验来确定， 尤其对竖炉球团更应如此。 避免因为润磨后生球在烘干床上爆裂， 造 成润磨机闲置不用， 出现投资浪费的现象。 生球爆裂温度受润磨时间的影响， 随 着润磨时间延长，爆裂温度降低，因此混合料润磨时间不宜过长，一般润磨 45min 为宜。高压辊磨的辊压、 辊速、辊磨次数都不同程度地影响生球爆裂温度， 增大辊 压、增加辊磨次数将使生球爆裂温度降低， 提高辊速将提高生球爆裂温度， 因此 辊压不宜过大、辊磨次数不宜过多，可以适当提高辊速。1.3.4 配加表面改性剂或

13、防爆剂有资料表明改性剂对提高生球爆裂温度非常有效，在添加 1.5%膨润土的基 础上，加入0.5%的改性剂后，高硫磁铁精矿球团生球爆裂温度超过了 640Eo资 料均介绍了配加防爆剂提高生爆裂温度的方法。 其中介绍的研究结果表明， 在配 加 0.49%防爆剂的情况下， 用钠基膨润土代替钙基膨润土且膨润土配比降低 50% 以上时，生球爆裂温度仍然得到提高。第二章 原料性能、试验流程2.1 原料性质2 . 1 . 1铁精矿的矿物组成和化学成分本次实验所用原料为程潮铁矿高压滚磨前后铁精矿分别以1#、2#表示。原料的化学成分见表 2-1o表2-1铁精矿化学成分TFe FeOSQ2AI2O3CaO MgO

14、PS2.1.2含铁原料的粒度组成及比表面测定粒度测定采用干、湿法相结合测定，每次的试样量为200g,先用0.043 mm 的筛子进行湿筛，筛上物烘干称重后，再用0.043mm、0.074mm、0.125mm、0.150mm 0.200mm、0.500 mm的套筛，在振动机上干筛 15min,称出各粒级的 质量，计算各粒级的百分含量。每个试样测两次，筛上物和筛下物之和的质量差 不超过0.1g。铁矿石比表面积的测定参照勃氏法(GB/8074 87)，用电动勃氏透 气比表面积测定仪进行测定获得。其原理根据一定量的空气通过具有一定空隙率 和固定厚度的粉状物料层时，所受阻力不同而引起流速的改变来测定粉状

15、物料的 比表面积。高压滚磨前后粒度组成及比表面的测定结果见表2-2。表2-2高压滚磨前后粒度组成及比表面积>0.500.50-0.200.20-0.150.15-0.1250.125-0.0740.074-0.043<0.043比表mmmmmmmmmmmmmm面积1#2#2.1.3铁矿石的微观颗粒形貌颗粒形状和表面粗糙情况不仅影响铁精矿的比表面积，对铁精矿成球性也具有重要影响。因此，实验中分别对辊磨前后的颗粒形貌进行了分析。微观颗粒形貌采用SX-40型扫描电镜对铁精矿进行颗粒形貌分析。分析结果见下图： 2.1.4铁精矿其它物理性能铁精矿其它物理性能包括静态成球性指数、真密度、堆密度

16、等。铁精矿成球 性取决于铁精矿粒度，比表面积和表面亲水性，铁精矿成球性按成球性指数的高 低可划分为以下五类：无成球性：K<0.2;弱成球性：K=0.200.35;中等成球性：K=0.350.60;良好成球性：K=0.600.80;优异成球性：K>0.80;成球性指数K值用下列经验公式计算：式中：W分一原料最大分子水含量，;W毛一原料最大毛细水含量，;原料的最大分子水是采用压滤法测定的。测定前先将精矿润湿到饱和状态， 静止2小时，使之充分润湿。测定时，将 60mm的下压塞放进 60mm的量筒 中，并将20张同样大小的滤纸放在压模内，将已准备好的原料均匀地铺在滤纸 上。在原料上再加放2

17、0张滤纸，放上上压塞，然后将压模放到压力机上，以65.5kg /cm。加压5分钟。压后取出试样称重，并在105°C温度下烘干并称重，每次测 2次，两次误差不超过0.5%。最大分子水（）的含量按下式计算：QQ1 100W 分=Q2式中：Q1试样加压后的质量，g;Q2试样烘干后的质量，g;最大毛细水的测定是采用容量法。测定装置见图2-1。测定前将试样烘干，将装料器内壁及筛板涂上一层簿腊， 然后将筛板放入装料器内，在筛板上放一张 同样大小的滤纸，将干料松散装入装料器内，使料面平整，装料高度为100mm，贮水器的进水管上的水位 A与筛板底在同一水平线上。试样开始吸水时记时。 当水开始沿着试样

18、的毛细管上升时，水位便开始下降，此时打开滴定管阀门B，慢慢放出蒸馏水，保持水位稳定在 A处。直到试样不再吸水为止。每次测定两 个平行样，误差不超过0.5%。按下式计算最大毛细水：Q1W 毛=Q21002图2-1毛细水测定装置式中W 毛最大毛细水含量，%;Q1试样吸水量，g;Q2 干料量，g;1 滴定管；2装料器;3 筛板；4贮水器;5 水瓶；6打气筒;7支架含铁原料的真密度采用比重瓶法测定。其步骤如下：(1) 用25ml的比重瓶，用洗液洗净，烘干，用感量为万分之一的天平称量比重瓶的质量为mi。(2) 去经烘干后的试样放入瓶中试样装入量为1/3左右，称出瓶和试样的质量为m2o(3) 向瓶中注入蒸

19、馏水，到容积的2/3左右，在热水浴中煮沸，除去试样中的气泡。静置冷却后，再将蒸馏水注满至瓶口，称量瓶和水及其试样的质量为m3。(4) 从瓶中倒出水和试样，洗净后装满蒸馏水称瓶和水的质量为ma然后按下式计算真密度：g/ cm、。- (m2-m1)-'(m4 _mi) _(m3 _m2)堆密度采用自然堆积法测定；用于松散物料堆密度的比较简单，取已校准体积为V、质量mo的容器，刮平后测其质量为 m2堆密度D可用下式计算：mn _ m。，3:-D=g/ cmV铁精矿其他物理性能见表2-3表2-3铁精矿其它物理性能成球性真密度堆密度空隙率1#2#2.2膨润土2.2.1蒙脱石含量测定(1) 主要试

20、剂1) 亚甲基蓝标准溶液0.005M将亚甲基蓝(指示剂)在93 ±C的烘箱中烘干4小时，置于干燥器中冷却至室 温。称量1.5995克置于烧杯中，加水使其完全溶解(如不溶解，可微加热，温度 不宜太高，以免分解)，移入1000毫升容量瓶中，加水稀释至刻度，摇匀备用。 此溶液1毫升含1.8695毫克三水亚甲蓝盐或1.5995毫克无水亚甲蓝盐。2) 1%焦磷酸钠溶液称取10克焦磷酸钠置于烧杯中，加水使其完全溶解(可微加热)，移入1000 毫升容量瓶中，加水稀释至刻度，摇匀备用。(2) 操作步骤1)称取0.2000克试样置于已经加入50毫升水的锥形瓶中摇动，使试样在水 中充分散开，再加入20毫

21、升焦磷酸钠溶液，摇动。2) 将盛有混合溶液的锥形瓶置于电炉或电热板上，加热微沸5分钟，取下冷至室温。3) 用亚甲基蓝溶液滴定，开始时可以依次加5毫升，再逐次缩小间距至23 毫升，快到终点时，每次滴加，0.51.0毫升，每次滴加后摇动1530秒钟， 用直径为2.53毫米的玻璃棒沾一滴试液于中速定量滤纸上，观察中部深蓝色斑周围有无出现明显的浅绿色晕环，若未出现，则继续滴加，当在沿蓝色斑点周围出现明显的浅绿晕环时，再摇动 30秒钟，用玻璃棒沾一滴试液于滤纸上，若 浅绿色环仍不消失，即为滴定终点，记下滴定所耗亚甲蓝标准溶液的毫升数v，到终点后可继续滴加12毫升亚甲基蓝溶液。若浅绿色晕环变得明显且加宽，

22、 则表示终点判断无误。计算T VX100计算公式为：B= G式中：B吸收亚甲基蓝量，克亚甲基蓝量/100毫升；T克亚甲基蓝量/毫升亚甲基蓝溶液；V滴定至终点时所耗亚甲基蓝溶液毫升数；G试样克数。(4)相对蒙脱石含量蒙脱石是膨润土中的主要成分，具有吸蓝能力，但与之伴生的高岭土、埃洛 石等矿物也具有吸蓝能力，因此通常测出的吸蓝量是多种矿物的混合吸蓝量。 相 对蒙脱石含量按下列计算：吸蓝量100蒙脱石相对含量= 442(%)2.2.2膨胀容的测定准确称1.0000克(准确至0.01克)试样，置于已盛有 3040ml蒸馏水的100 毫升带塞量筒中，再加蒸馏水至 75毫升左右，摇匀使之分散后，加入 25

23、毫升 1mol/l盐酸至刻度，振摇3分钟，静置24小时待其沉降，读出沉降界面处刻度 值，即为试样膨胀容(ml/g)。2.2.3吸水率的测定吸水率是参考美国一些球团厂膨润土质量检测方法，采用简易测定方法测 定，具体的操作步骤如下：(1) 将铁盆装满水，然后将多孔砖浸泡水中，使多孔砖吸足水；(2) 保持铁盆内水面低于多孔砖上表面 5mm,在测定过程中始终保持此水位；(3) 在 1/1000g天平上称出称样瓶质量 m1 ；(4) 将滤纸放在吸足水的多孔砖上，让它也吸足水后，将它放在称样瓶内并盖好盖子，防止在称重过程中水分挥发，称出湿滤纸和称样瓶的质量m2；（5）将滤纸放回多孔砖上，称2g已烘干的膨润

24、土，均匀地撒在滤纸上，在室 温下静放2小时，取出滤纸和试样，放在称样瓶内称出它总质量m3，得出膨润土吸水质量m4=m3-m2。按下式计算膨润土吸水率（）:=叫 1002同试样测定一次，取平均值作测定值。2.2.4胶质价的测定膨润土与水按比例混合后加适量MgO，膨润土即凝聚成凝胶体，该胶体的体积称为胶质价，以15g试样形成的体积（ml）表示。1）仪器和试剂 带塞量筒100ml，直径25mm。 MgO轻质，化学纯。2）测试程序称取15.00g试样置于已盛有5060ml蒸馏水的100ml带塞量筒中，再加蒸 水至90ml左右。塞紧塞子，摇晃5min，使试样充分散开与水混匀。打开塞子， 加入1.00gM

25、gO，加蒸馏水至刻度，再塞上塞子，摇晃 3min。将量筒放置于不受 振动的桌面上，静置24h,读出凝胶体界面的刻度值即为胶质价，以ml/15g土（ 土” 表示膨润土）表示。2.2.5粒度测定膨润土粒度测定是将膨润土矿样在自动恒温干燥箱中于105C下烘干，热态下用天平（精度为O.02g）快速称20g，迅速放入经105C预热的孔径0.074mm（200 目）筛子上（筛底和筛盖同时预热）。然后立即将其放入振动筛，使之振15min，取出后称量筛上物和筛下物，算出小于0. 074mm（-200目）含量。每个试样测两次，筛上物和筛下物之和的质量差不超过0.1g。膨润土的物化性能见表2-4表2-4膨润土的物

26、化性能蒙脱石量%吸蓝量g/100g吸水性cm3/g膨胀度ml/gpH胶质价 -0.074mm% %2.3试验研究方法2.3.1试验流程本次试验流程如下图2-2。生球的质量主要检测落下强度、抗压强度及爆裂 温度，成品球团质量主要检测抗压强度，部分成品进行成分化验。 2.3.2试验方法及设备 2.3.2.1原料准备由于铁精矿过湿， 会给造球操作带来困难， 因此全部含铁原料均经过晒干混 匀，取样进行原料性能检测， 其余装袋密封作造球用。 造球混合料采用人工配料， 每次按干料比例计算称取4kg含铁混合料，按比例配加计算好的粘结剂，在橡胶 布上按照造堆方法混匀， 然后添加预润湿水分， 使混合料的水分低于

27、生球适宜水 分的I%2%,再进行第二次混匀。2.3.2.2造球方法及设备生球的制备在圆盘造球机上进行.造球机的直径为800ram,转速为25 r/min,倾角为49°。为模拟生产实际情况， 造球过程分为母球形成， 母球长大、 生球紧密三个阶 段。首先将混合好的物料，用小铲铲半铲物料加入转动的造球机内加水造母球， 然后连续加水加料（每批料量为4kg），使母球在规定的造球时间内长大成球。生 球经过I3min滚动紧密后，用小铲将生球铲出，将1015mm的生球作为成品 生球，进行强度及爆裂温度测定。剩下的生球经干燥后作预热、焙烧用。 2.3.2.3生球强度的测定生球落下强度的测定：将成品生球

28、于 0.5m高度自由落下至10mm厚的钢板 上,着落下n次后发生破裂，即该球的落下强度为（n 1）次/0.5m。每次测I0个 生球，取平均值作为生球的落下强度（单位为次/ 0.5m）。生球抗压强度的测定： 将成品生球置于电子压力测定仪上， 在其上部缓缓施加一垂直向下的压力， 直至 生球发生破裂，此时天平所显示的压力值即为生球的抗压强度.每次测 I0 个生 球，取平均值作为该批生球样品的抗压强度 （单位为N /个）。2.3.2.4.生球爆裂温度的测定生球爆裂温度测定是参照美国 AC 公司的动态测定法， 在特制的竖式管炉中 进行。从叶氏鼓风机出来的室温空气， 经转子流量计控制风速进入管炉中。 管炉

29、 是通过电阻丝加热的， 由可控硅温度自动控制仪表控制温度。 该装置中间有一根 080X 1200ram的不锈钢热风管，该管内装有高度为 1000ram的15mm的氧化铝 瓷球， 电炉加热瓷球， 使鼓入的空气迅速被加热成为温度恒定的热气流， 反映热 风温度的 热电偶 装在 生球干 燥杯的 底部。 实验用 来装 生球的 干燥杯 内径为 50ram,高度为150ram,底部均匀捧列有 m3mm的圆孔，以便气流进去干燥杯 中进行干燥。具体操作是：取 50个成品生球装入不锈钢罐内， 将不锈钢罐放在风速为 1.5m /s（冷态）的竖式管中，生球在炉膛内停留23min后取出，以生球破裂4%所能 承受的最高温

30、度为爆裂温度。2.325预热焙烧试验预热焙烧试验在卧式管状电炉中进行。电炉由炉膛直径为50ram的一个铁铬 铝丝电阻炉和一个硅碳管电阻炉对接而成。前者作预热用，后者作焙烧用。直径为1015mm生球首先在烘箱中于105C下烘干，试验时将于球装入瓷舟中，按 预先制定的试验方案进行预热焙烧。2.3.2.6预热及焙烧球强度的测定预热焙烧完成后，使用智能球团压力机测量预热球和焙烧球的抗压强度。将 压碎的球团作为样品装入试样袋中，留作化验用。智能球团压力机的测量精度最 小为IN，最大载荷为104N，压杆加压速度15± 5mm/ min。每次取810个测 定抗压强度，取其平均值作为检验指标。轶精矿

31、粘结剂图2-2实验流程第三章球团实验室试验3.1高压辊磨对球团质量的影响在膨润土配比为2.5%、水分为8%、球形成时间和球团密实时间分别固定 为3 min，小球长大时间15min的条件下对高压辊磨前后的铁精矿分别进行造球实验，察高压辊磨对球团质量的影响。实验结果见表 3-1表3-1高压辊磨对球团质量的影响抗压强度N/个落下强度次/个爆裂温度C成品强度N/个1#2#3.2膨润土对球团质量的影响本次试验选取三种膨润土编号分别为A、B、C先对每种膨润土分别配加1. 0%、1.5%、2.0%、2.5%、3.0%进行系统试验，然后根据试验结果再进行了 优化试验。考察不同膨润土及其配比对球团质量的影响。表3-2膨润土 A对1#精矿球团质量的影响膨润土配比生球水分抗压强度落下强度爆裂温度成品强度%N/个次/个CN/个11.522.53.0表3-3膨润土 B对1#精矿球团质量的影响膨润土配比生球水分抗压强度落下强度爆裂温度成品强度%N/个次/个CN/个11.522.53.0表3-4膨润土 C对1#精矿球团质量的影响膨润土配比生球水分抗压强度落下强度爆裂温度成品强度%N/个次/个CN/个11.522.53.0表3-5膨润土 A对2#精矿球团质量的影响膨润土配比生球水分抗压强度落下强度爆裂温度成品强度%N/个次/个CN/个11.522.53.0表3-6膨润土 B对2#精矿球团质量的