义煤综能空分压缩机基础施工方案(共48页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上1、 工程概况：本工程为义煤综能气体分离产品项目工程压缩机厂房压缩机基础工程。压缩机基础底板的平面尺寸呈矩形，其长边尺寸为22.00m，宽度尺寸为9.00m,基础厚度为1.8m,基础埋深： 2m（不包括100mm厚砼垫层）。压缩机基础顶板的平面尺寸为矩形，长边尺寸为21.00米，宽度尺寸为8.00米，厚度为1.50米；压缩机基础的柱子共8根，断面尺寸为1000×1000，柱子高度为7.90米。本设备基础混凝土强度等级为C30。本设备基础外形较为复杂，体积大，属大体积混凝土施工，必须按大体积混凝土施工规范要求进行施工。设备基础顶板厚度大，自身重量大，支撑高度7

2、.90米，又属于高支撑模板施工，施工技术要求高，支撑系统必须进行强度及稳定性计算。2、编制依据 义马煤业综能气体分离产品项目压缩机厂房压缩机基础设计施工图、图纸会审记录及设计变更单； 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）； 大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）； 现行国家及行业有关规范、规程。2、准备施工 2.1施工现场准备：场地平整已完成，现场临时设施包括围墙大门、办公室、仓库、工具房、施工道路已完成，施工用水用电已接通。2.1施工机具准备：挖掘机、自卸汽车、打夯机、电焊机、钢筋切断机、钢筋成型机、木工圆盘锯、木工平刨、混凝土运输罐车、混凝土浇注泵车、插入式

3、振动棒、平板振动器、铁锹、木（铁）抹子、刮杠、线绳等。2.2材料准备：模板、木料、脚手架钢管、砖、砂子、碎石、水泥、钢筋、钢板、焊条等，混凝土采用商品混凝土，养护材料采用塑料薄膜，草苫或棉毡等。2.3施工技术准备：对图纸进行会审、编制施工方案并经过审批、高程水准点和控制坐标点引入施工现场并经过监理和业主复核、对作业人员进行操作工艺、技术措施、质量要求、安全措施及注意事项，文明施工进行交底。2.4劳动力准备：混凝土工6人、力工8人、钢筋工10人、木工12人、架子工6人 、电焊工2人、电工2人、机械工2人。3、总体施工方案根据施工图纸设计和大体积混凝土施工规范GB50496-2009的有关要求，结

4、合本设备基础体的特点，将压缩机基础分三次施工，第一次为底板施工，第二次为柱子施工，第三次为顶板施工。压缩机基础底板上的附属设备基础座在底板施工时做好插筋工作，待底板施工后柱子施工前再施工。压缩机基础顶板上的台阶与顶板一起施工。施工方案示意图见附图。4、土方工程 4.1根据本施工场地地质勘探报告和现场查看，除表层有部分粘土外，以下为风化岩，具体地质情况，待基坑开挖后地基验槽时予以确定。基坑采用1台反铲挖掘机开挖，2辆自卸汽车外运土石方。风化岩反铲挖掘机无法开挖时，采用机械凿岩机配合人工开挖，反铲挖掘机和自卸汽车清运石渣，土方和石渣应按业主和监理要求运至指定地点。基底要进行人工平基。4.2基坑开挖

5、平面图及剖面图见附图。 4.3基坑挖好后，要准备相关资料，进行工程报验，请设计勘察单位、业主、监理进行地基验槽，办理签字盖章手续。4.4基槽回填土要按规范要求进行分层夯填，每层虚铺厚度不得超过30cm,并进行取样试验。5、模板工程 5.1压缩机基础底板模板基础底板厚度1.8米，模板采用15mm厚压缩胶合木模板。为固定模板，外部采用加密加强双排脚手架，双排脚手架立杆间距800mm，大小水平杆步距、间距均为600mm；经计算新浇筑混凝土对侧模板的最大侧压力为16.63KN/m2，不用对模板进行计算。依据常规支模可以保证模板的强度和刚度。模板外垂直木楞采用70mm×40 mm方木，间距20

6、0 mm；外层水平木楞采用70mm×40 mm方木，间距300 mm；支撑系统采用钢管和方木。5.2压缩机基础柱子模板5.2.1压缩机基础柱子断面尺寸为1000mm×1000 mm，高度（从底板顶面到顶板底面）7.90米，共8根。柱子断面尺寸较大，高度也很大。从施工安全和方便考虑，确定柱子模板与基础顶板模板一起支设安装，在柱子模板高度的中部开设混凝土浇筑口和振捣口，浇筑和振捣柱子下半部的混凝土，在基础顶板的模板上浇筑和振捣柱子上半部混凝土。5.2.2柱子模板采用15mm厚压缩胶合木模板，内木楞采用70mm×40 mm方木，外面采用双,48×3钢管和,10

7、对拉螺杆加固。5.2.3柱子模板下端要留垃圾清理口，以方便清理柱子模板内的垃圾、灰土。5.2.4柱子模板计算：柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面

8、高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 7.90m； 计算简图模板在高度方向分 2 段进行设计计算。第1段（柱底至柱身高度3.95米位置；分段高度为3.95米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板参数

9、面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密

10、度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 模板计算高度，取3.950m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 41.218 kN/m2、94.800 kN/m2，取较小值41.218 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=41.218kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 6 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连

11、续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 192 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧

12、压力设计值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1×20.830×192×192= 7.68×104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/W<f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N&#

13、183;mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 400×12.0×12.0/6=9.60×103 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.68×104 / 9.60×103 = 7.999N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.999N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大

14、剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×20.830×192.0 = 2399.636N；截面抗剪强度必须满足

15、下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2399.636N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.75N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要

16、求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 41.22×0.4016.49 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 400×12.0×12.0×12.0/12 = 5.76×104 mm4；面板最大容许挠度: = 192 / 250 = 0

17、.768 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104) = 0.277 mm；面板的最大挠度计算值 =0.277mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.768mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.950m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40×70×70/6×

18、1 = 32.67cm3；I = 40×70×70×70/12×1 = 114.33cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m； q

19、 = 8.547+1.452=9.998 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×9.998×400.0×400.0= 1.60×105N·mm； =M/W<f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N·mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.27×104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.60×105/3.27×104 = 4.897N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.89

20、7N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m； q = 8.547+1.452=9.998 kN/m；竖楞的最大剪力

21、：V = 0.6×9.998×400.0 = 2399.636N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×9.998×400=2399.636N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3×2399.636/(2×40.0×70

22、.0×1)=1.286N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.286N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =41.22×0.19 = 10.00 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯

23、性矩(mm4)，I=1.14×106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677×10.00×400.04/(100×9000.0×1.14×106) = 0.168 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.168mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按集中荷载

24、计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×41.22×0.9 + 1.4 ×6×0.9)×0.192 × 0.4 = 4 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.310 kN·m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.093 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = .8

25、5 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 34.79 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.79N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.3 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.093mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!六、B

26、方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M10 ； 对拉螺栓的有效直径: 8.12 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 51.8 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×5.18×10-5 = 8.806 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.149kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=8.806kN，对拉螺栓强

27、度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192 ×0.4 = 4 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:

28、M = 0.310 kN·m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.093 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = .85 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 34.786 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.786N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足

29、要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.093mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M10 ； 对拉螺栓有效直径: 8.12 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 51.8 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×1

30、05×5.18×10-5 = 8.806 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.149kN 小于 N=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求!第2段（柱身高度3.95米位置至柱身高度7.90米位置；分段高度为3.95米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数

31、:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作

32、用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 模板计算高度，取3.950m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 41.218 kN/m2、94.800 kN/m2，取较小值41.218 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=41.218kN/m2；倾倒

33、混凝土时产生的荷载标准值 q2= 6 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 192 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N·

34、mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1×20.830×192×192= 7.68×104N.mm；

35、面板最大应力按下式计算： =M/W<f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 400×12.0×12.0/6=9.60×103 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.68×104 / 9.60×103 = 7.999N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.999N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，

36、满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =17.806+3.024=20.830 kN/m；面板的

37、最大剪力：V = 0.6×20.830×192.0 = 2399.636N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2399.636N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.50

38、0N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.75N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 41.22×0.4016.49 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =192.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 400×12.0×12.0&

39、#215;12.0/12 = 5.76×104 mm4；面板最大容许挠度: = 192 / 250 = 0.768 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104) = 0.277 mm；面板的最大挠度计算值 =0.277mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.768mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.950m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，

40、宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40×70×70/6×1 = 32.67cm3；I = 40×70×70×70/12×1 = 114.33cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 倾倒

41、混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m； q = 8.547+1.452=9.998 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×9.998×400.0×400.0= 1.60×105N·mm； =M/W<f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N·mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.27×104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/

42、W = 1.60×105/3.27×104 = 4.897N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.897N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×6.000×0

43、.192×0.900=1.452kN/m； q = 8.547+1.452=9.998 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×9.998×400.0 = 2399.636N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×9.998×400=2399.636N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.5

44、00 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3×2399.636/(2×40.0×70.0×1)=1.286N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.286N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =41.22×0.19 = 10.00 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间

45、距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.14×106；竖楞最大容许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677×10.00×400.04/(100×9500.0×1.14×106) = 0.160 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.16mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.6mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分

46、别为:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 ×41.22×0.9 + 1.4 ×6×0.9)×0.192 × 0.4 = 4 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.310 kN·m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.093 mm；

47、1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)<f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = .85 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 34.79 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.79N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.3 / 2

48、50 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.093mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M10 ； 对拉螺栓的有效直径: 8.12 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 51.8 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×5.18×10-5 = 8

49、.806 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.149kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.247×2=8.49cm3；I = 10.193×2=20.39cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192 ×0.4 = 4 kN

50、； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.149 kN； H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.310 kN·m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.093 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)<f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = .85 N·mm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8494 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 34.786 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.10×108/(1.05

51、×8.49×106)=34.786N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.093 mm；柱箍最大容许挠度: = 333.333 / 250 = 1.333 mm；柱箍的最大挠度 =0.093mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.333mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:N<N=f×A其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M10 ； 对拉螺栓有效直径:

52、 8.12 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 51.8 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.70×105×5.18×10-5 = 8.806 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.149 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.149kN 小于 N=8.806kN，对拉螺栓强度验算满足要求!5.3压缩机基础顶板模板及支撑系统计算5.3.1压缩机基础顶板长边尺寸为21米，宽8米，厚度1.5米；基础顶板支撑高度为7.9米，为高支撑模板体系，模板及支撑体系必须进行计算。5.3.2基础顶板的模板采用12mm厚胶合木模板，楞木采用70mm×40mm

53、方木；基础顶板侧模板的内侧垂直木楞间距为250mm，外侧水平木楞间距为300mm，外面用方木和钢管架子进行支撑加固。5.3.3由于基础顶板的自重及施工荷载很大，故基础顶板的底模板采用2层12mm厚胶合木模板，考虑2层模板叠合作用的折减系数按0.85，楞木采用70mm×40mm方木；模板的支撑系统采用,48×2.8钢管脚手架搭设。5.3.4基础顶板模板及支撑系统计算：顶板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据：依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢

54、结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.48；纵距(m):0.48；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.90；采用的钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板

55、自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为20mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):180.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):1500.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨