吊装带的规格与分类

1、.摘自高级起重工一书吊装带技术特性、规格分类及力学性能目前，国产吊装带的生产厂家非常多，以下介绍吊装带技术为河北徐水维得利吊索具制造有限公司产品。1、技术特性技术标准： JB/T8521 1997；材料：涤纶、丙纶、锦纶；安全系数：68 ；延伸度：极限工作力下2%5% ；长度：根据客户要求；类型：单层、双层、四层。2、规格分类及力学性能按形状分：圆筒吊带、圆状吊索、圆形吊索、圆筒吊索、圆形吊带、扁吊带、扁状吊带、扁吊装带、扁平吊带、扁平吊索、扁吊索。按用途分：耐酸吊带，耐碱吊带，高强吊带，高强纤维吊带，防腐吊带。按使用方式分：牵引带，起重吊装带。不同生产厂家对吊装带的分类有所不同。但是，对于建

2、筑施工中常用的起重吊装带，维得利公司提供的 A 型、 B 型、管道吊装带带基本满足了施工要求。 表 2-18 表 2-20 为这三种吊装带的技术数据。其他生产厂家的吊装带承载特性基本相同。表 2-18A 型吊装带力学特性最大安全工作载荷= 方式系数 P×额定载荷吊装方式最大安全工作载荷吊带颜色最小破断额定载荷垂 直 吊结 套 吊45°吊90°吊近似直径型号载荷 /Kg/KgP=1P=0.8P=1.8P=1.4/mmFA01深蓝6000100010008001800140018FA02墨绿120002000200016003600280020FA03浅黄180003

3、000300024005400420022FA05粉红300005000500040009000700027FA08天蓝48000800080006400144001120038FA12浅灰7200012000120009600216001680049FA20浅褐120000200002000016000360002800064FA30粉褐180000300003000024000540004200078表 2-19B 型吊装带力学特性最大安全工作载荷 = 方式系数 P×额定载荷吊装方式最大安全工作载荷吊带颜色最小破断额定载荷垂 直 吊结 套 吊45°吊90°吊近

4、似直径型号载荷 /Kg/KgP=1P=2P=1.8P=1.4/mmFB01紫色60001000100020001800140055FB02浅绿120002000200040003600280065FB03黄色180003000300060005400420075FB05红色3000050005000100009000700095FB08浅蓝4800080008000160001440011200117FB12灰色720001200012000240002160016800135FB20褐色1200002000020000360003600028000200FB30咖啡1800003000030

5、000540005400042000300.表 2-20管道吊装带力学特性吊带型号破断载荷 /Kg额定载荷 /Kg近似直径 /mmFD016000100060FD0212000200080FD03180003000100FD05300005000120FD08480008000150FD127200012000200FD2012000020000300A 型吊装带是编织的耐磨外套,内穿高强度绳芯而成的环形吊索(亦称“万能吊索” )，是应用最广泛的软吊索之一。环形结构可使吊索本体循环磨损，吊索使用寿命更长。B 型吊装带是整体编织结构。带体挺实，穿挂方便，对纸箱、保温泡沫塑料等较脆弱表面的物体尤其

6、实用。管道吊装带是宽幅吊带，专用于管道施工，可实现无依托抽取吊带，保证施工质量和提高施工效率。.杆吊装梁板安全性验算发布 : 2009-5-17 23:29 | 作者 : 流浪东东|来源 : 神匠居 HOME扒杆吊装梁板安全性验算摘要 本文通过对扒杆架梁全过程的分析和验算扒杆格构式骨架强度和稳定性、混凝土地锚的稳定性、钢丝绳和缆风绳的剪破拉力，验证了其安全性。关键词 扒杆格构式骨架钢丝绳缆风绳稳定性剪破拉力为什么一种古老的架桥方式扒杆吊装，在众多的高速上能够大受欢迎，甚至胜过架桥机！其使用效果也得到了业主和施工单位广泛的好评！在一些地方高速特定的地理条件下，这种架桥方法表现出几大优点：1. 设

7、备简单、轻便，易于运输；2. 有些高速公路上有大量的空心简支板梁，重量大都在十几吨到二十几吨之间，非常适合扒杆的起吊吨位；3. 扒杆吊装较轻量级的梁板时，速度快，安全系数大；4. 箱梁数量不多时，用扒杆吊装速度快，价格低！下面是关于扒杆吊装梁板全过程的安全性验算。1 架桥器材扒杆扒杆是由两支型钢格构，在顶端用钢铰组成八字形，钢铰接处挂起起重滑车组，在下设置防滑钢丝绳或横拉杆以承受水平推力。 16t 吊车两辆，用来起吊储存的梁板到轮胎平车上。卷扬机三台，功率分别为 5Kw 、5 Kw 、3 Kw 。 5 Kw 的卷扬机用来带动钢丝绳竖直吊梁，3 Kw 的卷扬机用来带动钢丝绳牵引轮胎平车和纵向定位

8、梁板。手葫芦四个，安全荷载均为：3 吨。起重滑车组两对，导向滑车组四个。卡环（卸扣）两个，安全承载力35 吨。齿条千斤顶两个，安全荷载15 吨，用来将图（1）扒杆从盖梁移动到梁板上。钢丝绳3 根，其中两根用来竖直吊装梁版，一根用来纵向图 1 扒杆骨架定位梁板。轮胎平车两个，用来运输梁板。骑马式钢丝绳夹*，用来夹住缆风绳。2 扒杆纵向“钓鱼”架设受力计算.用设在安装孔墩台上的两副人字扒杆，配合运梁设备，以绞车相互牵吊，在梁下无支架，无导梁支托的情况下，把梁悬空掉过桥孔，再横移、落梁，就位安装。一般主扒杆高度不宜小于梁长的1/2 ，其有效高度不宜小于梁长的30%。2.1 牵吊绳张拉力吊梁过程中为了

9、确保安全，在“钓鱼”的前阶段，钢丝绳不是吊着梁前面的吊环，而是捆着梁体，如图（1）所示。当梁体运输到靠近b墩时，再取回后面的钢丝绳改换后面捆住梁体，如图（2），然后再缓慢将梁移动前行，到盖梁的正上方时再下落到枕木上。这时再将前后钢丝绳改换到吊环上，将梁体精确定位。精确定位时前后方向由卷扬机带动一钢丝绳来调整，左右方向由两个链条葫芦来调整。架桥全过程中，吊绳拉力与梁体轴线方向几乎都保持垂直，不会对梁体产生较大的轴力！图 2 扒杆“钓鱼”架设图 3 改换吊绳吊装的梁板中有长为16m、20m，现在选取20m 的边板作为计算对象，其体积为10.3m3 ,实际重力为G=10.3 × 25

10、15; 1.05=270.375kN(考5%虑的施工误差 )。滑车组质量为2× 50kg, 19钢.5丝绳密度为1.327kg/m, 其长度为8× 11m，则钢丝绳的重量为：1.327 × 8× 11=116.78kg。吊具总重为： M= （ 2× 50+116.78）× 10=2167.8N=2.168kN。图中： a=11.832-0.85-0.6-=10.382 m，b=11.832-0.85-0.2=10.782m，l=20 m ， l =0.8m ，h1= h2=11.832m(1)(2)P预制梁重力的1/2+ 吊具重力 +

11、 冲击荷载K 动荷载系数，对电动卷扬机为1.1；对手动卷扬机为1.0吊装重力为：P=0.5KG+M=0.5× 1.1 × 270.375+2.168=150.874 kN因为，故 x=0 时，kNx=l 时，kN当预制梁前端接近B 墩， T1 牵吊绳解下改系到梁的后端，T2 牵吊绳全部承受梁的荷载时：(3)(4)由公式（ 3）得：由公式（ 4）得：.2.2 风缆的拉力这里的风缆拉力不是真正的风缆拉力，S1 、 S2是两根风缆拉力的合力，吊装过程中拉力分别为：(5)(6)因为 a b，则 S1在 时最大，此时x=9.905S2在 时最大，此时x=10.0952.3 扒杆所受的

12、竖直轴向力吊装荷载P 产生的竖向力(7)(8)因为，故 x=0 时，x=l 时，起重滑车绕出绳对扒杆的压力起重滑车绕出绳对扒杆压力：(9)缆风绳初拉力对扒杆的竖直压力缆风绳由于自重会对扒杆产生一个初压力，计算式为：(10)(11)w1 缆风绳的自重挠度，m ，一般取 l1 的 3%5%。型号为 24， 6× 37的缆风绳，其长度密度为1.982kg/m ，.q=1.982kg/m=1.982× 102kN/m ， =arctg12/20)=30（.964 ，l1=12/sin =23.324mw1=0，.04 l1=0.933m ，由（ 11）式得：四根缆风绳对扒杆产生的总

13、压力由（11）得：N3=4× sin30.964× 1.239=2.550 kN图 4扒杆尺寸示意3 典型截面内力计算3.1 边板就位时受力分析图 5 就位时边梁受力平衡图 6 A 点的受力平衡扒杆两肢，每肢长度为12m，下脚间距为4m，两肢夹角为2，=arcsin(2/12)=9.594o扒杆尺寸示意如图（3）。边板就位时，横向必须有链条葫芦的保护，防止其向两边滑移。对梁体进行受力分析如图（4）。为了保证板梁精确就位，图（5）中 d=0.45m。 =arctg(2-0.45)/11.832=7.463o ， =- =2.131o ， = +.057o=17。由图（ 4）钢

14、丝绳拉力为：T=P/cos =150.874/cos7.463o=152.163 kN。链条葫芦拉力为：H= Tsin =152.163× sin7.463o=19.764 kN<30 kN（链条葫芦的安全荷载为3t，符合要求。）图（ 5）以 A 点为对象进行受力分析，在力的三角形中由几何关系有：，求得： M=151.089 kN缆风绳对扒杆的轴向压力为：故扒杆所受的总轴向压力为：N=151.089+1.293=152.382 kN3.2 典型截面内力计算扒杆重力为G=10 kN ，垂向分力G =Gsin9.594oG =1.667 kN，由扒杆自重引起的弯矩为：扒杆截面所受的

15、压力对顶端截面有：N0=152.382 kN对中部截面有：Ncp= N0+G/2=157.382 kN扒杆截面所受的弯矩对顶部截面有：M0=0对中部截面风载引起的弯矩:.风载：w0基本风压，陕西汉中五十年一遇风压为0.3kN/m ；k1结构体形系数，双斜腹杆为1.0； AF 扒杆受风面的轮廓面积。中部截面的总弯矩为：4 扒杆骨架强度、刚度、稳定性计算扒杆主肢型钢为4 L63 × 6，其截面特性为：A =7.288cm2 ，I=27.12cm4， Z0=1.78cm ，i=1.93cm扒杆的缀条为L40 × 5，其截面特性为：A1=3.791 cm2 ，I=5.53cm4 ，

16、 i=1.21cm计算组合截面的有关参数：图 8 扒杆一支截面由中部截面尺寸得z0图 9 一肢截面由端部截面尺寸得A=4A =4× 7.288=29.152 cm2；4.1 顶部截面整体验算顶部截面整体验算满足下式：(12).截面的发展系数，因直接承受动力荷载，取1.1 ； Wx顶端截面抵抗矩；f 钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值，对A3 钢取 215MPa。由（ 12）得：满足要求4.2 中部截面整体稳定性验算变截面构件的长细比扒杆中间没有等宽处，L1=0 ，求得：图 10查路桥施工计算手册表15-47，再进行插值，其结果如下表：u L1/LL1/LImin/Imax00.10.20

17、.41.14（已知）1.08（已知）0.4171.1891.1331.0770.51.10（已知）1.06（已知）扒杆计算长度为：l0 = l0=1.189× 12=14（.268m两端铰接时l0=l ；下端固定上端铰接时l0=0.7 l ）。扒杆的长细比x为：扒杆的换算长细比为：(13)中部截面按下式验算弯矩作业平面内的整体稳定性：(14)查钢结构设计规范附表3.2 得：x=0.590， mx等效弯距系数，mx=1.0 ； x截面塑性发展系数，x=1 ； x弯距作用平面内轴心受压构件稳定系数，由长细比 x而定。欧拉临界力为：由（ 14）式得：=.=111.026MPa<f=2

18、15 MPa满足弯矩作用平面内稳定性要求。4.3 扒杆主肢型钢单肢稳定性验算顶端截面主肢角钢内力：计算长度： l0=40cmimin=iy=1.93cm由钢结构设计规范按b 类构件，由附表3.2 查得= 0.969，由（ 12）式得：图 11 扒杆一轴线尺寸满足要求中部截面主肢角钢内力：由（ 12）式得：满足要求4.4 斜缀条稳定性验算一般仅验算斜缀条的稳定性；横缀条可不验算，而采用和斜缀条相同的截面缀条所受实际剪力为：(15)根据钢结构设计规范，计算剪力为：(16)fx 钢材的屈服强度，对Q235 号钢取235MPa；斜缀条的水平夹角。由式（ 15）得：由时（ 16）得：两者中较大者进行计算

19、，单根缀条的轴向力为：.根据钢结构设计规范查得 =0.885 ，由（12）式得：满足要求4.5 焊缝验算在任何外力作用下，贴角焊缝的破坏主要是由剪切而引起的。其计算式如下：(17)N 作用于连接构件的计算轴向力；焊缝厚度；各侧焊缝计算长度之和，手工焊时每个自由端减5mm；贴角焊缝的容许剪应力，其值等于基本钢材的永许剪应力。图 12 角钢焊接分配系数缀条的连接缀条的连接形式为周边环焊缝，焊缝厚度角钢相同为5mm。由于角钢具有不对称性，为避免缀条受到附加弯矩作用，焊接时角尖与角背的长度比为k2:k1 如图（ 12），查结构设计原理表20-2得： k2:k1=0.3:0.7。端焊缝长40mm，角尖长

20、24mm，角背长 56mm 。由（ 17）式得：主肢的连接扒杆一支分为上下两部分，中间最宽通过连接角钢连接在一起，连接角钢的型号与主肢角钢相同。四主肢通过缀条连接图 13 扒杆中部连接截面后与连接角钢焊接在一起，焊接形式为周边环焊缝。连接角钢再通过九个螺栓连接，由于扒杆中部弯矩较小，拉力较小，故不必进行螺栓连接验算。下面仅对主肢角钢与连接角钢的焊缝连接进行验算。端焊缝长60mm，角尖长 30mm，角背长70mm。由（ 17）式得：满足要求5 混凝土锚碇计算.桥头地锚埋置在风化花岗岩里，采用混凝土片石地锚。浇注地锚时尽量将埋深，其几何尺寸为长3m，宽 1.5m，深 2.5m，混凝土容重 =25k

21、N/m3 ，则混凝土地锚的重力为：G=25× 3× 2.5 × 1.5=281.25 kN。根据地锚的几何形式和地基岩层情况，可按立式地龙来验算。5.1 倾覆稳定性地基为风化花岗岩，地锚倾覆时会绕某一点o 转动（去掉表皮的松土和不稳定的风化岩50cm），如图（ 14）所示。 N 为被动压力，在自身重力能满足抗倾覆要求时是不存在的。由重力产生的稳定力矩：MG 稳 =p b=281.25× 0.75=210.94M 倾 =F1sin × 0.75+ F1cos × 0.5+F2× 0.5=82.83 × sin30.9640× 0.75+82.83 × cos30.9640 × 0.5+2 × 17.132 × 0.5=84.556抗倾覆稳定性必须满足下式：(18)由式（ 18）得：满足要求5.2 上拔力验算上拔力验算必须满足：(19)由上式得：满足要求5.3 混凝土剪切应力验算在 o 点处混凝土界面的抗剪强度要求满足下式：(20)由（ 20）式得：其中为 15 号混凝土的抗剪设