现浇简支梁支架计算书

1、中山路上跨特大桥满堂支架设计及计算一、 工程概括本桥上部结构采用15×30+31.3+3×40+31.3m装配式预应力砼连续箱梁和5×30+5×30+4×28.5+38+60+38+5×30m现浇式砼连续箱梁，全长1332.6.米（而按照初步设计图纸给出的起始桩号，全长为3725.91-2394.31=1331.59米），从第6联到到第10联为现浇简支梁。本计算书以第五联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案。第五联第一跨上部构造为单箱两室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。跨径为30m，箱梁高2.

2、00m，箱梁顶宽15m，底板宽9.76m。跨中截面顶板厚30cm，底板厚30cm。端横梁顶板厚50cm，底板厚50cm。跨中截面腹板厚50cm，在端横梁7.6m附近开始变化，到4m处厚度加厚为80cm。桥面横坡为单向坡2.00%。二、 计算依据1.路桥施工计算手册；2.中山路上跨桥两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；3.装配式公路钢桥多用途使用手册；4.公路桥涵施工技术规范；5.公路桥涵设计规范；6.建筑结构荷载规范。四、设计荷载标准值 （1）恒载-梁体在钢筋混凝土底模上产生的面荷载标准值：Pc=×hx=26×hx=26×2.00=

3、52.00KN/m2(腹板处位置)。-Pc=×hx=26×hx=26×0.6=15.6KN/m2(梁跨中底板)。-Pc=×hx=26×hx=26×0.95=24.7KN/m2(梁端底板)-Pc=×hx=26×hx=26×2.00=52.00KN/m2(梁端底板最不利处)。-Pc=×hx=26×hx=26×0.45=11.7KN/m2(翼板及工作平台)。-模板自重取值：0.3KN/m2。-方木自重取值：7.5KN/m3 。-碗扣式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、

4、支承杆件、扣件等，可按下查取。回旋半径i=I/A；长细比=L/i；（其中为长度因数，由杆端约束情况决定，两端铰支的细长压杆，=1；一段固定、一段自由的细长压杆，=2；两端固定的细长压杆，=0.5；一段固定一段铰支的细长压杆，=0.7。L为杆件长度。）。扣件式钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）483.5489121867507715.7838.4（2）活载（参照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.3.9）。-施工人员、材料及施工机具荷载：2.5 KN/m2（计算模板）、1.

5、5 KN/m2（计算纵横梁）、1 KN/m2（计算支架结构）。-混凝土振捣时产生的荷载：水平方向2 KN/m2，竖直方向4 KN/m2。-浇筑混凝土产生的冲击荷载：2 KN/m2。-风荷载标准值：k=0.7×s×z×0=0.7×1.3×1×0.35=0.319KN/m2（其中s为风荷载体型系数按照建筑建构荷载规范GB50009-2012规定取值1.3，z为风压高度变化系数按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011附录E取值1.0，0为基本风压按照建筑建构荷载规范GB50009-2012附录E.5取值0.35）。五、

6、支架计算5.1 模板计算5.1.1 强度计算（1）荷载组合计算 支架结构的承载能力极限状态，按照荷载效应的基本组合进行荷载组合。根据铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011第4.3.11条进行计算，分项系数按照第4.3.4条取值，恒载分项系数取1.2，活栽分项系数取1.4。梁底模板（最不利处）荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×52.00+0.3+1.4×2.5+4+2=74.66KN/m2。1mm宽模板承受的均布线性荷载q1=Sd×0.001=74.66

7、×10-3N/mm。（2）模板弯曲应力计算抗弯强度设计值fi=13Mpa。L1为模板横梁（横向方木）中心间距：L1=200mm； W为1mm宽模板的截面抵抗矩：W=ab26=1×1526=37.5mm3。模板最大弯曲应力：=MW=q1L128W=74.66×10-3×20028×37.5=9.95Nmm2=9.95Mpa<13Mpa（fi）。满足要求。（3）模板剪切应力计算模板抗剪强度设计值fjv=1.4N/mm2。其中最大剪力V=0.5×q1×L1=0.5×74.66×10-3×200=

8、7.466N模板横截面面积A=15mm2模板最大剪应力=1.5×VA=0.747Nmm2<1.4N/mm2(fjv)。满足要求。5.1.2 刚度计算（1）载荷组合计算对于支架结构的正常使用极限状态，按照荷载效应的标准组合进行荷载组合。梁底模板最不利荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=52.00+0.3=52.30KN/m2。1mm宽模板承受的均布线性荷载q2=52.30×10-3N/mm。（2）模板弯曲挠度计算按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.1.6取值，结构挠度限值：CR=L400=0.5mm

9、。（模板跨度L=200mm）。L1为模板横梁（横向方木）中心间距：L1=200mm；Ei为模板弹性模量：Ei=9000N/mm2；1mm宽模板的截面惯性矩：I=ab312=1×15312=281.25mm4；模板弯曲挠度=5×q2×L14384×Ei×I=5×52.30×10-3×2004384×9000×281.25=0.430mm<0.5mm（CR）。满足要求。5.2 模板横梁计算（横向方木）5.2.1 强度计算（1）荷载组合计算腹板处和梁端底板最不利处模板横梁荷载组合：Sd=i1Gi

10、SGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×52+0.3+7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=73.350KN/m2。腹板处横梁承受的等效均布荷载q3=Sd×0.3×0.001=73.350×0.3×0.001=0.021991KNmm=22.005N/mm；跨中底板处模板横梁荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×15.6+0.3+

11、7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=29.67KN/m2。跨中底板处横梁承受的等效均布荷载q3=Sd×0.6×0.001=29.67×0.6×0.001=17.802N/mm；梁端底板处模板横梁荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=40.59KN/m2。梁端底板处横梁承受的等效均布荷载q3=S

12、d×0.6×0.001=40.59×0.6×0.001=24.354N/mm；翼板及工作平台模板横梁荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1+1.4×1.5+4+2=24.99KN/m2。翼板及工作平台横梁承受的等效均布荷载q3=Sd×0.8×0.001=24.99×0.8×0.001=19.992N/mm。（2）横梁弯曲应力计算a.腹

13、板处和梁端底板最不利处弯曲应力计算横梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2横梁（横向方木）下的支撑中心间距L2=300mm；横梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。横梁最大弯曲应力=MW=q3L228W=22.005×30028×166667=1.485Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！b.跨中底板处弯曲应力计算横梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2横梁（横向方木）下的支撑中心间距L2=600mm；横梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。横梁最大弯曲应力=MW=q3L228W=17.802&

14、#215;60028×166667=4.807Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！满足要求！c.跨端底板处弯曲应力计算横梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2横梁（横向方木）下的支撑中心间距L2=600mm；横梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。横梁最大弯曲应力=MW=q3L228W=24.354×60028×166667=6.576Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！d.翼板及工作平台处弯曲应力计算横梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2横梁（横向方木）下的支撑中心间距L2=800mm；横梁截面抵抗矩W=ab2

15、6=100×10026=166667mm3。横梁最大弯曲应力=MW=q3L228W=19.992×80028×166667=9.596Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！（3）横梁剪应力计算a.腹板处和梁端底板最不利处弯曲应力计算横梁抗剪强度设计值fwv=1.4N/mm2。横梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×22.005×300=3300.75N；横梁横截面面积A=10000mm2横梁最大剪应力=1.5×VA=0.495Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；满足要求。b.跨中底板处弯曲应力

16、计算横梁抗剪强度设计值fwv=1.4N/mm2。横梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×17.802×600=5340.6N；横梁横截面面积A=10000mm2横梁最大剪应力=1.5×VA=0.801Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；满足要求。c.跨端底板处弯曲应力计算横梁抗剪强度设计值fwv=1.4N/mm2。横梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×24.354×600=7306.2N；横梁横截面面积A=10000mm2横梁最大剪应力=1.5×VA=1.096Nmm2

17、<1.4N/mm2(fwv)；满足要求。d.翼板及工作平台处弯曲应力计算横梁抗剪强度设计值fwv=1.4N/mm2。横梁承受最大剪力V=0.5×q3×L2=0.5×19.992×800=7996.8N；横梁横截面面积A=10000mm2横梁最大剪应力=1.5×VA=1.200Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；满足要求。5.2.2 刚度计算（1）荷载组合计算腹板和梁端最不利处纵梁荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=52+0.3+7.5×0.1×0.1×1=52.3

18、75KN/m2。腹板处横梁承受的等效均布线性荷载q4=Sd×0.3×0.001=52.375×0.3×0.001=15.713N/mm跨中底板处横梁荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=15.6+0.3+7.5×0.1×0.1×1=15.9756KN/m2。跨中底板处横梁承受的等效均布线性荷载q4=Sd×0.6×0.001=15.975×0.6×0.001=9.585N/mm梁端底板处横梁荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjS

19、Qjk=+=24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1=25.075KN/m2。梁端底板处横梁承受的等效均布线性荷载q4=Sd×0.6×0.001=25.036×0.6×0.001=15.045N/mm翼板及工作平台处横梁荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1=12.075KN/m2。翼板及工作平台处横梁承受的等效均布线性荷载q4=Sd×0.8×0.001=12.036×0.8

20、5;0.001=9.660N/mm横梁承受的最大等效均布荷载q4=15.713 N/mm；（2）横梁弯曲挠度计算横梁弹性模量Ew=9000N/mm2；横梁截面惯性矩：I=ab312=100×100312=8333333。a.腹板处和梁端底板最不利处横梁弯曲挠度计算按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.1.6取值，腹板处和梁端底板最不利处横梁弯曲挠度限值：CR=L400=0.75mm。（横梁跨度L=300mm）。腹板处和梁端底板最不利处横梁下的支撑中心间距L2=300mm；腹板处和梁端底板最不利处横向方木弯曲挠度=5×q4×L2438

21、4×Ew×I=5×15.713×3004384×9000×8333333=0.022mm<0.75mm（CR），满足要求。b.底板处横梁弯曲挠度计算底板处横向方木弯曲挠度限值：CR=L400=1.5mm。（横向方木跨度L=600mm）。底板处横向方木下的支撑中心间距L2=600mm；底腹板处和梁端底板最不利处横向方木弯曲挠度=5×q4×L24384×Ew×I=5×15.045×6004384×9000×8333333=0.339mm<1.5mm

22、（CR），满足要求。c.翼板及工作平台处横梁弯曲挠度计算翼板及工作平台横向方木弯曲挠度限值：CR=L400=2mm。（横向方木跨度L=800mm）。腹板处和梁端底板最不利处横向方木弯曲挠度=5×q4×L24384×Ew×I=5×9.660×8004384×9000×8333333=0.687mm<2mm（CR），满足要求。5.3 模板纵梁计算（纵向方木）5.3.1 强度计算（1）荷载组合计算腹板处和梁端底板最不利处纵向方木荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2&#

23、215;+1.4×+=1.2×52+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×1.5+7.5×0.1×0.1×0.3+1.4×1.5+4+2=73.314KN/m2。腹板处纵梁承受的等效均布荷载q5=Sd×0.3×0.001=73.314×0.3×0.001=21.994N/mm；跨中底板处纵向方木荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×15.6+0.3+7.5

24、×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6+1.4×1.5+4+2=29.688KN/m2。跨中底板处纵梁承受的等效均布荷载q5=Sd×0.6×0.001=29.688×0.6×0.001=17.813N/mm；梁端底板处纵向方木荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+

25、7.5×0.1×0.1×0.6+1.4×1.5+2+2=40.608KN/m2。梁端底板处纵梁承受的等效均布荷载q5=Sd×0.6×0.001=40.608×0.6×0.001=24.365N/mm；翼板及作业平台处纵向方木荷载组合：Sd=i1GiSGik+Q1SQ1k+j>1QjCjSQjk=1.2×+1.4×+=1.2×11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6+1

26、.4×1.5+4+2=25.008KN/m2。翼板及作业平台处纵向方木纵梁承受的等效均布荷载q5=Sd×0.6×0.001=25.008×0.6×0.001=15.005N/mm；纵梁承受的最大等效均布荷载q5=24.365 N/mm（2）纵梁弯曲应力计算a.腹板处和梁端底板最不利处弯曲应力计算纵梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2纵梁（纵向方木）下的支撑中心间距L2=300mm；纵梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。纵梁最大弯曲应力=MW=q5L228W=21.994×30028×1

27、66667=1.031Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！b.跨中底板处弯曲应力计算纵梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2纵梁（纵向方木）下的支撑中心间距L2=600mm；纵梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。纵梁最大弯曲应力=MW=q5L228W=17.813×60028×166667=1.031Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！c.跨端底板处弯曲应力计算纵梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2纵梁（纵向方木）下的支撑中心间距L2=600mm；纵梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm

28、3。纵梁最大弯曲应力=MW=q5L228W=24.365×60028×166667=6.579Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！d.翼板及工作平台处弯曲应力计算纵梁抗弯强度设计值fw=13N/mm2纵梁（纵向方木）下的支撑中心间距L2=600mm；纵梁截面抵抗矩W=ab26=100×10026=166667mm3。纵梁最大弯曲应力=MW=q5L228W=15.005×60028×166667=4.051Mpa<13Mpa（fw）；满足要求！（3）纵梁剪应力计算a.腹板处和梁端底板最不利处弯曲应力计算纵梁抗剪强度设计值fwv=1.

29、4N/mm2。纵梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×21.994×300=3299.1N；纵梁横截面面积A=10000mm2纵梁最大剪应力=1.5×VA=0.495Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；满足要求。b.跨中底板处弯曲应力计算纵梁抗剪强度设计值fwv=1.4N/mm2。纵梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×17.813×600=5343.9N；纵梁横截面面积A=10000mm2纵梁最大剪应力=1.5×VA=0.802Nmm2<1.4N/mm2(fwv)

30、；满足要求。c.跨端底板处弯曲应力计算纵梁抗剪强度设计值fwv=1.4N/mm2。纵梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×24.365×600=7309.5N；纵梁横截面面积A=10000mm2纵梁最大剪应力=1.5×VA=1.096Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；满足要求。d.翼板及工作平台处弯曲应力计算纵梁抗剪强度设计值fwv=1.4N/mm2。纵梁承受最大剪力V=0.5×q5×L2=0.5×15.005×600=4501.5N；纵梁横截面面积A=10000mm2纵梁最大剪应力=1

31、.5×VA=0.675Nmm2<1.4N/mm2(fwv)；满足要求。5.3.2 刚度计算（1）荷载组合计算腹板和梁端最不利处纵梁荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=52+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×1.5+7.5×0.1×0.1×0.3=52.345KN/m2。腹板处纵梁承受的等效均布线性荷载q6=Sd×0.3×0.001=52.345×0.3×0.001=15.704N/mm跨中底板处纵梁荷载组合：Sd=i1SGik

32、+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=15.6+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6=15.990KN/m2。跨中底板处纵梁承受的等效均布线性荷载q6=Sd×0.6×0.001=15.990×0.6×0.001=9.594N/mm梁端底板处纵梁荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1

33、5;0.1×0.6=25.090KN/m2。梁端底板处纵梁承受的等效均布线性荷载q6=Sd×0.6×0.001=25.090×0.6×0.001=15.054N/mm翼板及工作平台处纵梁荷载组合：Sd=i1SGik+SQ1k+j>1QjCjSQjk=+=11.7+0.3+7.5×0.1×0.1×0.2×3+7.5×0.1×0.1×0.6=12.090KN/m2。翼板及工作平台处纵梁承受的等效均布线性荷载q6=Sd×0.6×0.001=12.090&#

34、215;0.6×0.001=7.254N/mm纵梁承受的最大等效均布荷载q6=15.704 N/mm；（2）纵梁弯曲挠度计算a.腹板处和梁端底板最不利处弯曲挠度计算按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.1.6取值，纵梁弯曲挠度限值：CR=L400=0.75mm。（纵梁跨度L=300mm）。纵梁下的支撑中心间距L2=300mm；纵梁弹性模量：Ew=9000N/mm2；纵梁截面惯性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；纵梁弯曲挠度=5×q6×L24384×Ew×I=5×1

35、5.704×3004384×9000×8333333=0.022mm<0.75mm（CR），满足要求。b.跨中底板处弯曲挠度计算按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.1.6取值，纵梁弯曲挠度限值：CR=L400=1.5mm。（纵梁跨度L=600mm）。纵梁下的支撑中心间距L2=600mm；纵梁弹性模量：Ew=9000N/mm2；纵梁截面惯性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；纵梁弯曲挠度=5×q6×L24384×Ew×I=5×15.054&

36、#215;6004384×9000×8333333=0339mm<1.5mm（CR），满足要求。c.跨端底板处弯曲挠度计算按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.1.6取值，纵梁弯曲挠度限值：CR=L400=1.5mm。（纵梁跨度L=600mm）。纵梁下的支撑中心间距L2=600mm；纵梁弹性模量：Ew=9000N/mm2；纵梁截面惯性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；纵梁弯曲挠度=5×q6×L24384×Ew×I=5×9.684×8004

37、384×9000×8333333=0.204mm<0.75mm（CR），满足要求。d.翼板及工作平台处弯曲挠度计算按照铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.1.6取值，纵梁弯曲挠度限值：CR=L400=1.50mm。（纵梁跨度L=600mm）。纵梁下的支撑中心间距L2=600mm；纵梁弹性模量：Ew=9000N/mm2；纵梁截面惯性矩：I=ab312=100×100312=8333333mm4；纵梁弯曲挠度=5×q6×L24384×Ew×I=5×7.254×6004384

38、×9000×8333333=0.163mm<1.5mm（CR），满足要求。5.4 支架的立杆轴力、稳定性和变形计算5.4.1 单肢立杆轴力计算支架腹板和端梁底板最不利处自重：14.8+12×0.3+12×0.3×38.40.3×0.3=9389Nm2=9.39KN/m2支架腹板和端梁底板最不利处一根立杆的计算恒载Q1=52+0.3+7.5×0.1×0.1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.3+9.39×LxLy=5.608KN(其中Lx、Ly为立杆纵、横向间距)。支架腹板和端梁

39、最不利处一根立杆的计算活载Q2=1+4+2×LxLy=0.63KN(其中Lx、Ly为立杆纵、横向间距)。支架底板处自重：14.8+12×0.6+12×0.6×38.40.6×0.3=6229Nm2=6.23KN/m2支架底板处一根立杆的计算恒载Q1=24.7+0.3+7.5×0.1×0.1×1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.6+6.23×LxLy=11.43KN(其中Lx、Ly为立杆纵、横向间距)。支架底板处一根立杆的计算活载Q2=1+4+2×LxLy=2.52KN(其

40、中Lx、Ly为立杆纵、横向间距)。支架翼板及工作平台处支架自重：16.6+14×0.6+14×0.6×38.40.6×0.6=3563Nm2=3.56KN/m2支架翼板及工作平台处一根立杆的计算恒载Q1=11.7+0.3+7.5×0.1×0.1/0.2+7.5×0.1×0.1/0.6+3.56×LxLy=5.782KN(其中Lx、Ly为立杆纵、横向间距)。支架翼板及工作平台处一根立杆的计算活载Q2=1+4+2×LxLy=2.52KN(其中Lx、Ly为立杆纵、横向间距)。支架重要性系数0=1.0（

41、根据铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程TB10110-2011中表4.1.2取值。）组合风荷载时最大单肢立杆轴力Nw=01.2Q1+0.7×1.4Q2=1.2×11.43+0.7×1.4×2.34=16.009KN=16009N；5.4.2 单肢立杆稳定性计算立杆强度设计值：f=190N/mm2风荷载标准值K=0.319KNm2=0.319×10-3N/mm2立杆计算长度L0=B+2a=1200+2×650=2500风荷载产生的立杆弯矩Mw=1.4×0KLxL028=1.4×1×0.319×10

42、-3×600×2500×25008=209344N/mm；轴心受压构件稳定系数=0.807（根据钢结构设计规范表5.1.2-1中截面分类属于a类截面；计算长细比=79；查找铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程附录F可得取值）立杆截面抵抗矩力W=5077mm3组合风荷载时立杆应力=NwA+0.9×MwW=160090.807×489+0.9×2093445077=77.7N/mm2<190N/mm2（f）；满足要求。5.4.3 支架立杆竖向位移计算底板处立杆最大高度H=14800mm翼板处立杆最大高度H=16600mm弹性模量E=2.06×105N/mm2底板处立杆接头变形=12mm（按一个接头1mm取值）；翼板处立杆接头变形=14mm（按一个接头1mm取值）；底板处立杆竖向位移x=Q1HEA+=11430×148002.06×105×489+12=13.7mm；翼板处立杆竖向位移x=Q1HEA+=9478×166002.06×105×489+14=15.6mm；5.5 支架整体抗倾覆计算依据铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程第4.4.7条，结构抗倾覆稳定系数K