港口水工建筑物.重力式码头设计与施工(重庆交院课件).

1、第三章第三章 重力式码头重力式码头、重力式码头的结构型式及其特点、重力式码头的结构型式及其特点 工作原理工作原理 优点优点 缺点缺点 适用条件适用条件 、胸墙和墙身胸墙和墙身：是重：是重力式码头的主体力式码头的主体结构，构，挡土、承受并传递外力、挡土、承受并传递外力、构成整体、便于安装码构成整体、便于安装码头设备。头设备。 、基础基础：扩散、减：扩散、减小地基应力，降低码头小地基应力，降低码头沉降；有利于保护地沉降；有利于保护地基不受冲刷；便于整基不受冲刷；便于整平地基，安装墙身。平地基，安装墙身。、墙后回填墙后回填：（主：（主要指抛石棱体，倒滤要指抛石棱体，倒滤层）减小土压力，减层）减小土压

2、力，减小水土流失。小水土流失。、码头设施码头设施：供船：供船舶系靠，装卸作业。舶系靠，装卸作业。 重力式码头的结构型式主要取决重力式码头的结构型式主要取决于墙身结构于墙身结构 、按墙身结构型式分：方块码、按墙身结构型式分：方块码头，沉箱码头，护壁码头，大直头，沉箱码头，护壁码头，大直径圆筒码头，格形钢板桩码头，径圆筒码头，格形钢板桩码头，干地施工的现浇砼和浆砌石码头干地施工的现浇砼和浆砌石码头等。等。干地现浇或砌筑的结构干地现浇或砌筑的结构 水下安装预制结构水下安装预制结构、重力式码头的构造、重力式码头的构造 = =kkd d 、墙后回填的形式、墙后回填的形式 、断面形式、断面形式 、位置：、

3、位置： 、回填土、回填土 、重力式码头的一般计算、重力式码头的一般计算 一一. . 重力式码头的设计状态重力式码头的设计状态 重力式码头的设计应考虑三种设计状况。重力式码头的设计应考虑三种设计状况。 、建筑物的自重：、建筑物的自重：G=G=VV 、墙后为抛石棱体或粗于中砂的填料，、墙后为抛石棱体或粗于中砂的填料，可不考虑剩可不考虑剩余水压力。余水压力。 、墙后为中砂或细于中砂的填料、墙后为中砂或细于中砂的填料（包括粘性土）时：（包括粘性土）时： 、潮汐港：剩余水头取、潮汐港：剩余水头取1/51/31/51/3的平均潮差；的平均潮差； 、河港：取决于排水措施和墙前、后地下水位情况。、河港：取决于

4、排水措施和墙前、后地下水位情况。 、门机和火车、门机和火车 、门机和火车分开考虑、门机和火车分开考虑 门机：门机： a a 沿码头长度方向将轮压力转化成线荷载，沿码头长度方向将轮压力转化成线荷载， Pm=Pm=Pi/(2l1+2l0)Pi/(2l1+2l0) b b 将线荷载将线荷载PmPm分布到门机轨道基础宽度上，并以局分布到门机轨道基础宽度上，并以局部均布荷载形式作用在码头面上。部均布荷载形式作用在码头面上。 火车：火车：a a 查表的火车荷载的等代线荷载查表的火车荷载的等代线荷载PtPt 。 b b 将将PtPt分布到轨枕长度上，以局部均布荷载分布到轨枕长度上，以局部均布荷载形式作用在码

5、头面上。形式作用在码头面上。、地面使用荷载、地面使用荷载 a a、计算、计算PmPm ， PtPt 。 b b、将将PmPm ， PtPt通过轨枕、道渣等沿码头横向传布，通过轨枕、道渣等沿码头横向传布，达到一定深度成均布荷载，并移至地面上。达到一定深度成均布荷载，并移至地面上。 q=(Pm+Pt+Pt+Pm)/Bq=(Pm+Pt+Pt+Pm)/B，B=B=B0+b1+b0B0+b1+b0 式中：式中： B0 B0 门机轨距，门机轨距，10.5m10.5m； b1 b1 门机轨枕宽度门机轨枕宽度1.25m1.25m； b2 b2 火车轨枕宽度火车轨枕宽度2.5m2.5m； b0 b0 两线火车轨

6、道净距两线火车轨道净距2m2m。、门机和火车一起考虑门机和火车一起考虑、地面使用荷载的布置、地面使用荷载的布置 地面使用荷载为可变荷载时，应根地面使用荷载为可变荷载时，应根据不同的计算项目，按最不利情况据不同的计算项目，按最不利情况进行布置，以堆货为例。进行布置，以堆货为例。 、垂直力最大，水平力最大用于、垂直力最大，水平力最大用于验算基床、地基承载力及建筑物的验算基床、地基承载力及建筑物的沉降和整体滑动稳定性。沉降和整体滑动稳定性。 、垂直力最小，水平力最大用于、垂直力最小，水平力最大用于计算抗倾、抗滑稳定性。计算抗倾、抗滑稳定性。 、垂直力最大，水平力最小：用、垂直力最大，水平力最小：用于

7、验算基底后踵的应力。于验算基底后踵的应力。、船舶荷载、船舶荷载、计算稳定时，不考虑撞击力、挤靠力。、计算稳定时，不考虑撞击力、挤靠力。、系缆力：、系缆力：NyNy对码头影响不大，不考虑。对码头影响不大，不考虑。NzNz数值较小，计算墙身稳定性时不考虑，数值较小，计算墙身稳定性时不考虑，而在计算系船块体和胸墙稳定性时应考虑。而在计算系船块体和胸墙稳定性时应考虑。NzNz按各分层沿按各分层沿码头长度方向的分布长度考码头长度方向的分布长度考虑。虑。、对于阶梯形方块码头：沿墙以、对于阶梯形方块码头：沿墙以4545向下向下扩散，遇竖缝中止，然后再从缝底端向下继扩散，遇竖缝中止，然后再从缝底端向下继续扩散

8、。续扩散。、对于护壁码头：沿墙以、对于护壁码头：沿墙以4545向下扩散，向下扩散，遇竖缝中止。遇竖缝中止。、对于现浇砼和浆砌石码头、沉箱码头，、对于现浇砼和浆砌石码头、沉箱码头，在验算沿墙底稳定是，以分段长度作为船舶在验算沿墙底稳定是，以分段长度作为船舶荷载的分布长度荷载的分布长度。因为此类码头在分段长度。因为此类码头在分段长度内为一整体。内为一整体。 波浪力波浪力 、波高、波高1m1m时：不考虑波浪力。时：不考虑波浪力。 、波高、波高1m1m时：即使要考虑，也只考虑墙前为时：即使要考虑，也只考虑墙前为波谷情况，即波吸力，墙后按静水位考虑。波谷情况，即波吸力，墙后按静水位考虑。 、地震荷载、地

9、震荷载 见抗震设计规范。见抗震设计规范。 、土压力：、土压力：（略）（略）、码头稳定性验算（以岸壁式码头为例）、码头稳定性验算（以岸壁式码头为例）、验算内容包括沿墙底面、墙身各水平缝和基床底、验算内容包括沿墙底面、墙身各水平缝和基床底面的抗滑稳定性面的抗滑稳定性组合一：组合一：不考虑波浪力作用，由可变作用产生的土压力不考虑波浪力作用，由可变作用产生的土压力为为主导可变作用时，抗滑稳定性应满足下式主导可变作用时，抗滑稳定性应满足下式：组合二：组合二：不考虑波浪力作用，沿胸墙底面的抗滑稳定性，不考虑波浪力作用，沿胸墙底面的抗滑稳定性，系缆力为主导可变作用系缆力为主导可变作用组合四：组合四：考虑波浪

10、力作用，堆载土压力为主导可变作用时：考虑波浪力作用，堆载土压力为主导可变作用时：此为一种水位情况，若将水位作为一个组合条件，则可得此为一种水位情况，若将水位作为一个组合条件，则可得十几中组合情况。十几中组合情况。组合三：组合三：考虑波浪力作用，波浪力为主导可变作用时考虑波浪力作用，波浪力为主导可变作用时： 注意：计算暗基床底面的抗注意：计算暗基床底面的抗滑稳定性时，应考虑基床垂滑稳定性时，应考虑基床垂直面上的被动土压力直面上的被动土压力EpEp，且，且G G中应包括中应包括EEDBEEDB的重量。的重量。但：但： Ep Ep 取计算被动土压力取计算被动土压力的的30%30%，当暗基床较薄或土，

11、当暗基床较薄或土质较软时可以不考虑。质较软时可以不考虑。 f f砂性土时，取砂性土时，取f=tgf=tg；粘性土时，取等代内摩擦角粘性土时，取等代内摩擦角 f=tg=tg(+c/) f=tg=tg(+c/)组合一：组合一：不考虑波浪力作用，由可变作用产生的土压力不考虑波浪力作用，由可变作用产生的土压力为主导可变作用时，抗倾稳定性应满足下式：为主导可变作用时，抗倾稳定性应满足下式：组合二：组合二：不考虑波浪力作用，对胸墙底面前趾的抗倾稳不考虑波浪力作用，对胸墙底面前趾的抗倾稳定性，系缆力产生的倾覆力矩为主导可变作用时：定性，系缆力产生的倾覆力矩为主导可变作用时：、对墙底面和墙身各水平缝及齿缝计算

12、前趾、对墙底面和墙身各水平缝及齿缝计算前趾的抗倾稳定性。的抗倾稳定性。 组合三：组合三：考虑波浪力作用，波浪作用为主导可变作用考虑波浪力作用，波浪作用为主导可变作用时时： 组合四：组合四：考虑波浪力作用，堆载土压力为主导可变作考虑波浪力作用，堆载土压力为主导可变作用时用时：、基底应力计算、基底应力计算 按刚性墙计算，基底应力呈直线分布，按偏心受压公按刚性墙计算，基底应力呈直线分布，按偏心受压公式计算，对矩形墙底：式计算，对矩形墙底： 式中：式中：VkVk作用在基床底面的竖向合力标准值作用在基床底面的竖向合力标准值(KN/m)(KN/m)；e e合力偏心距；合力偏心距；合力作用点至前趾的距离，合

13、力作用点至前趾的距离，=(MR-M0)/Vk=(MR-M0)/Vk。、承载力验算、承载力验算由公式可知：当由公式可知：当B/3B/3时，时，min0min0，此时，此时应将基底应力进行重分布。应将基底应力进行重分布。maxmax3/2=Vk 3/2=Vk max=2Vk/3max=2Vk/3min=0min=0过小，会出现应力集中，产生过大的不均过小，会出现应力集中，产生过大的不均匀沉降，甚至出现工程事故；规范：对非岩基，匀沉降，甚至出现工程事故；规范：对非岩基，B/4B/4，若，若B/4B/3B/3，eB/6eB/6，B1=BB1=B 、B/3B/6eB/6，B1=3B1=3 两种情况的基床

14、底面最大，最小应两种情况的基床底面最大，最小应力标准值和合力作用点偏心距可按力标准值和合力作用点偏心距可按下式计算：下式计算： max=B1max/(B1+2d)+rd max=B1max/(B1+2d)+rd min=B1min/(B1+2d)+rd min=B1min/(B1+2d)+rd e=(B1+2d1)/6+(max e=(B1+2d1)/6+(max min)/(max + min)min)/(max + min) 地基承载力能否满足要求，按地基承载力能否满足要求，按港港口工程地基规范口工程地基规范验算。验算。 地基沉降包括：地基沉降包括： 均匀沉降：不会引起建筑物的破坏，但过大

15、回影响建均匀沉降：不会引起建筑物的破坏，但过大回影响建筑物的正常使用。筑物的正常使用。 不均匀沉降：沿码头横断面方向，如何解决？不均匀沉降：沿码头横断面方向，如何解决？ 沿码头长度方向，破坏性较大，如何解决？沿码头长度方向，破坏性较大，如何解决？ 码头长度方向上的沉降量应分段计算，具体见码头长度方向上的沉降量应分段计算，具体见土力土力学学，港口工程地基规范港口工程地基规范等。等。 规范规定：方块、护壁码头，沉降量应规范规定：方块、护壁码头，沉降量应1520cm1520cm；沉；沉箱码头箱码头2025cm2025cm。 、码头结构顶面及其后一定范、码头结构顶面及其后一定范围的地面突然下沉，且下沉

16、量超围的地面突然下沉，且下沉量超过计算地基沉降量。过计算地基沉降量。 、在码头后方一定距离的地面、在码头后方一定距离的地面出现裂缝和断裂，且这个地点比出现裂缝和断裂，且这个地点比墙后主动破裂面的出坡点要远。墙后主动破裂面的出坡点要远。 、码头结构后倾，底部突出码、码头结构后倾，底部突出码头线很多，但前沿线基本无多大头线很多，但前沿线基本无多大变化或稍后移。变化或稍后移。 、码头前面水底泥面有明显的、码头前面水底泥面有明显的隆起。隆起。 、圆弧滑动法：圆弧滑动法： 式中：式中：MsdMsd，MrkMrk分别为作用于危险滑弧面上的滑动力分别为作用于危险滑弧面上的滑动力矩设计值和抗滑力矩的标准值，具

17、体见矩设计值和抗滑力矩的标准值，具体见港口工程地港口工程地基规范基规范，rdrd为抗力分项系数为抗力分项系数 、当地基浅层有软弱夹层和倾斜岩石情况，宜采用、当地基浅层有软弱夹层和倾斜岩石情况，宜采用非圆弧滑动面计算。见非圆弧滑动面计算。见地基规范地基规范附录附录G G rkdsdMrM1、方块码头、方块码头 、按断面形式分、按断面形式分1 1、阶梯形：、阶梯形：断面和底宽较大，材料用断面和底宽较大，材料用量较多，横断面方向整体性差，且地量较多，横断面方向整体性差，且地基应力不均匀。基应力不均匀。2 2、衡重式：、衡重式：土压力减小，重心靠后，土压力减小，重心靠后，基底应力分布均匀，横断面方向整

18、体基底应力分布均匀，横断面方向整体性好，但结构重心靠上，抗震性能差，性好，但结构重心靠上，抗震性能差，且衡重式断面在施工重存在后倾稳定且衡重式断面在施工重存在后倾稳定问题。问题。3 3、卸荷板式、卸荷板式 1 1、实心方块：、实心方块：制作方便，耐久性好，制作方便，耐久性好，施工维修简便，但砼或石料用量大，若施工维修简便，但砼或石料用量大，若起重设备能力足够，地基承载力好，材起重设备能力足够，地基承载力好，材料供应充足，宜选用这种型式。料供应充足，宜选用这种型式。 2 2、空心方块：、空心方块：有底空心：外形尺寸有底空心：外形尺寸大，抗倾能力大（填料全部参加抗倾），大，抗倾能力大（填料全部参加

19、抗倾），基底应力较小，但易断裂。无底空心：基底应力较小，但易断裂。无底空心：抗倾能力小，基底的局部应力集中，仅抗倾能力小，基底的局部应力集中，仅用于小码头。用于小码头。 3 3、异型方块：、异型方块：结构轻型，材料较省，结构轻型，材料较省，土压力较小（空腔内不完全填满石料），土压力较小（空腔内不完全填满石料），造价低，但施工中稳定性差，基底局部造价低，但施工中稳定性差，基底局部应力集中，一般用于小码头。应力集中，一般用于小码头。 、块体形状：、块体形状： 实心块体：直角六面体；实心块体：直角六面体； 空心块体：空心块体： 工字，双工字，工字，双工字， 多工字，日字，多工字，日字， 口字，口字，

20、T T形，形， 双双T T形等。形等。 、块体的尺寸：、块体的尺寸： 原则上越大越好，但应考虑预制和原则上越大越好，但应考虑预制和起重设备的能力以及码头的分段长起重设备的能力以及码头的分段长度。度。 1 1、实心方块：、实心方块： 、尺寸：长边、尺寸：长边/ /高度高度3 3，短边，短边/ /高度高度1 1，（且短边，（且短边0.8m0.8m） 、错缝间距：横断面上错缝间距、错缝间距：横断面上错缝间距1/21/2块体高度（或块体高度（或0.8m0.8m），纵），纵向错缝间距向错缝间距1/31/3块体高度（或块体高度（或0.5m0.5m） 、尺寸：、尺寸： 长度长度/ /高度高度= = 式中：式

21、中：C C为块体顺码头方向外为块体顺码头方向外壁厚度的总和，壁厚度的总和，C=C1+C2C=C1+C2，K K为为系数，可取系数，可取0.90.9，B B为块体外形为块体外形宽度。宽度。 、厚度：、厚度： 砼立壁砼立壁40cm40cm，钢筋砼立壁，钢筋砼立壁20cm20cm，钢筋砼底板，钢筋砼底板25cm25cm（有底情况）（有底情况）2 2、空心方块（多层时，宜采用通缝砌筑）、空心方块（多层时，宜采用通缝砌筑）3 3、卸荷板、卸荷板 卸荷板一般采用钢筋砼结构，其型式有卸荷板一般采用钢筋砼结构，其型式有悬臂式、锚固式和简支式。悬臂式、锚固式和简支式。悬臂式最为常用，其悬臂长度和厚度应悬臂式最为

22、常用，其悬臂长度和厚度应通过后倾稳定性和强度计算确定，一般通过后倾稳定性和强度计算确定，一般悬臂长悬臂长1.51.53.0m3.0m，厚度，厚度0.80.81.2m1.2m。为防止后倾，悬臂不能太长，应满足控为防止后倾，悬臂不能太长，应满足控制条件：悬臂长制条件：悬臂长/ /墙身顶宽墙身顶宽0.50.5。悬臂长度悬臂长度/ /厚度厚度1.51.5，一般可采用素砼，一般可采用素砼，此时厚度此时厚度1 11.2m1.2m；悬臂长度；悬臂长度/ /厚度厚度1.51.5，应采用钢筋砼，此时厚度，应采用钢筋砼，此时厚度0.80.81.0m1.0m。 俯斜墙背，卸荷板，设置抛石棱俯斜墙背，卸荷板，设置抛石

23、棱体。体。 以以A A点为支承点，按下式验算：点为支承点，按下式验算： 式中：式中：M0M0为为A A点右侧的卸荷板以上点右侧的卸荷板以上的结构自重荷其上的均载自重力的结构自重荷其上的均载自重力产生的倾覆力矩；产生的倾覆力矩；MGMG为为A A点左侧的点左侧的卸荷板以上的结构自重产生的稳卸荷板以上的结构自重产生的稳定力矩。定力矩。 GGdMrrMr100 卸荷板的悬臂必须有足够的承载卸荷板的悬臂必须有足够的承载能力和抗裂能力，按悬臂板验算能力和抗裂能力，按悬臂板验算承载力和裂缝宽度。注意计算时承载力和裂缝宽度。注意计算时应将支撑点后移应将支撑点后移202030cm30cm，至，至AA（考虑预制

24、荷安装误差及下面块（考虑预制荷安装误差及下面块体棱角的塑性变形荷损坏）。体棱角的塑性变形荷损坏）。 1 1、抗倾：、抗倾：对无底空心方块码头，由于空心块体的填料对无底空心方块码头，由于空心块体的填料与块体壁之间的摩擦力存在，填料有一部分重量直接与块体壁之间的摩擦力存在，填料有一部分重量直接作用到基床上，而另一部分则是通过块体壁传到基床作用到基床上，而另一部分则是通过块体壁传到基床上（同储仓压力）。因此，在计算抗倾稳定性时，应上（同储仓压力）。因此，在计算抗倾稳定性时，应将前者扣除，即将填料起抗倾作用的竖向力标准值按将前者扣除，即将填料起抗倾作用的竖向力标准值按下式扣除：下式扣除： GR=W0-

25、ARZGR=W0-ARZ，然后换算成单宽值。，然后换算成单宽值。 式中：式中：GRGR为腔内起抗倾作用的填料重力标准值；为腔内起抗倾作用的填料重力标准值；W0W0为为腔内填料自重力标准值；腔内填料自重力标准值；ZZ为直接作用在基床上的填为直接作用在基床上的填料接触应力标准值，按储仓压力计算；料接触应力标准值，按储仓压力计算；ARAR为填料与基为填料与基床直接接触面积。床直接接触面积。 、沉箱码头、沉箱码头 、矩形沉箱、矩形沉箱 制作简单，浮游稳定性好，制作简单，浮游稳定性好，施工经验丰富，多用于岸施工经验丰富，多用于岸壁式码头。壁式码头。 1 1、对称式：最常用；、对称式：最常用； 2 2、非

26、对称式：节省钢筋砼，、非对称式：节省钢筋砼，但制作麻烦，浮游稳定性但制作麻烦，浮游稳定性差。差。 3 3、透空式：对无掩护的港、透空式：对无掩护的港口，消能效果较好。口，消能效果较好。 、圆形沉箱、圆形沉箱 1 1、受力条件好，浮游时产生、受力条件好，浮游时产生径向水压力，壁内产生压应径向水压力，壁内产生压应力，使用时产生径向侧压力，力，使用时产生径向侧压力，壁内产生拉应力。壁内产生拉应力。 2 2、按构造配筋，用钢量少、按构造配筋，用钢量少（填料侧压力按储仓压力计（填料侧压力按储仓压力计算，数值不大，往往不起控算，数值不大，往往不起控制作用）制作用） 3 3、腔体内不设隔板，砼用量、腔体内不

27、设隔板，砼用量减少，重量减小，且空间大，减少，重量减小，且空间大，施工方便。施工方便。 4 4、环形箱壁对水流的阻力小。、环形箱壁对水流的阻力小。 1 1、长度或直径：应根据施工设备能力，施工要求的最小、长度或直径：应根据施工设备能力，施工要求的最小尺寸及码头变形缝间距确定。尺寸及码头变形缝间距确定。 我国船厂生产的一般在我国船厂生产的一般在10101212121214m14m，约，约600600800t800t，国内最大大国内最大大2000t2000t，世界上最大沉箱为我国为马尔太设计，世界上最大沉箱为我国为马尔太设计并利用马尔太船坞生产的沉箱，并利用马尔太船坞生产的沉箱，l lb bh=2

28、6h=26262621.5m21.5m，约约6400t6400t。 2 2、宽度：沉箱的底宽应根据建筑物的稳定性和地基承、宽度：沉箱的底宽应根据建筑物的稳定性和地基承载力确定，同时也要满足浮运吃水，干舷高度和浮游稳载力确定，同时也要满足浮运吃水，干舷高度和浮游稳定性的要求，若不满足，应尽量从施工上采取措施，如定性的要求，若不满足，应尽量从施工上采取措施，如用起重船或浮筒吊护，不得已才考虑增大宽度。用起重船或浮筒吊护，不得已才考虑增大宽度。 3 3、高度：顶部高程宜适当放低，但不得低于现浇胸墙的、高度：顶部高程宜适当放低，但不得低于现浇胸墙的施工水位，构造上沉箱要伸入胸墙施工水位，构造上沉箱要伸

29、入胸墙303050cm50cm，以保证整，以保证整体。体。 沉箱的外壁和底板的厚度应由计算确定，但壁厚沉箱的外壁和底板的厚度应由计算确定，但壁厚25cm25cm，一般取一般取303035cm35cm，底板厚度，底板厚度壁厚，一般取壁厚，一般取353540cm40cm。 作用：增大沉箱刚度，减小立板、底板的计算跨度，从作用：增大沉箱刚度，减小立板、底板的计算跨度，从而减小内力。而减小内力。 隔墙间距：隔墙间距：3 35m5m，隔墙顶应比外壁低，隔墙顶应比外壁低101020cm20cm，便于，便于封舱板或搭设工作平台，隔墙上可以挖孔，以减小材料封舱板或搭设工作平台，隔墙上可以挖孔，以减小材料用量。

30、用量。 应根据当地的材料，选用量大，便宜，易密实和易填充应根据当地的材料，选用量大，便宜，易密实和易填充的填料，如：砂、块石、卵石、开山土等。的填料，如：砂、块石、卵石、开山土等。 1 1、平接：当墙后设置抛石棱体或全、平接：当墙后设置抛石棱体或全部采用块石回填时。部采用块石回填时。 2 2、空腔对接：当墙后不设抛石棱体、空腔对接：当墙后不设抛石棱体而全部采用砂或开山土回填时，腔而全部采用砂或开山土回填时，腔内设置倒滤层，平均缝宽内设置倒滤层，平均缝宽5cm5cm。 注意：沉箱接缝的底面防漏。注意：沉箱接缝的底面防漏。 1 1、每隔一箱格在前后壁设置一个灌、每隔一箱格在前后壁设置一个灌水孔，不

31、设灌水孔的箱格，应在隔水孔，不设灌水孔的箱格，应在隔墙上设置通水孔。墙上设置通水孔。 2 2、为了便于沉箱沉放时的定位，应、为了便于沉箱沉放时的定位，应在箱顶的四个角上埋置拉环。在箱顶的四个角上埋置拉环。 1 1、作用、作用： 沉箱外壁计算时应考虑下列作用，其分项系数见表沉箱外壁计算时应考虑下列作用，其分项系数见表2-2-3-73-7 、吊运下水时可能承受的外力、吊运下水时可能承受的外力 、沉箱用绞车控制在滑道上下水、沉箱用绞车控制在滑道上下水或坞内漂浮时的水压力，只考虑静或坞内漂浮时的水压力，只考虑静水压力。水压力。 、密封舱顶的矩形沉箱在滑道上、密封舱顶的矩形沉箱在滑道上自由溜放时承受的水

32、压力，假定水自由溜放时承受的水压力，假定水面于箱顶齐平，静水压力面于箱顶齐平，静水压力+ +动水压力，动水压力，PD=0.84V2.PD=0.84V2. 、沉箱浮运时的水压力和波压力、沉箱浮运时的水压力和波压力 波高波高1.0m1.0m1.0m，静水压力，静水压力+ +波压力（沉箱前波压力（沉箱前无条件产生立波，计算时可按立波无条件产生立波，计算时可按立波波压力公式计算，但取浮运时行进波压力公式计算，但取浮运时行进波波高的一半计算波波高的一半计算) ) 、沉箱沉放时的水压力、沉箱沉放时的水压力 沉箱在基床上的沉放，一半采沉箱在基床上的沉放，一半采用向箱内灌水并利用潮位降落用向箱内灌水并利用潮位

33、降落的方法，在沉箱与基床顶面相的方法，在沉箱与基床顶面相接触的瞬间，箱壁所受到的水接触的瞬间，箱壁所受到的水压力最大。压力最大。 、对箱格有抽水要求时的水、对箱格有抽水要求时的水压力。压力。 、使用期的箱内填料侧压力，、使用期的箱内填料侧压力，波浪力和冰荷载。波浪力和冰荷载。 、底板以上、底板以上1.5l1.5l区段，按三边固定一边简支板计算。区段，按三边固定一边简支板计算。 、1.5l1.5l以上区段，多于两跨，按两端固定的连续板；以上区段，多于两跨，按两端固定的连续板；等于或少于两跨，按框架或两端固定的单跨板计算等于或少于两跨，按框架或两端固定的单跨板计算 1 1、作用：（、作用：（分项系

34、数见表分项系数见表2-3-72-3-7） 、基床反力，底板自重力，箱格内填料垂直压、基床反力，底板自重力，箱格内填料垂直压力力 、浮托力（对无掩护的海港应考虑波浪的浮托、浮托力（对无掩护的海港应考虑波浪的浮托力）力） 2 2、计算图式、计算图式 底板按四边固定板计算，外趾按悬臂板计算。底板按四边固定板计算，外趾按悬臂板计算。 隔墙与外壁的连接按轴心受拉构件计算，一般不隔墙与外壁的连接按轴心受拉构件计算，一般不进行强度计算，按构造配筋。注意施工时，相邻进行强度计算，按构造配筋。注意施工时，相邻箱格应同步回填，箱格应同步回填，1m0m=-a0，重心在定倾中心下方，重力产生稳定力矩，重心在定倾中心下

35、方，重力产生稳定力矩，稳定平衡。稳定平衡。 m=-a=0m=-a=0，重心与定倾中心重合，重心与定倾中心重合， m=-a0m=-aB/3B/3，基底应力趋于均匀。，基底应力趋于均匀。 1 1、高度：由码头水深和胸墙的底标高确定，且不低于、高度：由码头水深和胸墙的底标高确定，且不低于胸墙的施工水位，护壁顶端宜嵌入胸墙胸墙的施工水位，护壁顶端宜嵌入胸墙10cm10cm。 2 2、宽度：由结构稳定性和地基承载能力确定、宽度：由结构稳定性和地基承载能力确定 但构造上应满足：前趾长但构造上应满足：前趾长1m1m；翘尾长；翘尾长底宽底宽/4/4；翘；翘尾角度尾角度。 3 3、长度：预制安装时，取决于起重能

36、力，但、长度：预制安装时，取决于起重能力，但H/3H/3；干地现浇时，取变形缝间距。干地现浇时，取变形缝间距。 4 4、外形轮廓的要求、外形轮廓的要求 肋板的材料用量在整个护壁结构中占很大比重，肋板肋板的材料用量在整个护壁结构中占很大比重，肋板间距与肋板数量有关，须经技术、经济比较加以确定，间距与肋板数量有关，须经技术、经济比较加以确定，一般：一般： 对现浇多肋护壁：对现浇多肋护壁：1/21/21/31/3墙高或墙高或2 23.5m3.5m。 对预制护壁：预制件长对预制护壁：预制件长4m14mD14m时，壁厚应适当加厚。时，壁厚应适当加厚。 4 4、其它、其它 、应根据码头稳定和减小基床应力的

37、需要设内趾和外、应根据码头稳定和减小基床应力的需要设内趾和外趾（内趾采用圆环形，外趾采用折线形），长度趾（内趾采用圆环形，外趾采用折线形），长度0.50.51.0m1.0m，且两者不宜相差过大。，且两者不宜相差过大。 、圆筒直接承受船舶荷载或圆筒顶设置轨道梁支撑柱、圆筒直接承受船舶荷载或圆筒顶设置轨道梁支撑柱时，应将圆筒上部的壁适当加厚，形成加强圈梁。时，应将圆筒上部的壁适当加厚，形成加强圈梁。、接缝构造、接缝构造1 1、墙后用块石回填：采用预制的砼（钢筋砼）梯形条堵缝，或、墙后用块石回填：采用预制的砼（钢筋砼）梯形条堵缝，或打钢管桩；打钢管桩；2 2、墙后回填细颗粒填料时：采用水下浇注砼堵缝或采用空腔对、墙后回填细颗粒填料时：采用水下浇注砼堵缝或采用空腔对接，并在腔内浇注砼；接，并在腔内浇注砼；3 3、筒里回填细颗粒土，且圆筒放在