液压自爬模架体及模板受力计算书计算书

1、所谓的光辉岁月，并不是以后，闪耀的日子，而是无人问津时，你对梦想的偏执。液压自动爬升模板ACSX50+算书®山东新港国际模板工程技术有限公司同是寒窗苦读，怎愿甘拜下风!1.编制计算书遵守的规范和规程液压爬升模板工程技术规程建筑结构荷载规范钢结构设计规范混凝土结构设计规范混凝土结构工程施工质量验收规范钢结构工程施工质量验收规范建筑施工计算手册建筑工程模板施工手册建筑施工手册(JGJ 195-2010(GB 50009-2012)(GB 50017-200(GB 50010-201。(GB 50204-2010)(GB 50205-2001)第二版第二版第四版2.爬模组成爬模由预埋件、附

2、墙装置、导轨、支架、模板及液压动力装置组成，各系统组成如表1所示，结17液压油缸额定推力150KN18换向盒钢板焊接件19高压油管20埋件系统埋件板铸造件D26.5不计入总重21爬锥45#M42/D26.5不计入总重22高强螺杆45#D26.5不计入总重23受力螺栓40CrM42不计入总重24附墙挂座钢板焊接件双埋件不计入总重25附墙撑丝杆组合件T42X626导轨Q235,槽钢双20#27主平台横梁Q235,槽钢25#28其它平台横梁Q235,槽钢20#29平台跳板木脚手板6 5030连接插销45#直径见连接示意图31对拉螺杆45#D20不计入总重构及连接示意图如图1所示表1爬模各系统组成序号

3、名称部件材料规格型号备注1模板系统面板桦木板6 212木工字梁H20200 X 803背楞Q235,槽钢双14#4后移系统后移装置方管与钢件组合80X 80X 3.08 16 钢板5后移横梁Q235,槽钢双12#6主背楞Q235,槽钢双14#7主背楞斜撑Q235,圆管组合 88.5X 3.0 与 60X 6.08上平台系统平台立杆Q235,槽钢双14#9平台横杆Q235,方管60X 60X 3.010平台斜撑圆管组合 88.5X 3.0 与 60X 6.011卜平日系统三角架横梁Q235,槽钢双18#12三角架立杆Q235,槽钢双22#13三角架斜撑圆管组合 160X 10 与 90X 121

4、4吊平台立杆Q235,槽钢12#15吊平台横杆Q235,槽钢12#16液压系统集中泵站一拖八3.计算参数图1架体示意图4）爬模爬升时，结构碎抗压强度不低于 15MPa；5）架体系统：架体支承跨度：0 5米（相邻埋件点之间距离，特殊情况除外）；架体高度： 17.3米；架体宽度：主平台=2.9m,上平台=2.4m,模板平台=1.2m,液压操作平台=2.6m,吊平台=1.7m；6）电控液压升降系统：额定压力：25Mpa；油缸行程：400mm；额定推力：150KN;双缸同步误差：<20mm；7）依据设计图纸，各项计算取值：本工程实际单元最大跨度24.2米；本工程每单元设置六幅爬升机位；本工程每单

5、元设置十个后移模板支架；本工程模板实际高度为6.15米。4.油缸顶升力验算根据上述可知，爬模最大单元跨度 24.2米，六根机位，十个后移模板支架，模板高度 6.15米， 架体各构件自重如表2所示。根据规范JGJ195-201（fr 5.3.3规定，各荷载分项系数如表3所示。架体自重设计值及荷载设计值如表 4所示。4.0KN/m2 （爬升时 1.0KN/m2）0.75KN/m2 （爬升时 0KN/m2）1.5KN/m2 （爬升时 0.5KN/m2）1.0KN/m2 （爬升时 1.0KN/m2）1.0KN/m2 （爬升时 0KN/m2）FV=125KN拉力设计值为：F=215KN架体组成材料数量总

6、重（KN）备注承重二角架组合件66.21KN37.26依据设计图纸上桁架双14125.60KN67.20依据设计图纸吊平台12121.21KN14.52依据设计图纸主平台横梁双2593.656.90kg/m5.33按3道横梁计算1其他平台横梁16343.219.75kg/m6.78按12道横梁计算平台跳板5mm厚木板23026kg/m 259.80按6层平台计算后移系统组合件102.99KN29.90依据设计图纸模板系统组合件10555 kg/m 257.75按6.15米高计算表2架体各构件自重1）液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为：浇筑、钢筋绑扎操作平台最大允许承载国模板安装操作平台最大允

7、许承载 Fk2模板后移及主操作平台最大允许承载 Fk3爬升装置工作平台最大允许承载 R4拆卸爬锥工作平台最大允许承载 R52）除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为: 3）爬模的每件液压缸的推力为150KN;液压系统集中泵站12.10KN2.10依据设计图纸维护系统48钢管1003.84kg/m3.84依据施工图纸合计284.48最大单兀重量表3荷载标准值及荷载分项系数项次荷载类别荷载标准值荷载分两系数1幅模装置自南Gt1.20L操作平台瓶工荷货国3下操作平台他工荷载Fkj1,44吊平台施荷载5风荷载Hi表4单元荷载设计值荷载类别荷载标准值荷载分项系数数量总重(KN)爬模自重115.

8、45KN1.21284.48平台1.0KN/m21.416.823.52平台0.0KN/m21.48.40平台0.0KN/m21.48.40平台0.5KN/m21.420.314.21平台1.0KN/m21.418.225.48平台0.0KN/m21.411.90爬升时摩擦系数1.2201.75合计284.48油缸最大实际顶升力为284.48 KN,小于两个油缸推力之和900KN,满足使用要求。5,架体及构件施工工况验算5.1 施工工况说明本工程存在俯爬和直爬两种工况，由于俯爬工况各构件受力小于直爬工况，因此，只验算直爬工 况。直爬施工工况取混凝土浇筑完成后，模板后移600mm时，钢筋绑扎平台

9、与主平台同时承载，承受七级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两极机位上，即单极机位跨度3.5米。5.2 荷载计算5.2.1 架体自重架体及各构件自重参见表5。表5架体各构件自重设计值架体组成w分项系数施加位置转换后设计值承重二角架6.21KN1.2均布布载三角架横梁2.57 KN/m上桁架5.60KN1.2集中荷载三角架横梁6.72 KN吊平台1.21KN1.2均布布载三角架横梁0.50 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布布载平台横杆0.90 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布布载平台横杆1.21 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布布载平台横杆1.21

10、KN/m平台横梁27.41kg/m1.2均布布载三角架横梁2.38 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布布载平台横杆0.84 KN/m平台横梁17.24kg/m1.2均布布载平台横杆0.85 KN/m平台跳板26kg/m21.2均布布载平台横杆0.46 KN/m平台跳板26kg/m21.2均布布载平台横杆0.91 KN/m平台跳板26kg/m21.2均布布载平台横杆0.91 KN/m平台跳板26kg/m21.2均布布载平台横杆0.38 KN/m平台跳板26kg/m21.2均布布载平台横杆0.42 KN/m平台跳板26kg/m21.2均布布载平台横杆0.64 KN/m后移系统2.99KN

11、1.2均布布载三角架横梁2.47 KN/m模板系统55 kg/m 21.2集中荷载三角架横梁14.21 KN液压系统2.10KN1.2集中荷载卜平台横杆1.26 KN维护系统3.84kg/m1.2集中荷载三角架横梁4.61 KN5.2.2 各平台施工荷载各平台施工荷载值如表6所示，施加位置为各平台横杆。表6施工工况各平台荷载值平台编号荷载标准值分项系数平台宽度 (m)平台长度 (m)线荷载(KN/m)平台4.0KN/m21.42.43.519.6平台0.75KN/m21.41.23.53.68平台0.75KN/m21.41.23.53.68平台1.5KN/m21.42.93.57.35平台1.

12、0KN/m21.42.63.54.9平台1.0KN/m21.41.73.54.95.2.3 风荷载根据JGJ195-2010付录A.0.4规定，风荷载标准值为:Wkgzsz 0其中，近、限和 生按GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1取值;2V00 怖0 (KN/m2)则七级风荷载标准值为:17.12°叫7 gz s z 0=1.78 X 1.0 X 2必8600" =0.774KN/m2其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1,分别取 初=1.78、师1.0和 地区，按 150 米高度取值）;查 JGJ195-

13、201M表 A.0.4,取 vo=17.1m/s。查表3得风荷载分项系数为1.4,则七级风荷载设计值为：Wk7'=1.083KN/m2转化为竖直方向线荷载为：qk7=3.79KN/m,施加位置为桁架立杆和吊平台立杆。5.3 架体受力计算5.3.1 计算模型将架体模型简化为计算模型，如图2所示。图2架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图）模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表7所示。表7施工工况杆件及节点相应构件仔=2.38(B 类序号杆件号节点号相应构件材质型号验算类型125-30,36-40桁架立杆Q235双槽钢14#强度、稳定性246-49上平台横杆Q235方管 60X 6

14、0X 3.0强度、刚度341-45木工字梁杉木200X 80X 40X 27强度、刚度452-55主背楞Q235双槽钢14#强度、刚度557-60背楞Q235双槽钢14#强度、刚度622,50,51,56斜撑Q235 88.5X3.0强度78-13,14-17三角架横梁Q235双槽钢18#强度、刚度82-4,21,23吊平台立杆Q235槽钢12#强度、刚度91,18-20,卜平台横杆Q235方管 60X 60X 3.0强度、刚度105,6三角架立杆Q235双槽钢22#强度1131三角架斜撑Q235 160X 10强度1232横梁钩头Q235钢板8 20强度1333附墙撑丝杆Q235圆钢T42X

15、6强度147,24,34,35平台支撑座Q235钢板8 16强度1511承重插销45#圆钢40强度5.3.2 施加荷载将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图2所示图3架体模型（左-轴力图N,中-剪力图N,右-弯矩图N?mm）5.3.3 用力学求解器对架体进行受力分析5.4 架体受力计算5.4.1 各杆件轴力、剪力、弯矩见表 8。表8施工工况各杆件荷载值序号杆件号构件轴力KN剪力KN弯矩KN?m14吊平台立杆17.464.6112.5325三角架立杆23.96-34.8934.8336三角架立杆-128.225.337.1547平台支撑座-67.42-85.8219.35511三角架横梁-20

16、5.43-33.7413.02631三角架斜撑-76.210.000.00732横梁钩头60.2291.39-38.61833附墙撑丝杆-86.3546.600.00940桁架立杆-165.456.59-10.521048上平台横杆-33.43-4.020.001150斜撑76.590.000.00以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉杆 件均满足要求，仅需验算受压杆件。杆件号轴力计算长度回转半径长细比稳定系数应力抗压设计值容许长细N(N)A(mrn)10(mm)ix(mm)入er (N/mm2)f(N/mm2)比入6673206369183086.

17、7021.110.97910.80215150111107305140290070.4041.190.93922.9431762104712170028.8858.860.89018.173386350125670010.0070.000.83981.9440980403700170049.0034.690.92228.744817820660120023.0052.170.84731.88表9受压杆件验算受压杆件5.4.2 受压杆件验算见表9 (受压杆件即图中蓝色杆件，轴力为负值杆件)。本工程只存在直爬一种工况，因此，只验算直爬工况。直爬爬升工况取混凝土浇筑完成后，模板 后移600mm时，架

18、体爬升至导轨1/2处，承受七级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配 到一根机位上，即单极机位跨度 4.03米。6.2 荷载计算6.2.1 架体自重架体及各构件自重参见表5。6.2.2 各平台施工荷载各平台施工荷载值如表10所示，施加位置为各平台横杆。表10爬升工况各平台荷载值平台编号荷载标准值分项系数平台宽度 (m)平台长度 (m)线荷载(KN/m)平台1.0KN/m21.42.44.035.6平台0.0KN/m21.41.24.030平台0.0KN/m21.41.24.030平台0.5KN/m21.42.94.032.8平台1.0KN/m21.42.64.035.6平台0.0KN/m2

19、1.41.74.0306.2.3 风荷载风荷载计算参见本计算书5.2.3。6.3 架体受力计算6.3.1 计算模型才两足要求。6.架体及构件爬升工况验算6.1 爬升工况说明将架体模型简化为计算模型，如图 4所示图4架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图）模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表11所示。表11爬升工况杆件及节点相应构件序号杆件号节点号相应构件材质型号验算类型125-30,36-40桁架立杆Q235双槽钢14#强度、稳定性246-49上平台横杆Q235方管 60X 60X 3.0强度、刚度341-45木工字梁杉木200X 80X40X 27强度、刚度452-55主背楞Q23

20、5双槽钢14#强度、刚度557-60背楞Q235双槽钢14#强度、刚度622,50,51,56斜撑Q235 88.5 X 3.0强度78-13,14-17三角架横梁Q235双槽钢18#强度、刚度82-4,21,23吊平台立杆Q235槽钢12#强度、刚度91,18-20,卜平日横杆Q235方管 60X 60X 3.0强度、刚度105,6三角架立杆Q235双槽钢22#强度1131三角架斜撑Q235 160X 10强度1232横梁钩头Q235钢板8 20强度1333附墙撑丝杆Q235圆钢T42X6强度147,24,34,35平台支撑座Q235钢板8 16强度1546导轨梯档Q235钢板8 20焊缝强

21、度6.3.2 施加荷载将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图 4所示6.3.3 用力学求解器对架体进行受力分析图5架体模型（左-轴力图N,中-剪力图N,右-弯矩图N?mm）6.4 架体受力计算6.4.1 各杆件轴力、剪力、弯矩见表12。表12爬升工况各杆件荷载值序号杆件号构件轴力KN剪力KN弯矩KN?m14吊平台立杆7.045.4613.2425三角架立杆32.25-10.326.7836三角架立杆-121.7-18.581.06435平台支撑座-77.18-28.686.02511三角架横梁-179.59-13.826.52631三角架斜撑-66.400.000.00732横梁钩头-93.

22、6246.06-19.48833附墙撑丝杆-17.8722.520.00936桁架立杆-13.38-13.83-7.361047上平台横杆-33.834.380.001151斜撑66.750.000.007.3.1计算模型将架体模型简化为计算模型，如图 6所示以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉杆 件均满足要求，仅需验算受压杆件。将上述杆件荷载值与施工工况比较，均小于施工工况荷载值，故不需重新验算。7.架体及构件停工工况验算7.1 停工工况说明本工程存在俯爬和直爬两种工况，由于俯爬工况各构件受力小于直爬工况，因此，只验算直爬工 况。直爬停工工况取混

23、凝土浇筑完成后，模板不后移，并利用对拉螺杆紧贴固定在建筑结构上，各平 台连接为一体，对架体进行加固，承受九级风荷载。本工况计算中，将各单元荷载平均分配到两极机 位上，即单极机位跨度3.5米。7.2 荷载计算7.2.1 架体自重架体及各构件自重参见表5。7.2.2 各平台施工荷载根据JGJ195-201（ 5.3.5规定，各平台无施工荷载。7.2.3 风荷载根据JGJ195-2010付录A.0.4规定，风荷载标准值为:Wkgz s z 0其中，由z、侔和 区按GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1取值;2 V。01600（ KN/m2）根据JGJ195-2010 5.

24、3.5规定，停工工况承受九级风荷载，九级风荷载标准值为：24.42叫9 gz s z 0=1.78 X 1.0 X 2<381600- =1.576 KN/m2其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1,分别取 触=1.78、际1.0和 修=2.38（B类地区，按 150 米高度取值）;查 JGJ195-201M表 A.0.4,取 v0=24.4m/s。图6架体模型（左-计算模型，右-荷载施加示意图）模型中，各杆件号及节点号相应构件及材质如表7所示7.3.2施加荷载将荷载施加至相应位置，确定材料性质，如图 6所示查表3得风荷载分项系数为1.4,则九级风荷载

25、设计值为： Wk9 =2.206 KN/m2 转化为竖直方向线荷载为：qk9=7.72KN/m,施加位置为桁架立杆和吊平台立杆。7.3架体受力计算7.3.3用力学求解器对架体进行受力分析将上述杆件荷载值与施工工况比较，均小于施工工况荷载值，故不需重新验算8.重要构件验算8.1 主背楞斜撑计算由施工工况计算结果可知，螺杆承受最大压力F=76.21KN螺杆螺纹为T60X6大径d=60mm,中径d2=57mm,小径d3=53mm,螺距为P=6mm,基本牙型高度 H=0.5P=3mm,旋合圈数n=H/P=8.3, 螺杆和螺母材料均为Q235。8.1.1 螺纹抗剪验算当螺杆和螺母材料相同时，只校核螺杆螺

26、纹强度。由于螺纹为梯形螺纹，则其牙根宽度 b=0.65P=3.9mm,基本牙型高度H=0.5P=3mm,螺纹小径d3 d 2h3 d 2（H1 a。）53 mm则其剪切强度:F d3bn762103.14 53 3.9 8.314.15 N/mm2< p=46.8N/mm2p8.1.2螺杆强度验算7.4架体受力计算7.4.1 各杆件轴力、剪力、弯矩见表13。(由于螺纹牙材质为Q235,其许用剪应力p 0.6 p,取46.8N/mm2),满足要求序号杆件号构件轴力KN剪力KN弯矩KN?m123吊平台立杆20.710.13.7125三角架立杆63.33-7.839.6036三角架立杆-12.

27、06-19.693.7347平台支撑座-32.06-9.120.10517三角架横梁-39.71-0.1-1.36631三角架斜撑-9.360.000.00732横梁钩头-25.8621.27-9.01833附墙撑丝杆-23.72-35.410.00937桁架立杆-62.60-35.410.001047上平台横杆-49.801.260.001150斜撑54.440.000.00表13停工工况各杆件荷载值3FH1d3b2n32.65 N/mm 2< bp =85N/mm23 76210 3""2 一 .3.14 53 3.9 8.3(螺纹牙许用弯曲应力bp (11.2)

28、 p,取85N/mm2),满足要求。8.1.3螺杆的稳定性验算由于螺杆会受到压力，故需进行稳定性计算。螺杆最大工作长度l=500mm,按照一端固定一端钱支可得长度系数=0.7,螺杆危险截面的惯性半径 i d3/4=13.25mm,故 0.7 500 26.42< 2 (Q235 的 2=61),不作压杆稳定性验算。i 13.258.2埋件系统计算单个埋件的拔力设计值为200KN,剪力设计值为100KN。8.2.1 混凝土抗拔验算埋件系统结构如图8所示。以上构件同种类型，取受力最不利杆件，如果其满足要求，则其它杆件均满足要求；其中受拉杆 件均满足要求，仅需验算受压杆件。根据混凝土结构设计规

29、范局部受压承载力计算:Fl 1.35 c lfcAn图8埋件系统结构示意图根据建筑施工计算手册，按锚板锚固锥体破坏计算埋件的锚固强度如下:假定埋件距高度方向混凝土边缘有足够的距离，锚板螺栓在轴向力F作用下，螺栓及其周围的混凝土以圆锥台形从混凝土中拔出破坏（见图 9） ofj图9锚固抗拔示意图分析可知，沿破裂面作用有切向应力P S和法向应力6 S,由力系平衡条件可得:F A ssin s cos式中F一局部受压面上的作用的局部荷载或局部压力设计值；（KN）fc混凝土轴心抗压强度设计值；（14.3N/mm2）出一混凝土强度影响系数；（查值为 0.94）3一混凝土局部受压时的强度提高系数；（2）A一

30、混凝土局部受压面积；（mm2）An一混凝土局部受压净面积；Ab一局部受压计算底面积；（mm2）1）埋件板处 222混凝土局部受压净面积Aln 3.14 （5018 ） 6832.64mmFl 1.35 c l fcAln 1.35 0.94 2 14.3 6832.64 10 3247.98KN200KN满足要求。2）爬锥处sin R rr _b_使 ；R h函r,由试验得：当b/h在0.191.9时，a =45° , 6 F=0.0203 fc,代入式中得：2 0.0203 、.22F fc h2ctg45； bh0.1fc 0.9h2 bhsin 45；2式中fc一混凝土抗压强度

31、设计值（选择C30混凝土，fc=14.3N/mm2）;h一破坏锥体高度（通常与锚固深度相同）（400mm）;b一锚板边长（100mm）. _223F 0.1fc 0.9h2 bh 0.1 14.3 0.9 4002 100 400 10 3 263.12KN 所以c混凝土的抗拔力为F=263.12 KN >200 KN故满足要求。8.2.2 混凝土局部承压验算图10爬锥剖面示意图爬锥（L=150mm）受到受力螺栓传来的剪切力V:由几何条件有L a b、，aP bQ V竖向受力平衡22L b bQ _aaP对剪力作用点处取矩3232由相似三角形可得a计算可得： Lb4V 4 87.2150

32、2.33KN<14.3KN （C30碎抗压设计值），满足要求。8.2.3 受力螺栓的抗剪力和抗拉力验算单个机位为双埋件，根据上述计算结果可以假设单个受力螺栓的设计剪力为：FV=100KN设计拉力为：F=200KN图11受力螺栓尺寸示意图受力螺栓为M42, 10.9级，抗压、抗拉、抗弯强度查表可知：抗拉屈服强度f=600N/mm2 ,抗剪2强度为：fV=420 N/mm2.有效面积为：Ae 1120.9mm1）受力螺栓抗剪:32V 100KN A 1473 2 2.9 10 mm,3V 100 10A 2.9 10334.48N / mm2 fv 420N/mm2才两足要求。2）受力螺栓抗

33、拉:3F 200 10A 1017.42196.58N / mmf 600N / mm2才两足要求。3）折算应力：22-22196.5834.48.0.33 1、640320、640320满足要求。8.2.4 高强螺杆验算：对埋件中外露与碎直接接触的高强螺杆（D26.5, L=350mm股照带肋的普通钢筋进行考虑。高强螺杆（45#）的设计强度取其屈服强度 355 N/mm2,设混凝土对锚固长度为la的高强螺杆的 握裹力为f, f应与高强螺杆的锚固长度成正比，则会有一个临界状态，使高强螺杆的设计强度充分发 挥。1）高强螺杆抗拉根据混凝土规范的普通钢筋锚固计算公式：la=1.1 aXdXfy/ft

34、式中la一受拉钢筋的锚固长度1.1锚固长度修正系数a-ffi筋的外形系数（这里按照带肋钢筋，取0.14）d一钢筋的公称直径（这里为 D26.5螺杆，取26.5mm）fy钢筋的抗拉强度设计值（这里取 355N/mm2）ft一碎轴心抗拉强度设计值（这里为 C30,取14.3N/mm2）通过计算得到la学0mm,而实际锚固长度为175mm,故高强螺杆拉应力未达到其抗拉设计值， 满足要求。2）高强螺杆螺纹的承压高强螺杆（D26.5）螺纹承压长度按照60mm计算，其有效承压面积 At=1590mm2,按照上面高强螺杆抗拉计算看出，其拉应力未达到335 N/mm2的设计强度，这里姑且按照设计强度进行计算，

35、即高强螺杆的承压力约为：F=335X 262）X 兀 /405.19KN则承压应力（T =F/A=87.66N/mm2<335N/mm2 （45#钢屈服弓5度），满足要求。8.2.5承重插销计算非爬升状态时是承重插销受力，由施工工况计算结果可知：R=115.82K*280KN （承重插销的设计承载力，由计算而得）所以，承重插销满足要求。8.3导轨计算导轨主要承受架体爬升时，换向盒传递给其的荷载。爬升工况计算中，与导轨接触的三个支点反 力，如表14和图12所示。表14爬升工况支点反力值节点号构件水平方向KN竖直方向KN合力方向（）46下换向盒与导轨接触点-22.8789.4596.69附墙

36、撑与导轨接触点17.87-44.52-51.611上换向盒与导轨接触点93.324.6113.90232N 57.8KN , A 28.83 2 1 02 5.76 1 03 mm2长细比 =l0/i 7500/80 93.75图12爬升工况反力图（N）小于允许长细比入=150,满足要求 查表，稳定系数为0.601,则N 57.8 103A 0.601 5.76 10316.7N / mm2xAmx?MxNxW1x(1 0.8 l)Nex16.7+32.1=48.8 N / mm2 205 N / mm2将荷载施加到导轨上，如图13所示图13导轨受力简图图14导轨轴力、剪力、弯矩图8.3.1导

37、轨强度验算1）抗弯验算Mmax 12KN m, w 178 2 103 3.56 105mm3 ,截面塑性发展系数 x 1.05Mmax12 1061.05 3.56 105232.1N/mm22）抗压验算满足受力要求。3）挠度验算根据JGJ195-201（fr 5.3.8规定，导轨跨中变形值按下式规定计算： FH36L= 5mm48EII jV + j£导轨跨中的变形值（min）；F一爬升状态时防监爬升器作用在H优上的水平力（N）；H固定导轨的上F承领螺栓之间的距离（mm）；E一导轨的弹性模量（mmb；I导轨的截面惯性矩则导轨变形值为：FH 314200 40003L= =57 =

38、2.66 5mm48EI 48 2 10 3.56 108.3.2 导轨挠度验算8.3.3 导轨梯档的焊缝计算根据图纸，单个梯档的侧焊缝长度为 120mm,端焊缝长度为92mm,焊高hf =10mm,则由端焊 缝所承担的力N1=pfX0.7hfXlwXfw式中，住一系数，对间接承受动荷载的情况，叩1.22;lw一焊缝总长度；fw一角焊缝的设计强度，查计算手册可知：材料Q235钢的焊缝抗剪强度为125N/mm2M N1=1.22X 0.7X 10X92X 125= 98.21KN.由侧焊缝所承担的力N2= 0.7hfXlwXfw=0.7 义 10X 120X 125=105KNN1+ N2=98

39、.21+105=203.21KN>150KN1个油缸的推力），所以导轨梯挡焊缝强度满足要求。9.模板及受力构件的验算9.1 混凝土侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界 时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高 度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：F 0.22 1 1 2V1/2F cH式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）P-1 昆凝土的重力密度（kN/m3）取24.8 kN/m3t0-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺

40、乏实验资料时，可采用t=200/（T+15） 计算；t0=200/（23.5+15）=5.17V-混凝土的浇灌速度（m/h） ;M2m/hH-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6m印外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1;田-混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取0.85; 5090mm时，取1;110150mm 时，取 1.15。F 0.22 J0 12V 1/2=0.22x25x5.17x1x1.15 x2/2=45.9kN/m2F cH=25x6=150kN/ m2取二者中的较小值，F=46.5kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒和捣震混凝土产生

41、的水 平载荷标准值6.0 kN/ m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4,则作用于模板的总荷载设计值为：Q=45.9x1.2+6.0x1.4=63.5kN/ m29.2 模板计算9.2.1 基本参数模板高度为6.15m,浇筑高度为6m,面板采用21mm厚板；竖向背楞采用木工字梁截面尺寸为 80x200,间距为280mm；水平背楞采用双14号槽钢背楞，最大间距为1200mm；拉杆系统为D20拉 杆，材质为45#钢，拉杆水平间距为1200mm,竖向间距为1200mm。其中：fc-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2, ft-木材抗剪强度设计值，取1.5 N/mm2E-弹性模量，木材取 8.5x1

42、03 N/mm2,钢材取2.1x105 N/mm29.2.2 面板验算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混 凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在竖楞上的三跨连续梁计算。所以将面板视为支撑在木工字梁上的三 跨连续梁计算，面板长度取板长2440mm,板宽度b=1000mm。图15面板计算简图1)抗弯强度验算作用在面板上的线荷载为：q1ql =63.5x1=63.5N/mm面板最大弯矩： M max q1l2 10=(63.5x280x280)/10=0.50x106N?mm

43、21面板的截面系数： W bh2 6=- x1000x212=7.35x104mm36应力： M max. W =0.50x106/7.35x104=6.8N/mm2< f c=13 N/mm2故满足要求2)抗剪强度验算计算公式如下：V 0.6qJ面板的最大剪力：V = 0.6 X 63.5 X0.28 = 10.67KN截面抗剪强度必须满足：且 fv （安全系数取1.5）2bhn其中，廿面板截面的最大受剪应力（N/mm2）;V-面板计算最大剪力（N）: V = 10.67KNb-构件的截面宽度（mm）: b = 1000mm ;hn-面板厚度（mm） ： hn = 21.0mm ；fv

44、-面板抗剪强度设计值（N/mm2）: fv = 1.5 N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值:T =3 X 10.67 X103/（2 X1000X 21）=0.76N/mm2面板截面抗剪强度设计值:fv=1.5N/mm2 ;面板截面的最大受剪应力计算值T=0.76N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值T=1.5N/mm2,满足要求。3）挠度验算根据建筑施工计算手册，挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则线荷载 为：q2 （F R） 1 48.5KN /m面板挠度由式q2l4/150EI=48.5x2804/（150x8.5x1000x77.2x104）=0.3mm< co

45、=280/400=0.7mm故满足要求。面板截面惯性矩：I=bh3/12=1000X213/12=77.2X104mm49.2.3木工字梁验算木工字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横 向背楞的间距最大为L=1200mm。图16木梁计算简图木工字梁上的线荷载为：q3 ql =63.5x0.28=17.78N/mmF-W凝土的侧压力l -木工字梁之间的水平距离1）抗弯强度验算1 O 最大弯矩 M maxq3L2 =0.1x17.78 x12002=2.56x106l?mmmax10木工字梁截面系数：13313342W BH B bh 80 20080 30 12046.1 10 mm6H1200应力： Mmax/W 2.56 106/46.1 104 5.55N / mm2 < fm =13N/mm2 满足要求木工字梁截面惯性矩：1 _3_31_3364I BH B b h 80 20080