韩滩新城一期塔吊基础专项施工方案

1、四川省正和建筑工程有限公司 塔吊基础施工方案韩滩新城一期塔吊基础专项方案编制人： 审核人： 审批人： 四川省正和建筑工程有限公司二零一三年十月八日 目 录一、编制依据 2二、塔吊选型 2三、塔吊基础定位 2四、塔吊基础施工做法 3五、塔吊穿过地下室顶板处理措施 4六、塔吊基础验算书 4塔吊基础施工方案一、编制依据：1、 三和·韩滩新城一期工程施工图纸2、 塔吊租赁公司（成都市强力塔式起重机有限公司）出据的QTZ6010塔机基础图3、 三和·韩滩新城一期工程地质勘察报告2、 工程概况1、工程名称： 三和·韩滩新城一期；2、工程地址：成都市金堂县韩滩路26号；3、建设

2、单位：四川省三和房地产开发有限责任公司；4、监理单位：四川精正建设管理咨询有限公司；5、设计单位: 广东诚协建筑规划设计院有限公司；6、勘察单位: 成都兴之源勘察建筑工程有限公司；7、施工单位：四川省正和建筑工程有限公司；8、建筑层数：1#楼地下1层，地上5层,2#楼底下1层，地上14层；9、结构类型：基础：独立柱基础；筏板基础； 主体：框架结构；剪力墙结构；10、建筑层高：地下：3.85、4.5、5.15M ； 地上：1#楼一层4.2M，以上层高为3.6M；2#楼层高3M12、建筑总高度：1#楼19.3M，2#楼42.1M；13、项目组成：本工程总建筑面积16934.15平方米。14、总工期

3、：531个日历天3、 塔吊选型本工程垂直运输主要通过塔吊完成，因工程体量较大，在主楼施工中拟采用型号为QTZ6010，臂长60m，高度60m的塔吊，安装在1#楼与2#楼之间。三、塔吊基础定位1、塔吊中心位于C1-4轴C1-5轴交C1-B轴C1-C轴间，塔吊中心距C1-4轴距离为4.05米,，塔吊中心距1-B轴距离为4.45米。2、 塔吊预埋地脚螺栓定位尺寸详成都市强力塔式起重机有限公司提供的塔机基础图，且预埋螺栓与基础内钢筋网做可靠连接，地基基础的承压力不得低于0.2MPa（20T/），根据成都兴之源勘察建筑工程有限公司提供的地勘报告显示，影响基础承压力的土质情况如下：3.2.1第四系全新统人

4、工填土层(Q4ml) 杂填土：灰褐色，松散，稍湿。以建筑垃圾等混粘性土，少量生活垃圾组成。层厚2.03.9m，平均2.75m。新近堆填，均匀性差，疏松、多孔、欠固结，堆积年限15年。3.2.2第四系全新统河流冲洪积层(Q4al+pl)(1)粉土：褐黄、黄色，中密，湿。以粉粒为主，含少量粘粒及铁、锰质结核等。摇震反应中等，干强度低，韧性低。层厚0.83.2m，平均1.79m，局部地段缺失。(2)粉砂：褐黄、黄色，湿饱和，松散。主要由长石、石英、砂岩等硬质颗粒组成，含少量云母碎片和暗色矿物、泥质。多呈透镜体形式分布于卵石土之上。层厚0.31.4m，平均0.75m，局部地段揭露。(3)卵石：褐灰、黄

5、褐色。湿饱和，松散密实。卵石成份以岩浆岩、石英岩、砂岩为主，中等风化微风化为主，少量强风化，磨圆度中等，分选性较好，粒径一般10100mm，个别150mm，含量5085%，孔隙间充填细砂和中砂，部分为泥质充填，连续分布，厚度较大。层顶埋深3.95.5m，标高 448.17450.62m。四、塔吊基础施工做法：塔吊基础基坑开挖浇垫层及砌砖胎模砖胎模表面1：3水泥沙浆抹抹灰做防水绑扎钢筋笼预埋地脚螺栓浇筑基础混凝土混凝土养护。1、塔吊基础基坑开挖与筏板基坑同时开挖，开挖放坡坡度1：2，基础顶标高同筏板垫层顶标高-5.5m，基础底标高为-7.0m，基础高度1500mm,在开挖前现场施工员放出灰线，由

6、挖机同步开挖，机械开挖完成后人工整平。2、垫层厚度100mm，混凝土等级C15，原浆收光，采用240厚页岩实心砖Mu5水泥砂浆砌筑基础侧模，内侧表面采用15mm厚1：3水泥沙浆抹灰压光。3、基坑内采用同地下室底板防水材料做防水，并对阴阳角位置进行加强处理，与地下室底板防水连接成系统，以确保塔吊拆除后不再对基础位置的防水进行处理。底面采用20mm厚1：3水泥沙浆抹灰做防水保护层。4、塔吊基础钢筋笼绑扎：塔吊基础钢筋配筋:上下部配单层双向 20183,竖向拉筋为121根 14，基础面层抗水板采用后浇，并预留止水钢板（止水膨胀带）。5、混凝土浇筑：塔吊基础混凝土等级为C35。塔吊基础顶标高同地下室底

7、板垫层标高为-5.5，表面原浆收光，平整度不低于1/500。浇筑前注意用塑料袋套住螺栓丝杆，浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓。混凝土浇筑时取样留取试块送检，作为混凝土是否达到设计强度70%进行塔吊安装的依据，同时试验报告作为安全资料存档备查。6、混凝土浇筑后注意养护，养护时间不少于14天。五、塔吊穿过地下室顶板处理措施：1、预留洞尺寸2200×2200，居中留设，待塔吊拆除后用C35混凝土封堵。2、顶板配筋：由原双层双向 12200改为双层双向 14200。3、为保证施工中的安全，在塔吊拆除前，顶板主筋不得割断，塔吊拆除时用氧气割断后再用帮条焊连接。板筋必须按50%错开接头，接头间的间

8、距不小于规范规定。4、塔吊使用过程中，洞口四周顶板模板及支撑不拆。5、预留洞口混凝土浇灌时，洞口四周严格按施工缝处理并做防水处理，顶板防水时，洞口位置增加一道防水层。六、塔吊基础验算书：1. 参数信息 塔吊型号: QTZ100 自重(包括压重):F1=640.00kN 最大起重荷载:F2=60.00kN 最大起重力距: M=1000.00kN.m 塔吊起重高度: H=60.00m塔身宽度: B=1.80m 非工作状态塔身弯矩:-200kN.m 混凝土强度等级:C35 钢筋级别: HRB335 地基承载力特征值: 180.60kPa 承台宽度: Bc=5.60m 承台厚度: h=1.50m 基础

9、埋深: D=5.00m 计算简图: 2. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 Fk1=640kN 2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=5.6×5.6×(1.5×25+5×17)=3841.6kN 3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) =0.8×2.09×1.95×0.69×0.2=0.45kN/m2 =1.2×0.45×0.35×

10、;1.8=0.34kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.34×60=20.41kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×20.41×60=612.27kN.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2) =0.8×2.14×1.95×0.69×0.3=0.69kN/m2 =1.2×0.69×0.35×1.8=0.52kN/m

11、 b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qsk×H=0.52×60=31.35kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5Fvk×H=0.5×31.35×60=940.38kN.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-200+0.9×(1000+612.27)=1251.04kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-200+940.38=740.38kN.m3. 地基承载力计算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计

12、算。 塔机工作状态下： 当轴心荷载作用时： =(640+60+3841.6)/(5.6×5.6)=144.82kN/m2 当偏心荷载作用时： =(640+60+3841.6)/(5.6×5.6)-2×(1251.04×1.414/2)/29.27 =84.38kN/m2 由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(640+60+3841.6)/(5.6×5.6)+2×(1251.04×1.414/2)/29.27 =205.26kN/m2 塔机非工作状态下： 当轴心荷载作用时： =(640+3841.6)/(5.6&

13、#215;5.6)=142.91kN/m2 当偏心荷载作用时： =(640+3841.6)/(5.6×5.6)-2×(740.38×1.414/2)/29.27 =107.14kN/m2 由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax： =(640+3841.6)/(5.6×5.6)+2×(740.38×1.414/2)/29.27 =178.68kN/m24. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。 计算公式如下: 其中 fa修正后的地基承载力特征值(kN/m2)

14、； fak地基承载力特征值，取180.00kN/m2； b基础宽度地基承载力修正系数，取0.30； d基础埋深地基承载力修正系数，取1.50； 基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3； m基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b基础底面宽度，取5.60m； d基础埋深度,取0.00m。 解得修正后的地基承载力特征值 fa=180.60kPa 实际计算取的地基承载力特征值为:fa=180.60kPa 轴心荷载作用：由于 faPk=144.82kPa 所以满足要求！ 偏心荷载作用：由于1.2×faPkmax=205.26kPa 所以满足要求！5. 承台配筋计算 依据建筑地

15、基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 1. 抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.90m； a'截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.80m。 P截面I-I处的基底反力； 工作状态下： P=(5.6-1.90)×(205.26-84.38)/5.6+84.38=164.25kN/m2； M=1.902×(2×5.6+1.8)×(1.35×205.26+1.35×164.25-2×1.35×3841.60/5.62) +(1.35

16、5;205.26-1.35×164.25)×5.6/12 =750.62kN.m 非工作状态下： P=(5.6-1.90)×(178.68-107.14)/5.6+107.14=154.40kN/m2； M=1.902×(2×5.6+1.8)×(1.35×178.68+1.35×154.40-2×1.35×3841.6/5.62) +(1.35×178.68-1.35×154.40)×5.6/12 =497.85kN.m 2. 配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=750.62×106/(1.00×16.70×5.60×103×14502