高支模方案(高新移动)

1、高架支模专项施工方案中国移动西安高新基地生产指挥中心配套支撑楼编制人：审核人：批准人：陕建一建集团高新基地生产指挥中心配套支撑楼项目部2016年6月目 录二、工程概况三、模板（高支模）施工的基本情况四、施工材料的选用五、梁模板支撑体系的施工设计与搭设六、模板体系的拆除七、劳动力及施工器具配置八、保证施工质量措施九、保证施工安全和环境保护措施十、应急救援预案后附：模板体系的稳定性验算计算书（品茗建筑安全计算软件）一、编制依据： 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构工程施工质量验收规范 (GB 502042012) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302011)

2、 建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008） 建筑结构荷载规范(GB 50009-2012) 工程设计图及上级的有关文件及标准等二、工程概况本工程为中国移动西安高新基地生产指挥中心配套支撑楼项目，建设地点位于西安市高新区锦业一路。该工程地下两层为车库和人防设施，地上三层、局部四层为科技研发及实验用房。总建筑面积为21361m2，建筑基底面积为3747m2，建筑高度为23.2m，地下埋置深度为9.5m，建筑结构类型为钢筋混凝土框架结构。建设单位：中国移动公司陕西分公司；设计单位：中国建筑西北设计研究院有限公司；勘察单位：信息产业部电子综合勘察研究院；监理单位：陕西信远建设项目管理集团有限公

3、司；施工单位：陕西建工第一建设集团有限公司；政府监督部门：西安高新开发区建筑工程质量安全监督站。三、模板（高支模）施工的基本情况 1、本项目高支模工程为一、三层之间，在1-4轴/L-G轴位置上有水域模拟实验室高大空间：宽27m，长33.6m；最高处12.1m，局部10.05m；跨度9m ×8.4m。最大的框架梁截面尺寸为700×1600，其他框架梁截面尺寸为600×1600,、400×1700,次梁断面尺寸300×1600，结构板厚度均为100。方案拟采用钢管满堂支撑方式搭设模板支撑体系。 2、施工顺序：在地下-2.3m处及±0.00

4、的结构板面施工完成后，必须待混凝土强度达到允许条件后，在楼板上铺设木板，模板支架落在木板上进行搭设。 3、混凝土采用商品混凝土输送泵输送。 4、现场模板水平运输采用手推车，垂直运输利用吊车吊运。 5、外围外脚手架搭设采用落地式双排钢管防护架，保证工作面离地超过1.2米以上有安全围护。6、作业人员的上下通道随外脚手架进行搭设，详见外脚手架施工方案。 7、施工进度详见施工进度计划。四、施工材料的选用1、模板采用=13厚胶合板.2、木枋采用40×60松木枋.3、支架采用48×3.5(计算时按照2.8考虑)钢管组合支撑.4、辅助用模板采用=20松木散板.5、对拉螺栓采用14.五、梁

5、、板模板支撑体系的施工设计与搭设（一）、技术参数【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)100模板支架高度H(m)12.1模板支架纵向长度L(m)33.6模板支架横向长度B(m)27立柱型号(mm)48×2.8立杆纵向距离la(mm)400立杆横向距离lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)200主梁材质钢管主梁布置方向垂直立柱纵向方向荷载传递至立杆方式可调托座计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H

6、(m)12.1混凝土梁截面尺寸(mm)700×1600梁侧楼板厚度(mm)100支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向支撑立柱钢管型号(mm)48×2.8梁跨度方向立柱间距(mm)400梁两侧立柱间距(mm)800步距(mm)1200梁底增加立柱根数1面板材质覆面木胶合板梁底支撑小梁材料方木主梁材料钢管结构表面的要求结构表面外露荷载传递至立杆方式可调托座【梁侧模板】新浇混凝土梁名称KL-k1，标高9.900m梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)700×1600新浇混凝土梁计算跨度(m)27左侧楼板厚度(mm)100右侧楼板厚度(mm)100结构表面的要求结构表面

7、外露小梁布置方式水平向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)450面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 （二）、高支模板体系的施工1、钢管支撑工艺流程【板模板】搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。【梁模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。2、钢管搭设方式均为: 根据上层结构平面在下层开线放样布置立杆，钢管立杆的纵横

8、距、梁下立杆：横向间距800mm，纵向间距400mm，在梁中间增加立杆一根，架立杆的步距h=1200mm；板下立杆：横向间距800mm,纵向间距400mm,支撑立杆的步距h=1200mm。承重架支撑形式为梁底支撑小楞平行梁截面方向，立杆承重连接方式为可调托座, 立杆上端伸出至模板支撑点长度300mm,梁底模板下的木枋横向间距为150mm，板模板下的木枋间距200mm；托梁采用双木枋。3、纵横向水平杆设置：纵向水平杆应水平设置，其长度不应小于2跨，两根水平杆的对接接头必须采用对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错开一跨，上下两根相邻的纵

9、向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的水平距离不应小于500，凡与立柱相交处均必须用直角扣件与立杆固定，且脚手架外侧每两度大横杆之间绑扎安全网作安全防护。横向水平杆搭设，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于150，跨度中间的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，脚手架的横向水平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、扫地杆设置：立柱由标准底座向上200处，纵横向设扫地杆，用直角扣件与立柱固定。5、剪刀撑设置：（1）支架四周边设垂直剪刀撑，中间纵横每4排立杆设垂直剪刀撑，与地面角度为45º60º。顶层

10、以下的剪刀撑中的斜杆接长应采用对接扣件连接，采用旋转扣件固定在立柱上或横向水平的伸出端上，固定位置与中心节点的距离不大于150，顶部剪刀撑可采用搭接，搭接长度不应小于1m，不得少于2个旋转扣件。并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。（2）顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其两端与中间从顶层开始向下每隔3步（约3.6m）设置一道水平剪刀撑。（3）顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。6、支撑采用48钢管进行组合，

11、根据梁板情况确定，并在钢管上、下加可调支托调整至合适高度。7、在靠近柱的部位，水平杆需支顶到柱上抱柱拉结，以增加支撑体系的稳定性。8、高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排 ），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。9、本工程支模外围应用钢管与已完成结构相连，在结构边缘采用钢管连接或支顶顶方式，以保证支撑体系的整体稳定性。10、在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全。（二）高支模板体系的施工搭设 1、施工准备A、 备足各种施工材料，并熟悉图纸，做好技术交底工作。B、放好轴线、模板边线

12、、水平控制标高线,做好模板底口水泥砂浆找平层。C、根据设计图纸构件的尺寸,配制加工好柱、墙、梁模板,并按相应结构构件编号。3.模板安装1）主梁安装：模板采用13mm厚多层板板制作安装，主梁（700×1600、900×1600、600×1600、）底板根据标高按100铺40*60mm木枋，其它框架梁（400700mm高）按150铺40*60mm木枋，此后按轴线将梁底固定在木枋上，然后安装梁侧模板，梁侧模板采用14螺杆进行对拉固定。梁高为1600mm时，模板采用三道14对拉螺杆，横向间距800。第一道螺杆的位置距梁底200mm，第二道螺杆的位置距梁底模800mm，第三

13、道螺杆距梁底模1200mm。800mm以下梁高采用一道对拉螺杆。梁底模安装时，梁头两边吊线，中间拉通线；吊边梁线排中间梁线。梁底模安装好后，梁底木枋两侧用扣件卡住防止底模移动。2）次梁安装：在主梁与次梁交接处（主梁侧板预留次梁缺口的地方）钉上衬口挡，并根据标高铺设梁底板，梁底板同样采用钢管支撑，将梁底板木枋用扣件固定在钢管上（梁底木枋间距150mm）。梁高500的均设螺杆固定。3) 按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装粱底模板。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。当梁的净跨度>5m时，模板起拱高度为跨度2.5，当板短方向4m时，模板的起拱高度2。4）板面模板安装：楼板模板采用15m

14、m镜面多层板，模板垫楞用40*60mm木枋，底楞用两根40*60mm木枋并排设置。底楞直接支承在可调顶托上，垫楞的间距为200mm，搁置在底楞上。A、先安装支架和木方,要按照标高通线找平,并固定支架，通线调节支撑体系的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。B、一般从跨的一侧开始安装, ,然后依次安装模板支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,拼缝要严密,接缝处要平整。每跨单元铺模板时可从四周铺起，在中间收口。C、楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。5)支架安装：A、支架安装间距,须严格按

15、照计算书要求的间距进行布。不得随意增大间距。梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下。B、支架立杆底面和顶面应采用可调节的底座和顶托。C、支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。D、支架搭设的其他要求参照现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011。 4.模板支架立杆底座下要垫木板。5、所有木枋的布置间距须按设计书的要求，施工操作中不得随意更6、整个模板体安装完成后，必须报验，符合要求并办理验收手续，方可进行下道工序。（三）、搭设作业注意事项1、严禁不同直径钢管及其相应扣件混用。2、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的长度的

16、钢管作立杆。3、剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。4、杆件端部伸出扣件之外的长度不得少于100mm。5、剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中，斜杆的搭结接头部位至少有1道连接。（四）、搭设过程中的自检1、在搭设支撑体系过程中，经常检查基础是否有不均匀沉陷。2、立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况。3、斜撑，顶撑等设置是否达到了设计要求。4、检查整架垂直度有否偏差过大。（五）验收管理模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位项目技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目

17、总监理工程师签字后，并报安监部门备案后，方可进入后续工序的施工。（六）混凝土浇筑本工程混凝土采用商品砼，拟采车泵运送砼并配以布料机槽下料。混凝土浇筑前，在项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，项目经理签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。1、梁板浇筑方法应由跨中向两端对秤进行分层浇筑，每层不得大于400mm，先将梁分层浇筑成阶梯形，当达到楼板位置时再与板的混凝土一起浇筑，楼板浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来进行振捣。不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕，用刮尺或拖板抹平表面，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开。振动时不得用振动棒撬住模板或钢筋

18、振动。2、砼浇筑顺序应有序，均匀进行，不要过于集中，要严格控制浇筑进度不得过快，混凝土不得堆放过于集中，要及时将其拨开，使砼荷载能均匀分布。3、在浇捣砼过程中，要安排专职质安员进行跟班。在浇筑过程中跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况。特别是支撑体系有无弯曲而造成失稳或木枋挠度过大等异常情况。出现上述异常情况，施工员应立即指挥屋面工作人员撒离，经确认不安全威胁解除后方可进行正常施工。六、模板体系的拆除1、非承重模板拆除时，必须提供混凝土的强度报告，在梁板砼达到设计强度后，并经审批同意后，方可拆除，承重模板、梁、板底模的拆除时间如下所示：结构名称结构跨度(m)达到砼标准强度的百分率(%)板2

19、50>2875梁875>8100梁悬臂结构275>21002、模板拆除:墙、柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行,但施工拆除中要注意如下几项:（1）模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐。（2）拆除的支架、模板、木方要及时清理,螺栓与配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理归堆使用。（3）拆除人员要站在以拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下,不得猛撬猛敲,使模板大片整体落下。（4）模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，

20、严禁使用硬物击打、撬挖，不得留有悬空模板。（5）支撑体系的拆除：凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。（6）拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷,以防模板变形和伤人及砸坏其他物体,临边模板拆除时,临边面要封闭好。七、劳动力及施工器具配置 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均应持有效上岗作业证书上岗。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人有指挥、调配、检查的直接责任。（一）劳务劳动力安排表工种人数技术管理1安全监督1质量检查2测量放线2木工20架

21、子工10钢筋工15砼工18杂工8（二）机具配备机具名称数量机具名称数量架子板手20插入振动棒4力矩板手4平板震动器2水平仪1经纬仪1八、保证施工质量措施1、支架及其配件的规格、性能、及质量应符合设计和规范的规定.要有合格证和产品标志。 2.钢管要平直,不得使用歪斜过大、硬变、砸扁、严重锈蚀的门架、钢管。 3.腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤的木枋、模板不得使用。4、模板面完成后，按下列标准检查验收： （1）模板接缝宽度1.5mm。 （2）允许偏差项目按下表执行：（分别用尺、楔形塞尺检查）项次项 目允许偏差（mm）检验方法高层框架1轴线位移基础5尺量检查柱、墙、梁32标高+2 -5用水准仪或拉线和尺量

22、检查。3截面尺寸基 础±10尺量检查柱、墙、梁+2 -54每层垂直度3用2m托线板检验。5相邻两板表面高低 差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查。7预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查8预埋管预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度+10 -010预留洞中心线位移2截面内部尺寸+10 -03. 跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置0.20.3L起拱。4.模板体系安装完毕后,须经检查验收符合要求,并办理交接手续后,方可进行下道工序作业。九、保证施工安全和环境保护措施（一）保证施工安全措施1.责任落实到人，项目经理是本项目第一安全责任人，生产安全人员是直接安全

23、责任人。2.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实。3.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆斜撑攀登上落。4.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人。模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。5.安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用马凳操作。6.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机. 使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程的规定。8.安装楼

24、面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人。9.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。10. 高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排 ），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。11.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。12.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽.操作时要按顺序分段进行,不允许让模板、枋料自由落下.严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。13.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下.在拆除楼板模板时

25、,要特别注意防止整块模板掉下伤人.14.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才.15.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌.16.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥.（二）环境保护措施（1）做好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理。规范施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。（3）施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。（4）施工中严禁从上向下倾倒废板材料，工地严禁燃烧废材木

26、屑。十、应急救援预案在高大支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。(一)应急救援机构1.指挥机构及其成员项目部成立现场安全施工管理组织，并成立应急小组，项目经理为第一责任人，担任组长，组员由管理骨干和各专业负责人组成。小组组成人员按各人职责和分工对施工情况进行检查，发现问题及时处理、汇报。发生较大事故时，领导小组成员要迅速到达现场指挥救援工作。应急救援小组组长：刘宣兵 副组长：马中平、苗吉良 组 员：任宗科、张洪安、成文、刘开煜、栗丰林2.应急救援专业小组成员由各专

27、业部门的技术骨干、义务消防人员和专业技术工人组成。义务消防人员：蔡英德、任科举 .医疗救护应急人员：张 丹 、崔慧娟.治安队人员：王丰伟、汪得纲3.职 责.负责制定和修订本项目的“施工安全事故应急救援预案”。.组建应急救援队伍，并组织实施和交底。.检查督促做好重大事故的预防措施和应急救援的各项准备活动。.事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。.向上级汇报和组织事故调查，总结应急救援工作的经验和教训。4、安全事故应急救援相关人员联络电话 姓 名电话号码姓 名电话号码姓 名电话号码刘宣宗 忠平13609

28、200736张洪开吉丰得警信号和通讯火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122(二)应急救援机构职责(1) 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2) 负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3) 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4) 当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。(三)应

29、急救援工作程序(1) 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2) 由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3) 事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其它组员作为临时负责人指挥安排。(4) 事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其它措施保护危害区域内的其它人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5) 事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进

30、行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6) 项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。附录计算书：（采用品茗建筑安全计算软件）板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B3，标高

31、9.90m新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)12.1模板支架纵向长度L(m)33.6模板支架横向长度B(m)27 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/

32、m2)0.250.064地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)12.1风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)400立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)31面板抗剪

33、强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)11500面板计算方式四等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以四等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=1000×13×13/628166.667mm3，Ibh3/12=1000×13×13×13/12183083.333mm4 承载能力极限状态 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.

34、9×max1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5 ×1=5.969kN/m q1静=0.9×G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b = 0.9×1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)×1=2.819kN/m q1活=0.9×(QQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN

35、/m q20.9×1.2×G1k×b0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)×12.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.107q1静L2+0.121q1活L20.107×2.819×0.22+0.121×3.15×0

36、.220.027kN·m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.108×0.22+0.21×3.15×0.2，0.107×0.108×0.22+0.181×3.15×0.20.133kN·m MmaxmaxM1，M2max0.027，0.1330.133kN·m Mmax/W0.133×106/28166.6674.709N/mm2f31N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632ql4/(100EI)=

37、0.632×2.61×2004/(100×11500×183083.333)=0.013mm 0.013mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×60小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20.2小梁抗剪强度设计值(N/mm2)2.02小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)72小梁计算方式四等跨连续梁 q10.9×max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)&

38、#215;h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5×0.2=1.237kN/m 因此，q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2=0.607kN/m q1活0.9×1.

39、4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.20.63kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.20.065kN/m p0.9×1.4×Q1k0.9×1.4×2.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.107q1静L2+0.121q1活L20.107×0.607×0.42+0.121×0.63×0.420.023kN·m M2max0.077q2L2+0.

40、21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.065×0.42+0.21×3.15×0.4，0.107×0.065×0.42+0.181×3.15×0.40.265kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.237×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.10.315kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.023，0.265，0.3150.315kN·m =Mmax/W=0.315

41、15;106/24000=13.139N/mm2f=20.2N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×0.607×0.4+0.62×0.63×0.40.304kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.065×0.4+0.681×3.152.161kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.237×0.1，0.065×0.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.304，2.161，3.1563.156kN max=

42、3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×40×60)1.973N/mm2=2.02N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.20.562kN/m 挠度,跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×0.562×4004/(100×9350×72×104)0.014mmL/400400/4001mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁

43、截面类型(mm)48×2.8主梁计算截面类型(mm)48×2.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式四等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9×max1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k×b=0.9×max1.2×(0

44、.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1.5×0.21.028kN/m q1静0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.20.65kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b0.9×1.4×1.5×0.20.378kN/m q2(G(G1k +

45、(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.20.602kN/m 承载能力极限状态 按四等跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×0.65×0.4+1.223×0.378×0.40.482kN 按悬臂梁，R11.028×0.10.103kN RmaxRmax，R10.482kN; 正常使用极限状态 按四等跨连续梁，R'max1.143q2L1.143×0.602×0.40.275kN 按悬臂梁，R'

46、;1q2l1=0.602×0.10.06kN R'maxR'max，R'10.275kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) =Mmax/W=0.159×106/4250=37.352N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=2×1.254×1000/3986.301N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变

47、形图二(mm) 跨中max=0.155mm=800/400=2mm 悬挑段max0.096mm=2×150/400=0.75mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=1.474kN，R2=2.057kN，R3=1.841kN，R4=2.147kN，R5=1.156kN 图二 支座反力依次为R1=1.31kN，R2=2.109kN，R3=1.838kN，R4=2.109kN，R5=1.31kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N2.147kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验

48、算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.546非顶部立柱计算长度系数22.062钢管截面类型(mm)48×2.8钢管计算截面类型(mm)48×2.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.546×(1200+2×200)=2474mm 非顶部立柱段：l

49、0=k2h =1×2.062×1200=2474mm =maxl01，l0/i=2474.4/16=154.65=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q11×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1×0.2 = 0.974kN/m 同上四六步计算过程，可得： R11.389kN，R21.986kN，R31.734kN，R42.023kN，R51.234kN 顶部立柱段： l01=k1(hd

50、+2a)=1.217×1.546×(1200+2×200)=3010.371mm 1=l01/i=3010.371/16=188.148 查表得，0.203 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4，R5=Max1.389，1.986，1.734，2.023，1.234=2.023kN f N1/(A)2023/(0.203×398)25.039N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.064×0.4&#

51、215;1.22/100.005kN·m N1w=MaxR1,R2,R3,R4,R5+Mw/lb=Max1.389,1.986,1.734,2.023,1.234+0.005/0.8=2.029kN f N1w/(A)+ Mw/W2029/(0.203×398)+0.005×106/425026.289N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.217×2.062×1200=3011.345mm =l0/i=3011.345/16=188.209 查表得，1=0.203 不考虑风荷载: N=MaxR1,R2,R

52、3,R4,R5+1×G×q×H=Max1.389,1.986,1.734,2.023,1.234+1×1.2×0.15×121=4.201kN f=N/(1A)4.201×103/(0.203×398)=51.996N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1×Qck×la×h2/101×1.4×0.9×0.064×0.4×1.22/100.005kN·m Nw=MaxR1,R2,R3,R4,R5+1

53、5;G×q×H+Mw/lb=Max1.389,1.986,1.734,2.023,1.234+1×1.2×0.15×12.1+0.005/0.8=4.207kN f=Nw/(1A)+Mw/W4.207×103/(0.203×398)+0.005×106/4250=53.247N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=12.1/27=0.4483 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承

54、面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=4.207kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个

55、方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s<2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=

56、20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=720mm F=(0.7hft+0.25pcm)umh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×720×80/1000=29.716kNF1=4.207kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值