浮阀塔课程设计文库

1、徐州x程.粵院化工原理课程设计设计题目：乙醇一水板式精饴塔设计学生姓名： 班级：学号：指导教师：设计时间：2016年7月4日7月15日目录乙醇一水板式精f留塔设计任务书-4 -一、设计任务-4-二、操作条件-4-三、设计内容-4-四、设计基础数据-5-摘要abstract-5 第一章绪论61. 1塔型选择61.2操作压力61.3进料状况6笫二章 精憎塔的物料衡算72.1原料液的摩尔组成72. 2塔顶产品的摩尔组成72. 3平均摩尔质量72.4物料衡算72.5塔釜液的摩尔组成7第三章塔板数的确定93. 1最小回流比及操作回流比的确定93.2操作线方程103.3全塔效率疋卩和实际板数“p10笫四章

2、 精憎塔的工艺条件及有关物性数据的计算114.1平均温度计算114. 2操作压强计算124. 3平均密度计算124. 4表面张力134. 5平均粘度134. 6相对挥发度144.7平均分子量计算144.8平均流量15第五章精f留塔的塔体工艺尺寸计算165.1精f留段的塔径165. 2提憎段的塔径16第六章塔板主要工艺尺寸的计算186. 1溢流装置186. 1. 1 溢流堰长lw及出 口堰长 hw186.1.2弓形降液管高度汕及降液管面积人186.1.3降液管底隙高度ho196. 2塔板分布，浮阀数目与排列196.2. 1塔板分布196.2.2浮阀数目与排列19第七章塔板的流体力学验算217.1

3、气相通过浮阀塔板的压降217.2淹塔227.3雾沬夹带22第八章 塔负荷性能图238.1雾沬夹带线：238. 2液泛线：238. 3液相负荷上限线：238. 4漏液线：248. 5液相负荷下限线：24第九章 精f留塔接管尺寸计算，附属设备的确定279.1塔的接管279. 1. 1进料管279. 1.2回流管279. 1.3塔底出料管279.1.4塔顶蒸汽出料管289.1.5塔釜蒸汽进料管289. 2塔的接管289.2.1冷凝器的选择289.2.2再沸器的选择28符号说明30对设计过程的评述和有关问题的讨论32致谢33参考文献34乙醇一水板式精憎塔设计任务书、设计任务完成精镉塔工艺优化设计、精馆

4、塔结构优化设计以及有关附属设备的设计和选用，绘制带控制 点的工艺流程图、精憎塔工艺条件图，并编制工艺设计说明书。年产量：6000t；原料液浓度：30% （乙醇质虽分数）；产品浓度：94% （乙醇质量分数）；乙醇回收率：99.5%。二、操作条件1. 塔顶压强4 kpa （表压）；2. 进料热状况，自选；3塔顶全凝器，泡点回流,回流比r=（l.k2.0）rmin;4. 塔釜加热蒸汽压力245 kpa （表压）；5. 单板压降不大于0.7 kpa；6. 塔板类型:浮阀塔板（f1型）；7. 工作日每年330天，每天24h连续运行；8. 厂址：徐州地区。三、设计内容1. 精镉塔的物料衡算；2. 塔板数的

5、确定；3. 精懈塔的工艺条件及有关物性数据的计算；4. 精憎塔的塔体工艺尺寸计算;5. 塔板主要工艺尺寸的计算；6. 塔板的流体力学验算；7. 塔板负荷性能图；8. 精懈塔接管尺寸计算，附属设备的确定；9. 绘制带控制点工艺流程图（a2）、精憎塔工艺条件图（a2）；10. 符号说明；11. 对设计过程的评述和冇关问题的讨论；12.参考文献。从!、设计基础数据物性数据可杳有关手册。摘要摘要：木设计是以浮阀塔为精憎设备分离乙醇一水混合溶液。先找出乙醇和水的冇关数据，针对此 二元物系的精憎问题进行分析、计算、选型、核算。以此利用autocad作图求出最小回流比1.857 和理论塔板数57块，利用编程

6、求出只呻然后对塔和塔板的工艺尺寸进行计算，确定了塔高为51. 25m, 塔径0. 8nio对塔的流体力学进行验证后，符合浮阀塔的操作性能。关键词：浮阀塔乙醇设计abstractabstract: in this design.the float vavle tower was used to distill and separate the ehanol一wate r solution. firstly, the essential data of water and ehanol was found, and the minimum reflux r atio 1.857 and the t

7、heoretical plate number 57 was obtained through the diagram drawed by th e software autocad. after calculating the size of the tower and plate ,the diameter of the towe r and the height of the tower was determined,and the result was 0.8 m and 51.25 m, respective ly. at last, according to the liquid

8、mechanic calculation of the tower , it was suitable to the cap able of operating of this floating valve tower. by calculating the intensity of the tower,the thic kness of the tower was got,and the thickness should meet the indensity requirement.keywords： float vavle tower ehanol design第一章绪论乙醇水是工业上最常

9、见的溶剂，也是非常重要的化工原料乙一，是无色、无毒、无致 癌性、污染性和腐蚀性小的液体混合物。因其良好的理化性能，而被广泛地应用于化工、u 化、医药等行业。近些年來，由于燃料价格的上涨，乙醇燃料越來越有取代传统燃料的趋势, 11已在郑州，济南等地的公交，出租车行业内被采用。山东业己推出了推广燃料乙醇的法规。长期以来，乙醇多以蒸憎法生产，但是由于乙醇-水体系有共沸现彖，普通的粘锦对于 得到高纯度的乙醇來说产量不好。但是由于常川的多为其水溶液，因此，研究和改进乙醇 水体系的精憎设备是非常重要的。塔设备是最常采用的精锚装査，无论是填料塔还是板式塔都在化工生产过程小得到了广 泛的应用，在此我们作板式塔

10、的设计以熟悉单元操作设备的设计流程和应注意的事项是非常 必要的。课程设计方案选定所涉及的主要内容冇：塔型选择、操作压力、进料状况、加热方式及 其热能的利用。1.1塔型选择浮阀塔的操作弹性大，特别是在低负荷时，仍能保持正常操作。浮阀塔rti于气液接触状 态良好,雾沫夹带量小（因气体水平吹出之故），塔板效率较高，生产能力较人。塔结构简单, 制造费用便宜，并能适应常用的物料状况。基于浮阀塔有上述优点，因此我们选择了浮阀塔。1.2操作压力精憎常在常压，加压或减压下进行。加压操作可捉高平衡温度，冇利于塔顶蒸汽冷凝热 的利用，在相同的塔径下，适当提高操作压力还可以提高塔的处理能力。所以我们采用塔顶 压力为

11、4kpa （表压）进行操作。1.3进料状况进料状态冇多种，但一般都是将料液预热到泡点或接近泡点才送入塔中，这样，进料温 度不受季节，气温变化和前道工序波动的影响，塔的操作也比较好控制。此外，泡点进料时, 精憎段和提懈的塔径相同，设计制造比较方便。故本实验釆用泡点进料。第二章精f留塔的物料衡算2.1原料液的摩尔组成0.346 .070.346?0718 .01=0.1432. 2塔顶产品的摩尔组成0.94= 0.86046.070.940.0646.07 + 18.012. 3平均摩尔质量m d =m 乙曲 xd + m 水(1-xd)= 46.07 x 0.860 + 18.01 x (1-0

12、.860)= 42.142kg/kmol同理可得：a?7 =22.022kg/kmolm = 18.034kg/kmol2.4物料衡算qimdd= t = 6x106/(42.142 x 330 x 24) = 17.977kmol/h% =fxf = 0.995f= %= 108.657kmol/hw = f-d = 90.680kmol/h2.5塔釜液的摩尔组成px _ oxxf 5d = 0.00086表1物料衡算数据记录f108.657kmol/hxf0.143d17.977kmol/hxd0.860w90.680kmol/hxw0.00086第三章塔板数的确定3.1最小回流比及操作回

13、流比的确定理论塔板数“7的求取（图解法）由常压下沸腾的水-酒精溶液和由它产生的气体组成及沸点表描点作图，见图lo山点 a (0.860,=0.65求得 rmin =1.857取经验值2倍 /? = 2人曲= 2x1.857=3.71理论塔板数为"厂=16块（含再沸器）：精憎段13块，提憎段3块，加料板为第14块板。图2图解法求理论板数示意图3. 2操作线方程精憎段方程:xdr+10.8603.71 + 1= 0.18263.713.71 + 1= 0.7877精馆段方程：y = 0.7877x + 0.1826提馆段方程：/? = 厶二 rd =3.71x17.977 =66.695

14、肋购/力d,j q = 1, p =厶 + d = 66.695 +17.977 = 84.672如ht = l + f = 66.695 +108.657 = 115352kmol/h7 w捉饬段方程：y = = x- =2.0710x-0.0013v v3.3全塔效率石和实际板数心全塔效率：咼=0.49(a“)亠"5 =0.49(5.464x0.3176)4245 =42.81%实际板数：心=(m-1) / et = (16-1)/0.4281 = 35.038“ =13/0.4281 = 30.37取总板数为：np=36块，n严31层，n尸5层。第四章精f留塔的工艺条件及有关物

15、性数据的计算4.1平均温度计算表2乙醇-水溶液的气液平衡数据沸点t/°c乙醇摩尔数/%沸点t/°c乙醇摩尔数/%气相液相气相液相99.90. 0040. 0538227.356. 4499.80. 040. 5181.333.2458. 7899.70. 050. 7780.642. 0962.2299.50. 121. 5780. 148. 9264.7099.20. 232. 9079. 8552.6866. 2899.00.313. 72579.561.0270. 2998. 750. 394.5179.265. 6472.7197. 650. 798. 7678.

16、9568. 9274.6995.81.6116.3478. 7572.3676. 9391.34. 1629.9278.675.9979. 2687.97.4139. 167& 479. 8281.8385.212. 6447. 497& 2783.8784.9183.7517.4151.677& 285.9786. 4082.325. 7555.7478. 1589.4189.41利用表中数据由差值法可求：塔顶：g=78.2°c,塔釜：tw =100°c,进料：rf=98.1°c全塔平均温度:= 89.10°c,精係段平均温度:

17、_ 782 + 98,1_ 2= 88.15°c提憎段平均温度:98.1 + 100= 99.05°c4. 2操作压强计算塔顶压强：pd=105.325kpa,取每层压强降为ap = °.5kpa塔底压强：人“=匕 + ap*np = 105.325 + 0.5x36 = 23.325kpa 进料板压强：pf=pd + n*qp = 105.325 + 0.5x31 = 120.825kpa 全塔平均操作压强：生退=105.325 + 123.325 =4.325畑w 2 2精僻段平均操作压强：一生也= 120.325 + 105.325 =2.825kpa&qu

18、ot;2 2提憎段平均操作压强：g = 120.825 + 123.325 =皿拠"2 24. 3平均密度计算液相塔顶人=78.2°c,查得°水（液）=972.79kg/亦pg （液）=737.04 ©/加3= 0.860x737.04 + （1-0.860） x 972.79=770.0451进料 $ =98.1 °c,查得。水（液）=959.45 kg/莎。乙醉（液）=7i8.12kg/"pli =0.143x71 &12+ （1-0.143） x959.45 = 924.940心/加 塔釜3= 100。（7 ,查得。水（

19、液） = 958 4如亦 °乙醇（液）=716弦久3 =0.00086x716+ （1-0.00086） x95&4 = 958.192如亦 精憎段液和平均密度：（770.045+924.940） /2=847.493畑z卅提僻段液相平均密度：(924.940+958.192) /2=941.566 kg 1 亦 气相塔顶t、=78.2°c ,查得。水(气)=0.2744弦/"°乙醇(气)=1.449弦精锚段:pm” =112.825x37.348=l4021 kg/mrf 咼8.3145x(88.15 + 273.15)*pm”122.075x

20、25.434如”8.3145x(99.05 + 273.15)*4. 4表面张力塔顶人=78.2°c ,查得”水=62.94mn/m, 乙醉=n.31 mn/m= 0.779xi8.43 + ( 1-0.779) x62.95=23.698mn/m进料 t2=9&1°c,杳得”水59.20 mn/m, ”乙醇=15.38 mn/m 6 =52.934mn/m塔釜$ t°°°c ,杳得6k= 58.84 mn/m, ”乙醇=15.20 mn/m 6 = 58.802 mn/m精镉段平均表面张力：a (精)=(23.698+52.934)/

21、2=38316 mn/m提僻段平均表血张力：° (提)=(52.934+58.802)/2=55.868 mn/m4. 5平均粘度塔顶= 78.2°c ,查得乙醇的黏度为0.38加么$水的黏度为0.3655加么注“1 二工"*x =038*0.860+ (1-0.860) *0.3655=0.3780加八心进料r2=98.1°c,杳得乙醉的黏度为0.35"泯心，水的黏度为0.2899 mpa - “2 = 02985mpa$塔釜=100°c ,查得乙醇的黏度为0.34mpa sy水的黏度为0.2838加九注 “3 = 0.2838/n

22、pd$平均粘度jlim =寸“ “2 “3 二 v0.3780x 0.2985x0.2838 = 0.3116mpa s4. 6相对挥发度 y(ix)ol =相对挥发度： x(i-y) 塔顶：x/)=0.860 时，yd = 0.871'】=78.2 °c 挥发度°】=1.099 进料：*卩=0.143 时，yp =0.511z2=98°c挥发度 °2 =6.262塔釜：yva =0.00086 时，'w=o o2o=100°c 挥发度如=23.710 平均相对挥发度：am = 旳 如 =v1.099x 6.262x23.710

23、 = 5.4644. 7平均分子量计算塔顶：x>=0.860 =0.871气相m""=0.871x46+ (1-0.871) x 18=42.388kg/沏沏液相畋酗=0.779x46+ (1-0.779) x 18=42.080蚣伽加进料：尸=0.43,乙=0.511气相mvdm =0.511x46+ (1-0.511) x 18=32.308kg/册引液相msw =0.143x46+ (1-0.143) x 18=22.004kg伽加”yv塔釜：a" =0 00086, "v =0.020气相=0.020x46+ (1-0.020) x 18=

24、 18.560/k,7w/液相"sm =0.00086x46+ (1-0.00086) x 18= 18.024/k,7w/精憎段平均分子量mvm = (42.388+32.308)/2=37.3481 帥川mlm = (42.080+22.004)/2=32.0421 °1提馆段平均分了虽mvm = (32.308+18.560)/2=25.434 畑1 olm lm = (22.004+18.024)/2=20.014kz °14. 8平均流量v = (r + )d = s4.672kmol/h=0.6262m3/s=0.5962m3/sl = rd - 66

25、.695kmol / h二 lmglm s =0.00039m3 /spbn=0.00070/73 /s第五章精f留塔的塔体工艺尺寸计算5.1精憎段的塔径液气动能参数=0.027480.00070(847.493)20.6262 i 1.4027 丿 选板间距ht=0.40iti,板上液层厚度hi=006mht-hj =0.40-0.06=0.34m査 smith 图，得 c2o=oo7o=0.07972求空塔气速“max0.07972(847.493-1.45帀v 1.40271.9579m/su=（安全系数）xumax安全系数为0.60.8,取安全系数为0.7 则 % =0.7x1.957

26、9 = 1.3705加/£求塔径d网 _ 4x0.6262=0.76m4 加(v "x 1.3705圆整:取d=0.8m;at =-d2 =-x0.82 = 0.5024m2 塔的截面积：44实际空塔气速:= 1.2464/71/ su/ umax=l.2464/1.9579=0.64,符合安全系数要求。5. 2提憎段的塔径( 、pl 0.00039“941.566)-0.5962< 1.0033 )液气动能参数=0.02004选板间距ht=040irb板上液层厚度hl=0.06mht-hl=0.40-0.06=034m查smith图，用外推法门j求得c2()= 0.

27、067求空塔气速max几“% = 0.0823pvm941.566-1.0033 5199m/s1.0033maxu=（安全系数）xuniax安全系数为0.60.8,取安全系数为0.7 则 w = 0.7x2.5199 = 1.7639m/5求塔径dd化mi圆整：取d=0.7m;塔的截面积：ar=d2 = 0.3848m2 u/uniax=1.5494/2.5199=0.61,符合安全系数要求。实际空塔气速:=1.5494m/s以上结果表明，精锚段和提懈段的塔径相差不人，为了制造方便，取较人者即精锚段的塔径 为两段塔径，即塔径d=0.8im第六章塔板主要工艺尺寸的计算6.1溢流装置因为塔径小于

28、2.2m,所以选用单溢流,这种溢流方式流动路径较长，塔板效率较高，塔板结 构简单，加丄方便。弓形降液管具有较大的容积，对充分利用塔板而积，故本次设计，采用 单溢流，弓形降液管，不设进口堰，平形受液盘以及平形溢流堰。6. 1. 1溢流堰长匚及出口堰长hw堰长lw： 堰长几=（0.60.8）d 取堰长 lw=0.66d=0.66x0.8=0.528m堰問hyy取液流收缩系数e=1.03 堰上液层高度:叫u.03xf 2.52 1000k)1000<0.528 j23=0.00829/71堰高:hw = hl-how= 0.06 - 0.00829 = 0.0517 m根据 0.1 九，工0.

29、05"。“，验算：0.1 一0.00829圭0.05171 n0.05-0.00829 是成立的。故 =0.00829m”=005171m。6.1.2弓形降液管高度wd及降液管面积af生= 0.13aj.=0.13x-0.13x0.785x0.8-0.0653 / d = 0.8m.叱 / =0.16q = 0128加验算液休在降液管中停爾时间-込二 0.0563x0.4 =32 宓 l, 0.00070符合停留时间a5s的要求，故降液管适用6.1.3降液管底隙高度h00.000700.528x0.08取液体通过降液管底隙的高度u。为0.08in/s 6.51 mm62塔板分布，浮阀

30、数目与排列6. 2.1塔板分布本设计塔径d=0.8m,因为直径在300-800mm,所以采用整块重叠式塔板，以方便通过入孔装拆塔板。6. 2. 2浮阀数目与排列浮阀选f1型重阀精悯段：取阀孔动能因子花=12,则孔速uql = / o =12v1.4027=10.132m/s0.6262每层塔板上浮阀数口为"=u = 0.785x0.0392x10.132 7 个4。0%01収边缘区宽度w = 0.06/72:破沫区宽度比=00加计算塔板上的鼓泡区面积4 = 2xr2-x2 + /?2 arcsin-“180r其中 r = 2-w= -0.06 = 0.34m2 ° 2兀=

31、£_(肥+叱)=空(0.128 + 0.10) = 0.172加则计算得aa=0a5m估算排间趾，殳二為r°。珈“呦取t=75mm, f =35mm排得阀数为57个按n=57重新核算孔速以及阀孔动能因子.0.6262八 “/wni =；= 9.20m/50.785 x0.0392x 57=9.20x71.4027 =10.90阀孔动能因子变化不大，仍在913范围之内。u 1 2464塔板开孔率=-xl00% = 13.55%提馅段:0.5962按5估算排间距：/ =丽而=°-047m=47mm 取t=75z =45排得阀数为44个按n=38重新核算孔速以及阀孔动能

32、因子0.5962“0.785 x 0.039x 44/2 =11.35x71.0033 =11.37阀孔动能因子变化不大，仍在913范围之内。11.37第七章塔板的流体力学验算7.1气相通过浮阀塔板的压降依据 hp = hc + h, + hp'pp = hpplg 来计算1.精憎段（1） t板阻力因 w01 > wocl,故.v 1.4027xl0.1322aa/1.h. =5.34x= 5.34x= 0.046加612pug2x847.493x9.8（2）板上充气液层阻力取死=0.5,hl = 0.07加则 hla - £（）/?/ = 0.5 x 0.07 = 0

33、.035/7?（3）液体表面张力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不计，因此与气体流经塔板的压强相当的液柱高度为:hpx 0.046 + 0.035 = 0.08 mappl = hpxpiag = 0.081 x 847.493x9.8 = 672.74p。2.提憾段(1)干板阻力=10.48m/5因 % > u0c2，故h° = 5.34x" = 5.34x"加。=0.042加c22卩品2x941.566x9.8（2）板上充气液层阻力取 £（）= 0.5, hl = 0.07m 则 hl2 = sqhl 0.5 x 0.07 = 0.035m（3）

34、液体表面张力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不让，因此与气体流经塔板的压强相当的液柱高度为:hp2 =0.042+ 0.035 = 0.077加ap/;2 = hp2pl2g = 0.077x941.566x9.8 = 710.51ptz7. 2淹塔为了防止淹塔现象的发生，要求控制降液管中清液层高度:h(/<(p (ht + hj , hd=hp + hl+hd(1) 单层气体通过塔板的压降相当的液柱高度码=0.081加(2) 液体通过降液竹的压头损失/izl =0.153(-)2 =0.153x(000070)2 = 0.0011m“/丿0.528x0.016(3) 板上液层高度hl =

35、 0.07m,则=0.081 +0.0011 + 0.07 = 0.1521m取 © = °*5,已选定 ht = 0.4m, hw = 0.0517 m则(p(hw + ht =0.5x(0.05171+0.4) = 0.226 m可见hd<(p(hw + ht,所以符合防止淹塔的要求。7. 3雾沫夹带2 + 1.36&乙=v 厂门x 100%泛点率"卜4板上液体流经长度：zl =7)-2% =0.8-2x0.128 = 0.544m板上液流而积：4 =缶 -2af = 0.5024-2x0.0653 = 0.372m2取物性系数k=1.0,饭店负

36、荷系数=0.103对于大塔，为了避免过量的物沫夹带，应控制泛点率不超过70%,山以上计算可知，物沫 夹带能够满足q < 0.11檢液/kg气的耍求。第八章塔负荷性能图81雾沫夹带线：4 = at-2af = 0.5024-2x 0.0653 = 0.372m2z£ =p-2wd =0.8-2x0.128 = 0.544m泛点率= 0.8 =1.4027847.493-1.4027+ 1.36x0.544厶1.0x0.103x0.372vv =0.75-18.17ls8.2液泛线：0（hy + 如）=hp + hl + hd = hc + /z, + ha +hl + hd由此确

37、定液泛线，忽略式中ha o器+ 0wx佥2+（】+血+鴿e（譽网n1 4027v2?0.226 = 5.314x«+ 2143.80 厶：+1.5x（0.05171 + 1.05 厶0.7852x0.0394x572x 2x847.493x9.8整理得：匕.2 =1.53-22127.77厶2 10.84厶83液相负荷上限线:液体的最大流量应保证降液管内停留时间不低于35s。液体在降液管内停留时间0= afht4以& = 5$作为液体在降液管内停留时间的卜限，则门、 a/hr 0.0563 x 0.4 a nn/icnzi 3 /（人）唤=-= 0.004504龙/s8. 4

38、漏液线：对于f1型重阀，依耳）=5作为规定气体最小负荷的标准，则vs=d02nuqjr§（v）min =-x 0.0392x57x： = 0.29加？ / s5 m，n 4<402785液相负荷下限线:取堰上液层高度how = 0.006m作为液相负荷下限线条件，作出液札i负荷下限线，该线为与汽相流量无关的直线。静型严严“006 取 £ = 1.03,则计算得（ljrain = 0.0004m3 / s操作弹性：_ 072029=2.4827v梢僻段：操作弹性=沁%由塔板的负荷性能图得:浮阀塔板工艺设讣讣算结果项目数值及说明备注塔径/ni0.8板间距/m0.4塔板类型

39、单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速/(m/s)1.2464堰长/m0. 528堰高/m0.05171板上层高度/m0. 06降液管底隙高度/m0.0166等腰三角行叉排浮阀数/个57阀孔气速/ (m/s)10. 132阀孔动能因数12临界阀孔气速/(m/s)9. 20同一横排孔心距相邻横排中心距离孔心距/hi0. 075排间距/m0. 038单板压降/pe672. 74降液管内清液层高度/m0. 1521雾沫夹带控制漏液控制泛点率/%67. 90气相负荷上限/(m7s)0.0045气相负荷下限0. 0004操作弹性2. 4827第九章精憎塔接管尺寸计算，附属设备的确定9.1塔的接管9. 1.

40、1进料管管径计算如下：df =ey 7lllf取fs,pl 二二 924.940檢/,则=0.0002肿 /s3600x330x24x924.94014x0,0002v 3.14x1.6=0.013/7： = 13mm查标准系列选取©i 8 x 1规格的热轧无缝钢管。9. 1.2回流管釆用直管回流管,取ur = .6m/s0.59x77°.°°' = 0.025/7? = 25 mm3.14x1.6查标准系列选取©38x2规格的热轧无缝钢管。9. 1.3塔底出料管采用直管出料,取知=l6/n/s,0.0252x18.024x=0.019

41、m = 19mm95&1923.14x1.6查标准系列选取©25 x 1.6规格的热轧无缝钢管。9.1.4塔顶蒸汽出料管采用直观出气,取知=20m / s_4x0.63 _ q 2oo/7 = 200mmv3.14x20查标准系列选取245 x 4规格的热轧无缝钢管。9.1.5塔釜蒸汽进料管采用一肓管进气，取uv = 23m/s=0.182/?! = 182mm查标准系列选取©219x4规格的热轧无缝钢管。9. 2塔的接管9.2.1冷凝器的选择本设计収 k = 100kcal/(m3 /? °c)二 2926v/(m3 /? °c)出料液温度78

42、.2°c (饱和气)一78.2°c (饱和液)冷却水 20°c->35°c逆流操作&产5&2°c, &2=432°c,则&=勺 了2 = 50.33carin旦“2根据全它热量衡算得：q = 140027034 料液温度 98.1°c-> 100°c传热面积a =qc14002703k£2926x50.33=95.08m2取安全系数1.04,贝【j所需传热面积4 = 95.08x1.04 = 9&89加?选择 bes 600-1.6-108-6/19 4

43、 ii 浮头换热器。9.2.2再沸器的选择选用120°c饱和水蒸气，总传热系数取k = 2926kj/(mi-h-°c)水蒸气温度120°c->120°c逆流操作 zv； = 20°c,ar2' = 21.9°c ,则=0=20.941az2根据全塔热量衡算得：qb = 16229887u/?传热面积a =卫匚=264.89龙取安全系数1.04,则所需传热面积a = 264.89 x 1.04 = 275.48m2选择 bes 1000-1.6-311-6/19 6 ii 浮头换热器。符号说明符号意义s1单位f进料流量kmol/hd塔顶产品流量kmol/hw塔釜产品流量kmol/hx进料组成无因次v上升蒸汽流屋kmol/sl下降液体流量kmol/s粘度mpa se丁板效率无因次p压强pat温度°c；r回流比无因次n塔板数无因次q进料状况参数无因次m分子量kg/kmol；c操作物系的负荷因子m/sp密度kg/m'；o衣面张力mn/m；u空塔气速m/s；ht板间距m；hi板上液层高m：九降液倚低隙高度m0停留时间sd塔径m；ai塔截面积m2；af弓形降液管面积m2；g重