重型板式给料机论文

1、洛阳理工学院毕业设计（论文）洛 阳 理 工 学 院毕 业 设 计（论 文） 题目 重型板式给料机ZB 2000X10000姓 名 ： 邵成辉系 （部）：机械工程系专 业 ：机械设计与制造指导教师：王荣先 2011年 5 月 4 日 重型板式给料机摘 要本课题主要针对物料输送而设计的板式输送机。板式输送机主要由驱动装置、主轴装置、链板链条装置、尾轮张紧装置、机架和驱动装置组成。本设计通过对原始数据的分析、方案的论证比较和有关数据的分析计算，完成了板式输送机的总体设计计算，在此基础上完成板式输送机机体的结构尺寸、驱动转轴的结构尺寸、输送量、牵引力、输送机电动机的功率的计算和说明，系统介绍了设计所依

2、据的原理及如何进行设计，并简单介绍板式输送机的安装方式，保养周期。关键词：重型板式输送机、电动机、装置 HEAVY-DUTY SLAT FEEDERABSTRACT【从这里键入英文摘要内容】The main is sues for the design of material handling and conveyor plate. Plate conveyor head round the main device, the chain plate scale devices, the end of round tensioning device, rack and drive compone

3、nts. The design of the original data analysis, program evaluation data comparison and analysis of the completed design of the conveyor plate calculated on the basis of the plate conveyor structure of the body size, structure size drive shaft, transmission the amount of traction, conveyor motor and t

4、he power calculation shows that the system introduced by the principles of design and how designKEY WORDS: Heavy-duty slat feeder、 Tensioning 、 Device5目录前言1第1章 给料机结构简介31.1 用途和适用范围31.2 技术特性31.3工作原理31.4机器结构及组成部件41.4.1 驱动装置41.4.2 主轴装置41.4.3 拉紧装置41.4.4 链板装置41.4.5 机架41.4.6 支重轮5第2章 给料机安装调试和维护62.1 给料机安装62.

5、1.1 安装顺序62.1.2 机架安装62.1.3 主轴装置和拉紧装置、支重轮和拖链轮的安装62.1.4 链板装置的安装62.1.5 驱动装置安装72.2 机器调试82.2.1 调试内容82.2.2 机器操作和使用82.2.3 机器润滑9第3章 重型板式给料机链条拉力的分析及计算103.1驱动轮圆周力Fu计算103.2链条拉力的计算133.3料层厚度和驱动轮圆周力的关系15第4章 主轴设计194.1 主轴装置194.1.1 主轴设计194.1.2 按许用应力校核轴的强度204.1.3 主轴轴承校核212.3.1 ××××××222.3

6、.1 ××××××221.1.2 ××××××231.1.3 ××××××23×××××23第5章 拉紧装置254.1 ××××××254.1.1 ××××××254.1.2 ××××××2

7、54.2 ××××××25第6章 减速器设计265.1 减速器结构设计265.1.1 ××××××265.1.2 ××××××265.2 ××××××265.2.1 ××××××265.2.2 ××××××26结论27谢 辞28参考文献29

8、附录31外文资料翻译32前言机械制造工艺课程设计是在我们完成了全部基础课、技术基础课、大部分专业课以及参加了生产实习之后进行的。这是我们在进行毕业设计之前对所学各课程的一次深入的综合性的复习，也是一次理论联系实际的训练，因此，它在我们三年的大学生活中占有重要的地位。通过本次课程设计，应该得到下述各方面的锻炼：1 能熟练运用机械制造工艺设计中的基本理论以及在生产实习中学到的实践知识，正确地解决机械设计的设计步骤，以及设计方法。2 提高结构设计的能力。通过机械设计的训练，应当获得有效地、简便的设计方案，设计出高效、省力、经济合理而且能满足要求的机械结构。3 学会使用手册及图表资料。掌握与本设计有关

9、的各种资料的名称、出处、能够做到熟练运用。本设计设计的设计题目是重型板式给料机。重型板式给料机广泛用于采矿、冶金、建材和煤炭等行业。该机主要用于具有一定仓压的料仓和漏斗下面，将各种大容量物料短距离、均匀、连续的送给各种破碎、筛分或运输设备，特别是用在初破以下更为合适。它不仅适用于处理粗粒物料，对细粒物料同样适用，也可在恶劣的环境下完成繁重的工作，对物料粒度成分的变化、温度、粘度、湿度有较大适应性，给料均匀准确可靠。现代给料机行业正着力加强产、学、研协作的力度，加快用高新技术改造和提升给料水平的步伐，充分利用现代信息和网络技术，与时俱进地创新和发展给料技术。主动与国际给料机厂商联系，争取合资与合

10、作，引进技术，这是改造和发展我国给料机行业较为行之有效的途径。同时国内给料机行业也在不断创新，给料机载重也在不断攀升，驱动装置也由以前的单驱动（即坐驱动或右驱动），出现了双驱动（即左右各有一个驱动装置）。给料速度变化装置也由以前的定速式逐渐向调速式转变，以适用于复杂的工作环境。链板装置长度也在不断加长，由以前的1000mm逐渐发展到现在的3150mm。就我个人而言，通过这次设计，基本上掌握了机械设计的基本规程，以及基本设计重点，并学会了使用和查阅各种设计资料、手册、和国家标准等。最重要的是综合运用所学理论知识，解决现代实际与设计的问题，巩固和加深了所学到的东西。并在设计过程中，学到了很多课堂上

11、没有学到的东西。大学三年的学习即将结束，在我们即将踏入社会之前，通过课程设计来检查和考验我们在这几年中的所学，同时对于我们自身来说，这次课程设计很贴切地把一些实践性的东西引入我们的设计中并把我们平时所学的理论知识相与实际联系起来。为我们无论是在将来的工作或者是继续学习的过程中打下一个坚实的基础。本设计设计的重型板式给料机，给料机型号为ZB 2000X10000，即链板底部内侧宽度为2000mm，驱动轴心线至拉紧轴心线距离为10000mm。我设计的过程中遇到了一些技术和专业知识其它方面的问题，再加上我对知识掌握的程度，所以设计中难免会有一些不足之处, 为了更加提高我今后的设计质量，希望在考核和答

12、辩的过程中得到各位指导老师的批评和谅解。 第1章 给料机结构简介1.1 用途和适用范围重型板式给料机广泛用于采矿、冶金、建材和煤炭等行业。该机主要用于具有一定仓压的料仓和漏斗下面，将各种大容量物料短距离、均匀、连续的送给各种破碎、筛分或运输设备，特别是用在初破以下更为合适。它不仅适用于处理粗粒物料，对细粒物料同样适用，也可在恶劣的环境下完成繁重的工作，对物料粒度成分的变化、温度、粘度、湿度有较大适应性，给料均匀准确可靠。在使用中不允许卸空物料即大块物料直接冲击链板表面，更不允许在链板表面爆破。该机根据需求方需要可设计不同的安装角度，安装角度在0°25°之间。1.2 技术特性

13、规格 -2000X10000链板宽度-2000mm链轮轴心线至拉紧轴心线距离-10000mm生产能力-8003850t/h物料容重-1.45t/m物料粒度-70mm给料速度-0.040.17m/s安装倾角-15°电动机 型号-Y250M-4 功率-2X55KW1.3工作原理机器运转由电动机的转动经过联轴器、减速机带动主轴装置旋转，并通过主轴上的链轮与链条啮合带动链条上的链板作直线运动，达到将链板上的物料送给各种破碎、筛分或运输设备的目的。驱动装置直交减速机中装有逆止器，防止机器停时发生倒转。通过变频装置调整给料机速度。1.4机器结构及组成部件该机器由驱动装置、主轴装置、拉紧装置、链板

14、装置、机架、支重轮、拖链轮等部件组成。1.4.1 驱动装置驱动装置是由主电机、联轴器、直交行星减速机、驱动机架、扭矩杆等组成。主要功能是为给料机提供动力来源。1.4.2 主轴装置主轴装置主要由主轴、轴承、轴承座、定位套、链轮等部件组成。主要作用是将驱动装置产生的扭矩传递给链轮，然后由链轮带动链板。 1.4.3 拉紧装置拉紧装置是一种螺旋丝杆拉紧机构，主要作用是将链板拉紧，使之具有一定的预紧张力。它是由拉紧轴、链轮、定位套、可滑动的轴承座、丝杆、紧固螺母等部件组成。 1.4.4 链板装置链板装置是由链轨、槽板、及螺栓等部件组成。主要作用是运载物料。链板为单元弧搭接形式，采用低合金钢板焊接而成，强

15、度高，耐磨损，不漏料。链轨为大批量生产的简易链轨。链轨与链板为螺栓连接，其特点是结构误差小，运动平稳，强度高，拉力大，无需润滑。1.4.5 机架机架是由钢板焊机而成的工字型结构，在上下板之间焊有若干筋板，两个工字型主梁由槽钢焊为一体，其结构坚固可靠。1.4.6 支重轮支重轮是由轴座、密封圈、滚轮、滚动轴承、压盖等部件组成。主要用于支撑来回链板和链轨，防止链板因过大的挠度而影响正常的工作。洛阳理工学院毕业设计（论文）第2章 给料机安装调试和维护2.1 给料机安装给料机安装是指将给料机从一个个零部件组装成成品的过程。安装必须在专业人员的指导下进行，切勿盲目进行。2.1.1 安装顺序第一步：安装机架

16、（此时主轴、拉紧装置、支重轮、拖链轮都应安装在机架上）；第二部：安装链板装置，此时拖链轮已安装好，通过计算算出链条节数；第三部：安装驱动装置。2.1.2 机架安装机架一般安装在储料仓或漏斗下面的基础上，通过预埋螺栓与机架连接，如果不用螺栓连接，基础应设预埋钢板。预埋焊接的方法是将机架焊在预埋钢板上。2.1.3 主轴装置和拉紧装置、支重轮和拖链轮的安装主轴装置和拉紧装置吊放在机架上，装上连接螺栓调整轴承座，使链轮轴线与机架中心线的垂直度不大于其跨距的1/1000，水平度不大于1/1000。安装拉紧装置时拉紧装置轴心线与水平面的平行度不得大于其跨距的1/1000。安装拉紧装置时，应先把拉紧轴承座安

17、装在轴上，然后把轴整体吊起安装在指定部位。安装支重轮，各支重轮的母线在机架横向与水平面的平行度不得大于链板宽度的1/1000。安装拖链轮时，各拖链轮的母线在机架横向与水平面的平行度不得大于链板的1.5/1000.2.1.4 链板装置的安装调整拉紧装置的螺栓，使拉紧装置在行程的最小位置上，在机架下面用钢板或槽钢将链板装置垫起，使链板的侧板与拖链轮高度一致，然后吊起链板一端，使链板由一端向另一端滑动。当移动到一定距离时，再将另一端链板接上，该链条活节销轴与连接之间配合公差较松，用手锤敲打，即可将活节销轴装入链节。安装活节时，活节处应留有标记，以便维护拆装。装上第二段链板装置后，采用上述办法将链板继

18、续吊装，待两端外漏链板装置长度基本相同时，可将另一端链板吊到机架上部，继续吊装链板装置直到将两段链板装置全部吊装上，首位连接为止。调整拉紧装置的螺杆，保证链板装置松紧适度，回程段自由过渡。2.1.5 驱动装置安装按图上位置和尺寸安装驱动装置。安装前应将减速机输出轴内孔和主轴装置连接部位表面清洗干净，并除掉污垢。扭矩杆焊接在机架上，然后吊起整个装置，准确的安装在主轴装置的伸出轴上，随后拧紧锁紧盘上的螺栓及装配支撑，锁紧盘拧紧力矩为1210N.m。锁紧盘如图2-1。图 2-1 锁紧盘结构图2.2 机器调试 调试是安装机器的最主要的内容，调试的好坏直接影响机器的运转状态，调试一定要在专业人员的指导下

19、进行。2.2.1 调试内容1.本机试车前必须检查减速机旋转方向，应与运料方向一致，不允许反向旋转。2.减速机按油标位置注入适量润滑油，润滑油必须是经过过滤的清洁油。3.调整拉紧装置使链板有一定的张力，得到最小的链板垂度，并保证链轮能很好的啮合。但要尽可能使两个拉紧丝杆的拉力近似相等。4.检查链板装置的螺栓是否拧紧，严禁松动，否则会生故障，损坏机器。5.当链板装置装配到机架上后，应重新将螺栓拧紧，拧紧力矩为550N.M。装载运转100小时后再重新将螺栓按拧紧力矩为550N.M拧紧。6.经常检查链板装置上的螺栓，如有松动及时拧紧。2.2.2 机器操作和使用 机器试运转前应做到以下几点：1. 检查地

20、脚螺栓是否拧紧，或预埋件是否焊接牢靠。2. 检查机器各部件连接是否可靠无误。3. 检查驱动装置油位。4. 检查链板拉紧情况。5. 经常检查链板装置的联结螺栓，严禁在松动情况下运转机器。6. 低速启动空载运行，检查正常无误后，逐渐达到正常运转速度，并运行若干小时（时间长短视情况而定）。7. 空载运转检查无误后，方可进行有载运转。8. 第一次装载大约20t碎石或其他小块物料，这些物料可视为对链板的保护也可视作大块无聊的缓冲层。-9. 如果对潮湿物料，在低温情况下长期停车，可能在料仓中和链板面上发生冻结需卸空时必须卸空，但是再次启动时应按8方式进行填充。2.2.3 机器润滑 1.直交和行星减速机采用

21、油池润滑。2.主轴装置、拉紧装置、支重轮、拖链轮上的轴承座及直交减速机上的逆止器采用人工注入润滑脂进行润滑。润滑周期及润滑油牌号见下表序号润滑部位润滑方式一次加油量（L）换油时间润滑油或润滑脂牌号1减速机换油51第一次300h第二次以后每隔3000h换油一次N220齿轮油GB59903-862减速机逆止器加油0.0324h3号锂基润滑脂GB7324-873主轴装置轴承座加油0.12（两点）3000h3号锂基润滑脂GB7324-874拉紧装置轴承座加油0.083000h3号锂基润滑脂GB7324-875支链轮加油0.015（每个轮）3000h3号锂基润滑脂GB7324-876支板轮加油0.015

22、（每个轮）3000h3号锂基润滑脂GB7324-877拖链轮加油0.01（每个轮）3000h3号锂基润滑脂GB7324-87第3章 重型板式给料机链条拉力的分析及计算板式给料机是物料破碎系统中的给料设备之一，分重型、中型和轻型，现在常用的是重型。重型板式给料机适于短距离输送运量和粒度较大的物料，也可作为缓冲料仓向初级破碎机给料，可以连续、均匀地向下道工序给料，能承受较大的料仓压力，它的特点是给料能力大、低速、大扭矩。重型板式给料机的工作原理是通过电机带动主动链轮转动，从而带动链条运动，通过链板的载料，最终达到运送物料的目的。所以在重型板式给料机的设计中，首先要计算出链条的牵引力。一般重型板式给

23、料机链条选型相对比较容易，但是大型重型板式给料机(长度大于20m)链条的选择对整机的工作性能和设备成本都有较大的影响，需要对链条所受的拉力进行比较详细的计算，通过分析和计算来调整和降低链条的拉力，以选择合适的链条。为此本文以移动式破碎站中的大型重型板式给料机为例，分析链条牵引力的组成，并计算不同的给料厚度对链条拉力的影响。3.1驱动轮圆周力Fu计算驱动链轮传给链条的圆周力Fu与运动过程中的摩擦阻力Fc和坡度阻力Fp相平衡，即Fu=Fc+Fp1.摩擦阻力Fc是各部分摩擦力的合成，主要包括主要摩擦阻力Fm、附加阻力Ff、物料与挡板的摩擦阻力Fb，即Fc=Fm+F+F主要摩擦阻力Fm是由上分支、下分

24、支和链条来回牵引作业的摩擦所产生。 =0.09（10x（320+210+2x100xcos15）+9x3580/3.6/0.17xcos15） =5227.64N式中 f摩擦系数(见表1)L板式给料机头尾轮距，m L=10 mL1板式给料机装载物料长度，m L1 =9 m上支撑滚子单位长度线载荷，kgm下支撑滚子单位长度线载荷，kgmqB链条单位长度线质量，kgmqG输送物料单位长度线载荷，kgm板式给料机的倾角 =15Q给料能力，th Q=2850t/hv链条运行速度，ms v=0.17m/s表3-1 摩擦系数表机器工作条件承载滚子或滚轮滑动轴承滚动轴承良好0.060.080.02一般0.0

25、80.100.03不好0.100.130.05恶劣0.130.20.12.附加阻力Ff是由链节中的摩擦、链条和链轮间的摩擦、链轮中轴承的摩擦、链条与上下支撑间的摩擦组成，一般情况下Ff(00501)Fm=0.07X5227.64=365.94N3.物料与挡板间的摩擦阻力Fb由所输送的物料与挡板装置之间的摩擦产生。Fb=mfH2L1式中 mf物料与挡板之间的摩擦系数，一般取0507松散物料的密度，kgm取1470 kgmH物料与挡板的接触高度，m取1.6m所以Fb =0.6x1470x1.6x9=20321.3N上式以下列假设为基础：输送物料的横截面积为矩形，物料运动的内摩擦忽略不计。4.(坡度

26、阻力Fp根据输送高度和输送物料在每段上的线载荷qG来计算。Fp=qGL1sin=1465.37N所以，链轮上的圆周力Fu可以表达为Fu=Fm+Ff+Fb+Fp=5227.64+365.94+20321.3+1465.37=27380.24N重型板式给料机的工作情况见图3-1图3-1 重型板式给料机的工作情况3.2链条拉力的计算链条拉力Fk由圆周力Fu、链条自重、链条的初张力Fv和链条运行时由于多边效应产生的附加动拉力Fd组成。它是主轴的设计的重要数据。Fk=Fu+qBLsin+FV+Fd1.初张力FV使链条保持适度的张紧，因此要适当选择初张力，以免链条脱开链轮时因松驰而引起故障。根据经验，重型

27、板式给料机的最大垂度和分支支撑跨距的比值约为5100，即ha005，所以初张力可按下式求其近似值承载分支 F=cos15=3591.8N 回程分支 F=cos15=72.44N式中 a0承载分支支撑间距aU回程分支支撑间距在计算链条拉力时，初张力FV要选择承载分支和回程分支中的较大值进行计算。2.链条附加动拉力Fd由运动质量和链条最大加速度产生。 = =30078.6N式中 链轮角速度 =0.17/0.21=0.81t链条节距，mR链轮节圆半径，mv链条运行速度，ms为了降低链条的动拉力，应选择较小的链节距和小的链轮角速度，整个链条在各点上的张力变化曲线见图3-2。图3-2 链条张力变化图3.

28、3料层厚度和驱动轮圆周力的关系对于重型板式给料机而言，降低链条的拉力，对整机的设计成本及零部件的设计、选型、配套都至关重要，它直接关系到链条、电机、减速器以及液压系统等外配套件的选型，对整机的设计强度及刚度也有直接的影响。降低链条拉力的最直接、最有效的方法，就是控制重型板式给料机的给料厚度，下面举例说明料层厚度与驱动轮圆周力之间的关系。设计1台2400×28000的重型板式给料机，已知：生产能力Q=4500th，物料密度=21tm3，安装倾角=25°。a0=05maU=08mt=0317mR=0514m(1)给料厚度=18m时式中 B给料宽度则Ff=0075Fm=2543k

29、gFb=mH2L1=133358kgFp=qGLlsin=9060×28×sin25°=107210kg则Fu=Fm+Ff+Fb+Fp=277020kgqBLsin=20886kg承载分支 回程分支 取F和F两者的较大值。则Fk=277020+20886+12263+4028=314197kg主轴轴功率(2)运量不变，给料厚度H=16m时则Fm=31384kg，Ff=2354kg，Fb=105370kg，Fp=95435kg则Fu=234543kg，qBLsin=20886kg，Fd=4679kg，Fk=271244kg主轴轴功率 N=F(3)运量不变，给料厚度H

30、=14m时则Fm=28839kg，Ff=2163kg，Fb=80674kg，Fp=83567kg则Fu=195243kg，qBLsin=20886kg，Fd=5574kg，Fk=231703kg（4）主轴轴功率由以上的计算可知，当料层厚度由18m降为16m时，即料层厚度下降11时，链条的速度提高14，圆周驱动力下降15，链条拉力下降135，功率下降5。当料层厚度由18rn降为14m时，即料层厚度下降22，链条的速度提高28，圆周驱动力下降30，链条拉力下降26。功率下降10。可见在运量不变的前提下，随着重型板式给料机给料厚度的下降，链条速度提高，电机的功率下降不多，而链条上的驱动圆周力和链条拉

31、力却下降较大。所以在设计时，控制并选择合适的给料厚度对链条选型和寿命有较大的影响第4章 主轴设计4.1 主轴装置主轴装置是给料机上的重要部件，它是驱动装置和链板装置的链接纽带，驱动装置通过与主轴键连接将扭矩传递给主轴上的链轮，链轮通过链条带动重板行走。 4.1.1 主轴设计1.按许用扭转应力初估轴的直径 dA=(10798)=280.76262.64mm考虑到轴上键槽直径增大3%，则d=289.18270.52则取主轴最小直径d=280mm2.轴的结构设计根据装配要求，主轴应为阶梯轴，并且左右对称。从中间到两边，拟定装配零件依次为拉链轮、定位套、轴承和轴承座、减速机。拉链轮为双键，减速机为单键

32、，根据各部件结构和尺寸，逐段确定主轴各段直径和长度，画出轴的结构件图4-1： 图4-1（1） 装减速器段。如图-段，设计与减速器主轴连接长度为245mm，决定轴段长度为240mm，直径为主轴最小直径280mm。（2） 装轴承段。如图-段，拟定轴承为调心滚子轴承，轴承代号23060（d=300mm D=460mm B=160mm）。两端均有端盖，轴承一端用轴肩定位，另一端用卡簧定位。端盖厚度20mm，端盖与轴承间隙15mm。则L1=160+(20+15)X2=220mm 再加上轴要有一部分外伸距离所以定该段轴长230mm，直径300mm。（3） 装拉链轮段。如图-段，拉链轮一端用轴肩定位一端用定

33、位套定位。链轮与主轴为双键连接。轮齿部位厚度L=80mm，与轴连接部位厚度170mm。（4） 轴环段。如图-，由于重板驱动装置左右对称，双驱动，所以轴为对称轴左右对称，两链轮中心距2080mm，所以定轴总长3340mm。4.1.2 按许用应力校核轴的强度 1.由轴的结构草图，可确定支撑跨距，拉链轮，中间平面位置及连接减速器的悬臂尺寸，并按拉链轮转动方向画出轴的受力图如图4-2 a。图4-22. 做出水平受力图及弯矩图如图4-2 b ，c。 Rh=Fr=X27380.24=13690.12N Mhc=RhX0.24=13690.12X0.24=3085.63N.m由于机器在运转时主要受水平拉力，

34、垂直拉力只是主轴的自重，对计算结果影响不大所以忽略不计。3. 做出转矩图如图4-2dT=9.55X10=9.55X10=1.177X10N.m已知轴材料为40Cr，调质处理，由参考资料查得b=650MPa，b-1=60 MPa，由于转矩有变化，按脉动考虑，取=0.6.T=0.6X1.177X10=7.062X10N.m4. 求出当量弯矩，做出弯矩图，如图4-2e。 Mec=T=7.062X10 N.m5 . 校核轴的强度 受载荷最大的截面在拉链轮处，此处有双键槽按W=计算。=2.2MPa<b-1=60 MPa,所以该截面的强度满足要求。4.1.3 主轴轴承校核鉴于滚动轴承有如下的优点,摩

35、擦系数小,启动力矩小,效率高;轴向尺寸较小;某些能同时承受径向和轴向载荷,可使机器结构简化紧凑;润滑简单,耗油量少,维护保养方便;径向间隙小,通过预紧消除间隙,运转精度高;它是标准件,易于互换.。因为本设计采用双驱动形式，为了最大限度减少轴的弯曲度，所以本设计选用调心滚子轴承，轴承代号24060CC/W33。 由于两轴承承载载荷基本相同所以只校核一个轴承。对24060CC/W33轴承进行校核 C=2360KN C0=5010KN1. 滚动轴承的当量载荷 or=Fr F= 27382.24 N F/ F=4.06=0.31 则 X=0.56 Y=2.0 且F/ C0=0.020 P=0.56XF

36、+2XF=15335.04N2. 轴承的寿命 假设机器每天工作14小时，工作10年总时间为H=14X365X10=51100h<80911.11h所以轴承寿命符合要求。3.轴承的润滑由于工作环境限制，轴承采用润滑脂润滑。润滑脂为粘稠的胶状物，油膜强度高，能承受较大载荷，且不易流失，容易密封，能够在较长时间不需要补充及更换润滑脂。但润滑脂内摩擦较大，散热性能差，由于本轴承转换速较慢，散热不大，所以很适合用润滑脂润滑。润滑脂装填量一般不超过轴承空间的1/31/2，如果装填过多，容易引起摩擦发热，对轴承运转不利。4.密封 密封方式采用毡圈密封。端盖上有梯形槽，矩形截面的毡圈装入端盖后被挤压呈梯

37、形。槽壁加紧毡圈，使之不能随轴转动，毡圈与轴表面接触而起密封作用。这种密封结构简单，便于安装。 22第5章 拉紧装置重板机在工作时4.1 ××××××4.1.1 ××××××4.1.2 ××××××4.2 ××××××23第6章 减速器设计减速器设计是重型板式给料机设计的关键部分，板式给料机由于工作时运转速度较慢，这就决定减速器速比比较大。同时给料机在工作时

38、由于料仓的压力比较大，也决定减速器输出功率比较大。本设计驱动装置为悬空装配，具有体积小、速比大、扭矩大、质量轻等特点。由于国标减速器没有与之匹配的型号，故该减速器为单独设计生产。5.1 减速器结构设计 减速器为直交减速器和行星减速器串联使用，5.1.1 ××××××5.1.2 ××××××5.2 ××××××5.2.1 ××××××5.2.2 ×&

39、#215;××××25 结论【结论两字格式不需修改。直接在标题下空一行添加内容即可。】结论是对整个研究工作进行归纳和综合而得出的总结，对所得结果与已有结果的比较和课题尚存在的问题，以及进一步开展研究的见解与建议。结论要写得概括、简短。洛阳理工学院毕业设计论文谢 辞本文的完成承蒙王荣先老师的帮助。王老师从本文的写作内容、版式编排等各方面多次给予了详细的指导，对本文所涉及项目的实施、机械结构的设计、装置的改进及装置的校核计算等给予了大量的帮助，并向我提供了相关参考资料并提出了很好的意见和建议，使得本文得以成稿，在此表示衷心的感谢!另外，还要感谢大学几年来所有

40、的老师，在他们的谆谆教诲下我不但学到了坚实的机械设计与制造基础，更学会了许多做人的道理；同时还要感谢给予我帮助的同学们。正是因为有了你们的支持和鼓励，才得以使我这次毕业设计顺利完成。26参考文献【参考文献格式不需做改变，标题下空一行写】【列入主要参考文献15或20篇以上。参考文献一律要求是经公开出版、发表的著作或期刊（论文）。参考文献统一用阿拉伯数字进行自然编号，序码用方括号括起。文中引用的参考文献按文中出现的顺序编号，文中没有引用的文献排列在后面。】参考文献中著录格式要求：期刊序号 作者.题名.刊名，出版年份，卷号（期号），起止页码专著序号 作者.书名.版本（第1版不标注）.出版地：出版者，

41、出版年：起止页码论文集序号 作者.题名.论文集名.出版地，出版年：起止页码毕业论文序号 作者.题名：毕业论文（英文用Dissertation）.保存地点：保存单位，年份，起止页码专利序号 专利申请者.题名.国别，专利文献种类，专利号出版日期技术标准序号 起草责任者.标准代号.标准顺序号发布年.标准名称.出版地：出版者，出版年度以下是参考文献样例1 刘小年，陈婷. 机械制图第三版. 北京：机械工业出版社，2005.8（2008.4重印） 2 吴宗泽. 机械设计. 北京：中央广播电视大学出版社，1998 3 张建中，何晓玲. 机械设计基础课程设计. 北京：高等教育出版社，2009. 4 马永林.

42、机械原理. 北京：高等教育出版社，1992.4（2008重印）徐嘉元， 5 陈于萍，周兆元. 互换性与测量技术基础. 北京：机械工业出版社，2005.10（2010.1重印） 6 刁佩德.JB/T 4040-1999. 重型板式给料机. 北京：机械科学研究院印刷，2000 7 张松林. 最新轴承手册. 北京：电子工业出版社，2007.18 梁俊有，李洪波. CAD工程设计. 呼和浩特：远方出版社，2005.89 曾家驹. 机械制造工艺学：含机床夹具设计. 北京：机械工业出版社， 199.12（2010.1重印）10 ××××××50附

43、录 附录题目【在这里写附录内容】对于一些不宜放在正文中，但有参考价值的内容，可编入附录中。此项为可选项目。附录大致包括如下一些材料：（1）比正文更为详尽的理论根据、研究方法和技术要点，建议可以阅读的参考文献的题录，对了解正文内容有用的补充信息等。（2）由于篇幅过长或取材于复制品而不宜写入正文的材料。（3）某些重要的原始数据、公式推导、软件源程序、框图、结构图、统计表等。外文资料翻译Finite element simulation of chip formation in orthogonal metal cuttingAbstractA coupled thermo-mechanical m

44、odel of plane-strain orthogonal metal cutting with continuous chip formation is presented using the commercial implicit finite element code MARC. The flow stress of the work-material is taken as a function of strain, strain-rate and temperature in order to take into account the effect of the large s

45、train, strain-rate and temperature associated with cutting on the material properties. The cutting process is simulated from the initial to the steady-state of cutting force, by incrementally advancing the cutting tool, while a geometrical chip-separation criterion, based on a critical distance at t

46、he tool tip regime, is implemented into the MARC code by employing the rezoning procedure. The shape of the chip and the stress, strain and strain-rate distributions in the chip and workpiece, as well as the temperature fields in the workpiece, chip and tool, are determined. The calculated cutting f

47、orces are compared with published experimental data and found to be in good agreement, validating, therefore, the proposed FE model.Keywords: Finite element simulation; Cutting; Chip formation1. IntroductionCutting is one of the most frequently employed manufacturing processes for producing parts of

48、 desirable dimensions and shape configurations, by removing unwanted material with a wedge-shaped tool .Due to its industrial importance and broad use, the mechanics of plane-strain orthogonal metal cutting, which represents a good approximation of all cutting procedures, started to be studied early

49、 in 1940s,and since then, considerable effort has been spent in developing models capable of predicting the cutting behaviour of workpiece materials.Simplified analytical approaches of orthogonal metal cutting were first considered by Merchant, who introduced the concept of the shear angle, and Lee

50、and Shaffer, who proposed an analytical model using slip-line theory. Based on those models, attempts have been made to develop more accurate and sophisticated models by incorporating the features of friction, work-hardening, strain-rate and temperature .Note, however, that although all these analyt

51、ical models provided a useful insight to the cutting process, there has been significant divergence with the results of experiment, mainly due to the simplifying assumptions made. The finite element method has been employed for the simulation of cutting processes, see, and the work by Usui and Shira

52、kashi, and Iwata et al, who analysed steady-state orthogonal cutting. Chip formation and separation from the workpiece, concerning finite element simulation of orthogonal metal cutting, was first attempted by Strenkowski and Carrol : cutting was simulated from the initial to the steady state, while

53、in order to model chip formation, a technique of separation of elements in front of the tool tip, based on the critical value of the effective plastic strain, was developed, thus introducing the concept of an element or chip-separation criterionThe application of non-linear finite element techniques

54、 to the simulation of metal forming processes resulted also in finite element modelling of metal cutting processes. More sophisticated models have been developed, mainly aiming at the determination of the residual stress and strain, the temperature distribution and the prediction of the cutting forc

55、es. The two methods employed were the Eulerian-based approach, where cutting is simulated from the steady state, avoiding, therefore, the need for a chip-separation criterion, but requiring that the shape of the chip must be known in advance; and the Lagrangian approach, where cutting can be simulated from the inc