苯甲苯浮阀塔设计

1、内蒙古科技大学课程设计说明书内蒙古科技大学本科生课程设计说明书题 目：年产3.0万吨纯度为99.8%的苯浮阀精馏塔学生姓名： xxxx学 号： 09xxxxx专 业：化学工程与工艺班 级：化工2009-1班指导教师： 赫文秀摘要精馏是分离液体混合物的典型单元操作，在化工，炼油，石油化工等工业中得到广泛应用。本设计的题目是年产3.0万吨纯度为99.8%的苯浮阀精馏塔设计，即需设计一个浮阀精馏塔用来分离易挥发的苯和不易挥发的甲苯。通过精馏塔的工艺计算、塔板设计、管路及附属设备的计算与选型等步骤，根据设计任务数据设计此浮阀精馏塔，并绘制出图。精馏塔的实际板数为32块，实际浮阀数为222，塔板间距40

2、0mm，塔径为1600mm，塔底空间为2000mm，塔高16.4m。本设计采用间接蒸汽加热，常压操作，其进料状态选择泡点进料，在可能的情况下，使生产达到技术上最先进、最经济、最合理的要求。符合优质、高产、安全、低耗的原则。关键词：精馏塔 、苯甲苯、塔板、浮阀目录摘要II前言 . 1第一章 物料衡算与操作线方程31.1间接蒸汽加热方式下的物料衡算31.2精馏段操作线方程41.2.1最小回流比的确定41.2.2适宜回流比的确定41.2.3操作线方程5第二章 理论塔板数的确定6第三章 实际板层数的确定73.1 塔板总效率的估计73.2层数的确定8第四章 塔和塔板主要的工艺尺寸的设计94.1设计中所用

3、参数的确定. 94.1.1定性温度的确定9 4. 1. 2 压强的确定 . 94.1.3精馏段参数94.1.4提馏段参数的确定114.2初选塔板间距134.3塔径的计算：（以精馏段数据为准）134.3.1初步计算塔径134.3.2塔径圆整154.4溢流装置与流体流型154.4.1溢流堰（出口堰）164.4.2降液管174.5塔板设计194.5.1塔板布置194.5.2浮阀塔的开孔率及阀孔排列204.6浮阀塔板的液体力学验算234.6.1气体通过浮阀塔板时的压强降234.6.2液泛254.6.3雾沫夹带264.7塔板负荷性能图274.7.1雾沫夹带上限线274.7.2液泛线. 284.7.3液相

4、负荷上限线284.7.4泄露线气相负荷下限线294.7.5液相负荷下限线29 4. 7. 6 塔的操作弹性 .29 第五章 塔体结构305.1塔顶空间305.2塔底空间305.3人孔305.4塔高30参考文献33致谢34IV内蒙古科技大学课程设计说明书前言精馏是分离液体混合物的典型单元操作。它利用各组分挥发度的不同以实现分离目的。这种分离通过通过液相和气相之间的传质实现，而作为其、液两相传质用的塔设备，首先必须要能使气、液两相得到充分的接触，以达到较高的传质效率。常用的精馏塔有板式塔和填料塔两类，通称塔设备，和其他传质过程一样，精馏塔对塔设备的要求大致如下： 一：生产能力大：即单位塔截面大的气

5、液相流率，不会产生液泛等不正常流 动。 二：效率高：气液两相在塔内保持充分的密切接触，具有较高的塔板效率或传质效率。 三：流体阻力小：流体通过塔设备时阻力降小，可以节省动力费用，在减压操作是时，易于达到所要求的真空度。 四：有一定的操作弹性：当气液相流率有一定波动时，两相均能维持正常的流动，而且不会使效率发生较大的变化。 五：结构简单，造价低，安装检修方便。 六：能满足某些工艺的特性：腐蚀性，热敏性，起泡性等。 而浮阀塔的优点正是： 而浮阀塔的优点正是： 1生产能力大，由于塔板上浮阀安排比较紧凑，其开孔面积大于泡罩塔板，生产能力比泡罩塔板大 20%40%，与筛板塔接近。 2操作弹性大，由于阀片

6、可以自由升降以适应气量的变化，因此维持正常操作而允许的负荷波动范围比筛板塔，泡罩塔都大。 3塔板效率高，由于上升气体从水平方向吹入液层，故气液接触时间较长，而雾沫夹带量小，塔板效率高。 4气体压降及液面落差小，因气液流过浮阀塔板时阻力较小，使气体压降及液面落差比泡罩塔小。 5塔的造价较低，浮阀塔的造价是同等生产能力的泡罩塔的 50%80%，但是比筛板塔高 20%30。课程设计是化工原理课程中综合性和实践性较强的一个环节，它是理论联系实际的桥梁是使学生体察工程实际问题的复杂性的初次尝试。通过化工原理课程设计，要求学生能综合运用所学课程的基本知识，进行融会贯通、独立思考，在规定的时间内完成指定的化

7、工设计任务，具有初步进行工程设计的能力；达到熟悉工程设计的的基本内容，掌握化工设计的主要程序和方法；提高和进一步培养分析和解决工程实际问题的能力；树立正确的设计思想，培养实事求是、严肃认真、高度负责的科学工作精神。 2012年7月2日第一章 物料衡算与操作线方程1.1间接蒸汽加热方式下的物料衡算 总物料衡算 易挥发组分的物料衡算 式中：，,进料、馏出液和釜残液的流量， 进料中易挥发组分的组成，摩尔分率 馏出液中易挥发组分的组成，摩尔分率 釜残液中易挥发组分的组成，摩尔分率 连续精馏时间：一年按300天计算 苯的摩尔质量为，甲苯的摩尔质量为 进料组成 =0.3884 釜残液组成 馏出液组成 进料

8、液的平均摩尔质量 进料液的流量 全塔物料衡算 代入相关数据得：，1.2精馏段操作线方程1.2.1最小回流比的确定 平均相对挥发度：取=2.46 饱和液体进料时，=1，0.3884 由公 1.2.2适宜回流比的确定根据设计经验，一般物系的适宜回流比为 (1.1-2.0) 得10.22 图1.1 吉利兰图由上图得表 表1.1 R与N的关系1. Rmin1.1Rmin1.2Rmin1.3Rmin1.4Rmin1.5Rmin1.6Rmin1.7Rmin1.8Rmin1.9Rmin2Rmin R1.93162.10722.28282.45842.6342.80962.98523.16083.33643.

9、5120.059900.11300.16050.20310.24160.27660.30840.33760.36440.38920.580.510.480.450.420.400.380.360.340.33 N27.102422.944921.5058820.223619.074118.371717.714517.098416.671216.2433 然后由上数据得出图1.2 -图,并由图取适宜回流比，. 1.2.3操作线方程 精馏段操作线方程： 提馏段操作方程：其中 则 所以 第二章 理论塔板数的确定 本次设计采用逐板计算法精馏段： 由=0.9983 ， （精馏段方程） 计算到。 =0.9

10、958， =0.9968； =0.9922， =0.9941； =0.9856， =0.9891； =0.9736， =0.9799； =0.9520， =0.9635； =0.9148， =0.9352； =0.8544， =0.8893； =0.7656， =0.8219； =0.6523， =0.7357； =0.5308，=0.6434； =0.4231， =0.5616； =0.3424=0.3824。此处得n=12 第12层为进料板，精馏段11层。提馏段： 令=0.3425， 由（提馏段方程） ， 计算直到 。 =0.4707， =0.2653； =0.3628， =0.1881；

11、 =0.2542， =0.1219； =0.1623，=0.08021； =0.1016；=0.03969； =0.04607， =0.02013=0.0235 此处得m=7 则提馏段6层 所以共需17层理论板（不包括再沸器），第三章 实际板层数的确定3.1 塔板总效率的估计在求出理论塔板数后，要先确定塔板总效率才可求出实际板数。一般用下面方法确定： 采用“奥康奈尔的蒸馏塔效率关联图”或“奥康奈尔关联式”来估算全塔效率。式中： 必须注意此关联式的适用范围是：（1）（2）液体在板长流程长度<1.0m，超过1m时，实际可达到的全塔效率比由此式解出的值大。图3.1 苯甲苯混合液的t-x-y图

12、由，从图3.1上查得 =80.0 =108.0 查化工原理（上册）【4】附表的苯和甲苯在时粘度分别为和故0.10.75，符合要求则，全塔效率为3.2层数的确定实际板层数 （块）则实际板层数为32块， 其中应为不包含再沸器的理论板层数实际精馏板层数为（块），即实际进料位置在从塔顶往下的第21层第四章 塔和塔板主要的工艺尺寸的设计4.1设计中所用参数的确定4.1.1定性温度的确定 定性温度分为精馏段温度和提馏段温度，两个参数 由从图3.1查得T进=95.0； ； ；4.1.2压强确定 塔顶压强 塔底压强 精馏段实际板数21层 ，单板压降：进料板处压强 精馏段平均压强 提馏段平均压强 4.1.3精馏

13、段参数 精馏端参数以精馏段的定性温度为依据确定1. 平均组成：据参考平衡数据（一般为数据）即图3.1可确定出精段的平均气、液组成，。 查图3.1得时，2. 精馏段气相体积流率及密度的确定 其中 3. 精馏段液相体积流率及密度的确定 其中 为苯的质量分数，根据摩尔分数与质量分数的关系=0.642解得 根据化工原理课程设计书【5】查得时苯和甲苯的密度分别是和 ，时苯和甲苯的密度分别是和 ，用内插法求得时苯和甲苯的密度分别是和，因此4. 精馏段液体表面张力的确定通过化工原理课（上册）内插法得时，塔顶液相表面张力 同样可得时，进料板液相表面张力 则精馏段液相平均表面张力 4.1.4提馏段参数的确定 提

14、馏端参数以提馏段的定性温度为依据确定1. 平均组成：据参考平衡数据（一般为数据）可确定出精馏段平均液、气组成，。查图3.1得时，2.提馏段气相体积流率及密度的确定 其中 3.提馏段液相体积流率及密度的确定 其中 为质量分数，根据摩尔分数与质量分数的关系解得根据化工原理课程设计书查得时苯和甲苯的密度分别是和 ，时苯和甲苯的密度分别是和 ，用内插法求得时苯和甲苯的密度分别是和，因此4.提馏段液体表面张力的确定通过化工原理课（上册）附表查得时， 塔底液相表面张力 进料板液相表面张力 提馏段液相平均表面张力 4.2初选塔板间距塔板间距的选定很重要，它与塔高、塔径、物系性质、分离效率、塔的操作弹性以及塔

15、的安装、检修等都有关，可参照下表所示经验关系选取。表4.1 板间距与塔径关系塔径，0.3-0.50.5-0.80.8-1.61.6-2.42.4-4.0板间距，200-300250-350300-450450-600400-600选定板间距时，应考虑各种不同的实际请况。塔板层数很多时，可选用较小的板间距，适当加大塔径以降低塔的高度.此外，考虑安装检修的需要，在塔体人孔处的板间距不应小于600-700，以便有足够的工作空间，对只需开手孔的小型塔，开手孔处的板间距可取为450以下。塔板间距初步选定之后，才能进行后续的计算空塔气速，估算塔径等工作。对于所选板间距尺寸是否合理，还需在对塔板布置进行设计

16、后，进行流体力学验算。如不能满足流体力学要求，则还需适当地调整板间距或塔径，至满足为止。本次设计板间距。4.3塔径的计算：（以精馏段数据为准）4.3.1初步计算塔径 根据流量公式有： 式中：塔内的气相流量， 空塔气速，一般适宜的空塔气速为极限空塔气速的0.60.8倍，即而 （4-7）式中：极限空塔气速， 、分别为液相和气相的密度， 负荷系数，负荷系数可由Smith关联图查得化工原理课（下册）【2】，即图4.2横坐标是量纲为1的比值，称为液气动能参数，它反映液、气两相的流量与密度的影响，而反映液滴沉降空间的高度对负荷参数的影响。板上液层高度应由设计者首先选定。对于常压塔一般取为0.050.1（通

17、常取0.050.08）；对于减压塔应取低些，可低至0.0250.03。由于本次设计是在常压下操作，故取 =0.07m。图4.1 史密斯关联图Smith关联图是按液体表面张力的物系绘制的，若所处理的物系表面张力为其他值，则须按下式校正查出的负荷系数，即式中：操作物系的液体表面张力，； 操作物系的负荷系数，。，查图4.2得 极限空塔气速 空塔气速 初算塔径为 4.3.2塔径圆整初步算出塔径后，应按化工机械标准圆整并核算实际气速。一般塔径在1以内时，按100增值圆整。塔径超过1时，按200增值圆整。常用的标准塔径为400、500、600、700、800、1000、1200、1400、1600、200

18、0、2200等。塔径圆整后，计算圆整塔径下的空塔气速，即校核安全系数 ，在的范围以内。4.4溢流装置与流体流型板式塔的溢流装置包括溢流堰、降液管及受液管。溢流装置的布置应考虑液流在塔板上的途径。一般根据塔径与液体流量，本设计采用单流型，液体流径长、板面利用好，塔板结构简单，直径2.2以下的塔普遍采用此型。一般可根据初估塔径和液体流量，选塔板的液流型式。降液管有圆形与弓形两类。本设计采用内弓形降液管，其在直径较小的塔板中均适用。4.4.1溢流堰（出口堰） 为维持塔板上一定高度的均匀流动的液层，一般采用平直溢流堰（出口堰）。1. 堰长依据溢流型式及液体负荷决定堰长。单溢流型塔板堰长一般为；双溢流型

19、塔板，两侧堰长取为，其中为塔径。堰长也可以由溢流强度计算。溢流强度即通过单位堰长的液体流量，一般筛板及浮阀塔的堰长溢流强度应为：式中： 溢流堰长， 液体流量，对于少数液气比较大的过程堰上溢流强度可允许超过此范围，有时为增加堰长也可增设辅助堰，由于此设计选用单溢流型塔板，故选取，符合要求。2. 堰高堰高与板上液层高度及堰上液层高度的关系如下 式中：板上液层高度， 堰上液层高度，取0.07 ，=0.070.0171=0.05293. 堰上液层高度堰上液层高度应适宜，太小则堰上的液体均布差，太大则塔板压降增大，雾沫夹带增加。对平直堰，设计时一般应大于0.006，若低于此值或液流强度时，应改用齿形堰。

20、也不宜超过，否则可改用双溢流型塔板。平直堰按下式计算： 式中：堰长， 塔内液体流量， 液流收缩系数，可根据4.3图查取，取E=1.0图4.2 液流收缩系数计算图因此 一般筛板、浮阀塔板的板上液层高度在范围内选取。故依以上关系计算堰上液层高度后，可依下式决定堰高，即。将值代入上式得， ，满足要求.4.4.2降液管1.降液管的宽度与截面积弓形降液管的宽度与截面积可根据堰长与塔径的比值，由图4.4【1】查取。，查图4.4 得，查化工原理课（下册）塔板结构系数系列化标准（单溢流型）得塔径为1600时，塔截面积 ，因此 ，降液管的截面积应保证溢流液中夹带的气泡得以分离，液体在降液管内的停留时间一般等于或

21、大于3-5秒，对低发泡系统可取低值，对高发泡系统及高压操作的塔，停留时间应加长些。故在求得降液管的截面积之后，应按下式验算在液体降液管内的停留时间，即：=15.72s> 5s式中：液体在降液管中的停留时间， 降液管的截面积，图4.3 弓形降液管的宽度和面积 2. 降液管底隙高度降液管底隙高度即降液管下端与塔板间的距离，以表示。为保证良好的液封，又不一致使液流阻力太大，一般取为：也可按下式计算： 式中：一液体通过降液管底隙的流速，一般，不宜超过。也不宜小于，以免引起堵塞。取， 符合要求。 3.受液盘及进口堰一般情况多采用平行受液盘，有时为使液体进入塔板时平稳并防止塔板液流进口处头几排阀孔因

22、冲击而漏液，对直径为800以上的塔板，也推荐使用凹形受液盘，此种结构也便于液体侧线抽出，但不宜用于易聚合或有悬浮物的料液。当大塔采用平形受液盘时，为保证降液管的液封并均布进入塔板的液流，也可设进口堰。4.5塔板设计4.5.1塔板布置塔板的板面一般分为四部分即：1. 开孔区为布置筛孔、浮阀等部件的有效传质区，亦称鼓泡区。其面积可以在布置板面上的开孔后求得，也可直接计算。对垂直弓形降液管的单流型塔板可按下式计算，即： 式中：开孔区面积， ， ， 参数计算： 开孔区面积： 2 .溢流区溢流区面积为降液管面积， 3 .安定区开孔区与溢流区之间的不开孔区域为安定区（破沫区），其作用为使自降液管流出液体在

23、塔板上均布并防止液体夹带大量泡沫进入降液管。其宽度可参考下列经验值选定：时 时 直径小于1的塔可适当减小。 在设计中，故选 4 .无效区在靠近塔壁的塔板部分需留出一圈边缘区域供支撑塔板的边梁之用，称为无效区。其宽度视需要选定，小塔为，大塔可达。为防止液体经边缘区流过而产生“短路”现象，可在塔板上沿塔壁设置旁流挡板。设计中选定4.5.2浮阀塔的开孔率及阀孔排列 1.阀孔孔径孔径由所选定浮阀的型号决定。型（即V-1型）【7】浮阀使用得很普遍，已定为部颁标准。型浮阀的孔径为39，故 2.浮阀数目的确定为确定浮阀数，先要求操作时阀孔气速。对塔板效率、塔板压降及生产能力作综合考虑后，一般希望浮阀在刚刚全

24、开时操作。浮阀全开时的阀孔气速称为阀孔临界气速。工业试验结果表明：浮阀临界动能因数一般为： 由此关系可决定。式中：气相密度，取，得，通常，阀孔临界气速是操作中最适宜的阀孔速度。但在实际操作中，则视具体情况，可在等于、小于或大于阀孔临界气速下进行操作。如常压和加压操作时，取；负压操作时，取，在特殊情况下（如气体或蒸汽密度很小），可取得更低一些，以满足塔板压强降严格限制的要求。因为本次设计是在常压下操作，所以浮阀数可根据上升蒸汽量，阀孔气速和孔径用下式算出：3. 浮阀塔板的开孔率浮阀塔板的开孔率是指阀孔面积与板截面积之比，即：式中： 塔板面积， 阀孔总面积， 适宜的空塔气速，其余符号同前。在常压塔

25、、减压塔中开孔率为；在加压塔中，开孔率小于，常见的为；在小直径塔中开孔率较低；一般为。开孔率的计算： 在内，满足要求。为了适应塔中的各板或各段汽（气）相负荷的不同要求，设计时往往改变各板或各段塔板的开孔率。4 .阀孔的排列阀孔的排列应使绝大部分液体内部有汽（气）泡透过，一般按三角形排列。在三角形排列中又有顺排和叉排两种方式，采用叉排时，相邻阀孔中吹出的气流搅动液层的作用较顺排显著，鼓泡均匀，故一般采用叉排并且本设计中采用叉排。在整块式塔板中，浮阀常以等边三角形排列，其空心距一般为75，100，125，150等几种。取同横排的孔心距t=75mm=0.075m在分块式塔板中，为便于塔板分块，浮阀一

26、般按等腰三角形排列，三角形的底边固定为75，三角形高度为65，70，80，90，100，110几种，必要时还可以调整。塔板上浮阀得排列，在绘图布置前，还需要计算或来进行排列。先确定，（），和，算出鼓泡区面积和浮阀数，则t或可由下列两式之一确定：按等腰三角形布置时：对于分块式塔板，由于塔板搭接要占用一部分鼓泡区面积，所以实际布置阀孔时值应比计算值小，因此取按h=75mm =80mm .以等腰三角形叉排方式作图，拍得阀数222个。5 .核算阀孔动能因数及开孔率根据作塔板布置图得，阀孔气速：浮阀动能因数： 在要求的范围（912）内；开孔率： 也在范围内。4.6浮阀塔板的液体力学验算塔板液体力学验算的

27、目的是为了检验以上初算塔径及塔各相工艺尺寸的计算是否合理，塔板能否正常操作，验算项目如下：4.6.1气体通过浮阀塔板时的压强降 气体通过一层浮阀塔板时的压强降为： 式中： 气体通过每一层浮阀塔板的压强降， 气体克服干板阻力所产生的压强降， 气体克服板上充气液层的静压强所产生的压强降， 气体克服液体表面张力所产生的压强降，习惯上，常把这些压强降折合成塔内液体的液柱高度表示，故上式又可写成： 式中： 与相当的液柱高度， 与相当的液柱高度， 与相当的液柱高度， 与相当的液柱高度，1. 干板压降由于浮阀全部开启前后，其干板阻力的计算规律不同，故在计算干板压降前，首先需确定临界孔速。临界孔速是板上所有浮

28、阀全部开启时，气体通过阀孔的速度，以表示。对型重阀：当 （阀未全开）当 （阀已全开）式中： 阀孔气速， 液体密度， 气体密度，临界孔速： 由于， 符合要求。2 . 板上充气液层阻力一般以经验公式计算 式中： 板上液层高度， 反映板上液层充气程度的因数，称为充气因数，无因次。液相为水时，；为油时；为碳氢化合物时，。由于本设计体系为苯和甲苯，故取。板上充气液层阻力 3 . 液体表面张力所造成的阻力 式中： 液体的表面张力， 浮阀的开度，由于浮阀塔的值通常很小，计算时可以从略。一般地说，浮阀塔压降比筛板塔的大，而比泡罩塔的小，因此设计中将其忽略。对常压或加压塔，允许的压降范围为：265530，减压塔

29、为200左右。塔内液体的液柱高度 4.6.2液泛为使液体能由上层塔板稳定地流入下层塔板，降液管内必须维持一定高度的液柱。降液管内的清液及高度用来克服相邻两层塔板间的压强降、板上液层阻力和液体流过降液管的阻力。因次，可用下式表示： 式中： 上升气体通过一层塔板所相当的液柱高度， 板上液层高度， 与液体流过降液管的压强降相当的液柱高度，可按下式计算：当板上不设进口堰时 式中： 液体体积流量， 堰长， 降液管底隙高度， 液体通过降液管底隙时的流速，为防止液泛发生，应保证降液管中当量清液层高度不超过上层塔板的出口堰。为此，应使 式中： 系数，是考虑到降液管内充气及操作安全两种因素的校正系数。 对一般物

30、系，可取为0.30.4；对不易发泡物系，可取0.60.7.取，符合防止淹塔要求，不发生液泛。4.6.3雾沫夹带通常，用操作时的空塔气速与发生液泛时的空塔气速的比值为估算雾沫夹带量的指标，此比值称为泛点百分数，或称泛点率。在下列泛点率数值范围内，一般可保证雾沫夹带量达到规定指标。即大塔 泛点率<80%直径0.9以下塔 泛点率<70%减压塔 泛点率<75%泛点率的经验计算式如下：泛点率 或泛点率 式中： 板上液体的流径长度，。对于单溢流塔板，其中， 为塔径，为弓形降液管高度 板上液流面积，。对于单溢流塔板，其中 为塔截面积。为弓形降液管截面积 泛点负荷系数。据气相密度及板间距 物

31、性系数，对无泡正常系统，一般按以上两式分别计算泛点率，而取其中大者为验算依据。若二式之一的计算结果不在规定范围内，则应适当调整有关参数，更新计算。根据化工原理课（下册）泛点负荷系数表查得，泛点率4.7塔板负荷性能图当塔板的各项结构参数均已确定后，应将极限条件下【3】的关系标绘在直角坐标系中，从而得到塔板的适宜气、液相操作范围，此即塔板的负荷性能图。负荷性能图由以下五条线组成。4.7.1雾沫夹带上限线当气相负荷超过此线时，雾沫夹带量将过大，使板效率严重下降，塔板适宜操作区应在雾沫夹带线以下。对常压，塔径>900 的大塔，取泛点率=80%为其雾沫夹带量上限，则：按泛点率为80%计算如下可整理

32、出 依式算出相应的值列与下表中。据此，可做出雾沫夹带线（1）0.0000.0102.622.364.7.2液泛线指降液管内泡沫层允许达到最大值时的关系。塔板的适宜操作区应在此线以下，否则将会发生液泛，使塔不能正常操作。时可整理出的曲线方程。其中： 得出曲线方程为 在操作范围内任取若干个值，算出相应的值列于下表中0.0010.0050.010.0153.593.272.892.55 据表中数据做出液泛线（2）。4.7.3液相负荷上限线当降液管尺寸一定时，若液体流量超过某一限度使液体在降液管的停留时间过短，则其中气泡来不及释放就带入下一层塔板，造成气相返混，降低塔板效率。要求液体在降液管内的停留时

33、间秒，取秒计算，则求出上限液体流量值。在图上做出液相负荷上限线为与气体流量无关的竖直线（3）。4.7.4泄露线气相负荷下限线（为不发生严重漏液现象时的最低气相负荷）对型重阀，当时，泄漏量接近10%为确定气相负荷下限的依据。当时，据此做出与液体流量无关的水平漏液线（4）.4.7.5液相负荷下限线为保证板上液流分布均匀，提高接触效果，取堰上液层高度作为液相负荷下限。由于可以推出：所以：由以上五条线在直角坐标上作图，五条线所围成的区域即为适宜操作区。根据以上五个方程可分别做出塔板负荷性能图上的（1）、（2）、（3）、（4）及（5）共五条线，见附图。4.7.6塔的操作弹性在塔的操作液气比下，在附图上作出操作线OP（操作点与坐标原点的连线），操作线OP与负荷性能图交点的气相负荷与之比，称为操作弹性。操作弹性 在34范围内。设计塔板时，适当调整塔板结构参数，使操作点在图中位置适中，以提高塔的操作弹性。第五章 塔体结构板式塔内部装有塔板、降液管、各物流的进出口管及人孔（手孔）、基座、除沫器等附属装置。除一般塔板按设计板间距安装外，其它处根据需要决定其间距。5.1塔顶空间塔顶空间是指塔内最上层塔板与塔顶的间距。为利于出塔气体夹带的液滴沉降，此段远高于板间距（甚至高出一倍以上），或根据除沫器要求高度决定。因板间距，故选取塔顶间距5.2塔底空间塔底空间是指塔内最下层塔板到塔底间距