某包装厂供配电系统设计说明书

1、某包装厂供配电系统设计说明书第一章设计任务1.1 设计要求某包装厂车间变电所和配电系统设计是对工厂供电具有针对性的设计。 设计对工厂供电方式、主要设备的选择、保护装置的配置及防雷接地系统进行了相应的叙述，容主要包括高压侧和低压侧的短路计算，设备选择及校验，主要设备继电保护设计，配电装置设计，防雷和接地设计等。本设计考虑了所有用电设备并对这些负荷进行了计算。通过计算出的有功、无功和视在功率选择变压器的大小和相应主要设备的技术参数，再根据用户对电压的要求，计算电容器补偿装置的容量，从而得出所需电容器的大小。根据与供电部门的协议，决定总配变电所及配电系统的主接线图。电气主接线对电气设备的选择，配电所

2、的布置，运行的可靠性和灵活性，操作和检修的安全以及今后的扩建，对电力工程建设和运行的经济节约等，都由很大的影响。本设计在主要设备的继电保护设计和整定计算中，对电力变压器、真空断路器等主要设备的保护配置提出了要求，明确了保护定值计算方法。根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况， 并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置，确定变电所主变压器的台数、容量与类型，选择变电所主接线方案及高低压设备和进出线，选择整定继电保护，确定防雷和接地装置。最后按要求写出设计书，并绘出相关设计图纸。1.2 设计依据工厂总平面图注：车间变电所N比例： 1：5000成品

3、库（一）单丝车间No.2成品库（二）原料库生活间包装材料库薄膜车间No.1危险品库试验室辅助材料库油泵房油锅炉房No.5罐工人休息室汽车库水泵房加油站收发室（西）通往市区道路图 1-1包装厂平面布置图水塔水泵房注塑车间No.3管材车间No.4生活间备料复制车间锻工 原料库车间 生活间热处理车机修间模具铆焊车间车间食堂办公楼门卫浴室仓库仓库仓库招待所托儿所工厂负荷情况本厂的负荷性质，生产车间为三班制，部分车间为单班或两班制，全年最大负荷利用小时数为 5000h，属于三级负荷。本厂设有薄膜、单丝、管材、注射等四个车间，设备造型全部采用我国最新定型设备，此外还有辅助车间及其设施，全厂各车间设备容量见

4、表 1-3 。供配电协议本厂与电业部门所签订的供用电协议主要容如下：（ 1）从电业部门某66/10KV 变电站 10KV架空线向本厂供电，该站距离厂南测1KM.（ 2）系统变电站馈电线路定时限过电流保护装置的整定时间为 2S, 工厂总配变电所保护整定时间应不大于 1.5S（ 3）在工厂总配电所的 10kV 进线侧计量。工厂最大负荷时功率因数不得低于09.（ 4）供电贴用和每月电费制，数据由指导老师给定。（ 5）系统变电站 10KV母线出口断路器的断路电流容量为 200MVA。供电系统图见图 1-2 。10KV母线Sk(3)200MVA工厂总配架空线路变电所2sL=1km0.4 /km区域变电站

5、图 1-2配电系统图工厂负荷性质生产车间大部分为三班制，少数车间为一班或两班制，年最大负荷利用小时数为5000h。本厂属三级负荷。本厂自然条件本厂自然条件为：（ 1）气象资料：本厂所在地区的年最高气温为 38oC，年平均气温为 23 o C，年最低气温为 8 o C，年最热月平均最高气温为 33 o C，年最热月平均气温为 26 o C，年最热月地下 0.8m 处平均温度为 25 o C。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为 20。（ 2）地质水文资料：本厂地区海拔 60m，底层以砂粘土为主，地下水位为 2m。表： 各车间 380V 负荷计算表 :车间（单设备cos序容量Kd位）tan号/kW名

6、称计算负荷车PQSI变压30间303030/kW/kvar/kVA/A器台变数及电容量所/kVA代号1薄膜车间13000.60.601.337801037.13001.98No.1 ×41 车1000原料库350.250.501.738.715.117.50.03变5生活间120.81.09.69.60.01成 品 库230.30.51.736.911.9413.80.02（一）成 品 库240.30.51.737.212.4614.40.02（二）包装材料300.30.51.73915.57180.03库小计（ K=0.95 ）2单丝车间14850.60.61.308911158.

7、13702.08No.1 ×32 车1000水泵房200.650.800.75139.7516.20.02变5小计（ K=0.95 ）3注塑车间1820.40.601.3372.96.8121.0.18No.2 ×833 车630管材车间8800.350.601.33308709.6513.0.78变3小计（ K=0.95 ）4备料车间1280.60.501.7376.132.9153.0.23No.1 ×864 车500生活间120.81.09.69.60.01变浴室50.81.0440.006锻工车间320.30.651.179.611.2314.80.02原

8、料间150.81.012120.02仓库150.30.501.734.57.78590.01机修模具1000.250.651.172529.2538.50.06车间热处理车1500.60.701.029091.8128.0.20间6铆焊车间1800.30.501.735493.421080.16小计（ K=0.87 ）5锅炉房2000.70.750.88140123.2186.0.29No.2 ×75 车315试验室1250.250.501.7331.54.162.50.09变25辅助材料1100.20.501.732238.1440.07库油泵房150.650.600.759.77

9、.316.20.0255加油站120.650.500.757.85.8515.60.02办公楼、500.60.601.333039.9500.08食堂招待所小计（ K=0.9 ）第二章负荷计算和无功功率补偿2.1负荷计算各车间、变电所负荷计算（均采用需要系数法）附注：各车间、各变电所负荷合计时，同时系数分别取值：K p =0.9 ； K q =0.95有功功率： P30 =K d Pe无功功率： Q30 = P30 tan视在功率： S30P30=cos2.2无功功率补偿计算无功功率补偿要求按水利电力电力部制定的全国供用电规则：高压供电电用户功率因数不得低于0.9 ；其他情况，功率因数不得低于

10、0.85 ，若达不到要求，需增设无功功率的人工补偿装置。无功功率的人工补偿装置： 主要有同步补偿机和并联电容器两种。 由于并联电容器具有安装简单、运行维护方便、有功损耗小以及组装灵活、扩容方便等优点，因此并联电容器在供电系统中应用最为普遍。车间变电所低压侧补偿由于 NO.1 和 NO.2 车间容量很大，可以考虑在 NO.1 和 NO.2 低压侧进行无功功率补偿。1） NO.1 车间无功补偿计算根据设计要求，功率因数cos 一般在 0.9以上，故取 cos =0.9A. 功率因数： cos = P30788.6 =0.58<0.9（需要补偿）S301360B. 需补偿容量计算：QC (1)

11、 = P30 (tan 1 - tan2 )=788.6 ×tan(arccos0.58) - tan(arccos0.9) =725KvarC. 补偿后： P30 '(1) = P30 =788.6KWQ30 ' (1) =Q30 - QC =1107.8-725=382.8KvarS30 '(1) = P30'Q30' =876.6KVA功率因数： cos ' = P30 '(1) / S30 '(1) =0.9（满足要求）D. 补偿所需并联的电容器： N=(1)/ q0=725/25=29（q0为单个电容器的容量）

12、QC并联的电容器型号： BKMJ0.4-25-3数量为 29 个低压电容器柜型号： GBJ-1-0.4所需数量为： 6 个，单个电容器柜可装5 个电容器2）NO.2车间补偿计算此处省略，相关计算数据如下：QC ( 2) =632KvarP30 '(2) = P30 =842.7KWQ30 ' (2) =Q30 - QC =1035.3-632=310.3KvarS30 '(2)= P30'Q30' =934KVAcos ' = P30 '( 2)/ S30 '( 2) =0.902 （满足要求）N=QC ( 2) / q0 =63

13、2/25=26并联的电容器型号： BKMJ0.4-25-3数量为 26 个低压电容器： GBJ-1-0.4所需数量为 6 个，单个电容器柜可装5 个电容器高压侧无功补偿计算1）所有变电所的负荷计算：P30 =KpP30=0.9 ×（PT(1) PPT (3) PP）T (2)T(4) T (5)=0.9×2479.5=2231.6KWQ30 =KqQ30 =0.95 ×（ QT (1) QT ( 2) QT ( 3)QT(4) QT(5) ）=0.95×2055.5=1953KvarS30 =P302Q302= 2231 .6 21953 2=2965.

14、5KVA2）功率因数 cos =P30 /S30 =2231.6/2965=0.75 0.9根据设计要求，本厂功率因数COS 要求在 0.9以上（工厂总配电所按国家电力部门的要求，按规定，配电所高压侧的COS 0.9 ，本设计中要求工厂的功率因数 COS 在 0.9 以上，所以这里取 COS =0.92 ）3）故需要补偿的容量：QC = P30 (tan1 -tan2 )=2231.6 ×tan(arccos0.75)- tan(arccos0.92) =1017.4Kvar4）补偿后： P'30 =P30 =2231.6KWQ'30 =Q30 - QC =1953-

15、1017.4=935.6KvarS'30 = P30'Q30'=2420KVA功率因数： cos' = P'30 / S'30 =0.922>0.92（满足要求）5）高压补偿柜型号： TTB26-600，单个柜子补偿容量大小为： 600Kvar 故需要选择两个 TTB26-600 柜，电容器柜具体画法见主接线图。2.3变压器选择变压器选择原则选择的原则为：(1) 只装一台变压器的变电所变压器的容量 ST应满足用电设备全部的计算负荷S30 的需要，即 ST S30 ，但一般应留有 15的容量，以备将来增容需要，本设计中的 NO1、NO2、NO

16、4 变电所采用此原则。(2) 装有两台变压器的变电所每台变压器的容量应满足以下两个条件:任一台变压器工作时，宜满足总计算负荷S30 的大约 70的需要，即为ST O7 S30任一台变压器工作时，应满足全部一、二级负荷S30 的需要，即 ST S30 (I+ )(3) 车间变电所变压器的容量上限单台变压器不宜大于 1000KVA，并行运行的变压器容量比不应超过 3：l 。同时，并联运行的两台变压器必须符合以下条件：并联变压器的变化相等，其允许差值不应超过±05，否则会产生环流引起电能损耗，甚至绕组过热或烧坏。各台变压器短路电压百分比不应超过10，否则，阻抗电压小的变压器可能过载。各台变

17、压器的连接组别应相同，若不同，否则侧绕组会产生很大的电流，甚至烧毁变压器。变压器选择以NO.1变电所选型为例（查看负荷计算大小，可确认选择一台变压器既满足）根据负荷计算是所得变电所补偿后总视在功率：S30 ' (1) =876.6KVA选择的变压器应该满足：应选变压器的容量 SN .T S30 '(1)查询附录表可知选择的变压器容量为 1000KVA故选择的变压器型号为：S9100010 ，参照变压器各参数，可以满足要求。变压器汇总及技术数据表 2-2变压器型号及参数汇总变电变压器额定额定电压（ V）连接组损耗阻抗空载容量标号电压电流所型号（ KVA高压低压空载负载（ %）（

18、%）1S9-1000/10100010K0.4KDyn111700920051.72S9-1000/10100010K0.4KDyn111700920051.73S9-630/1063010K0.4KDyn111300580053.04S9-500/1050010K0.4KDyn111030495043.05S9-315/1031510K0.4KDyn11720345043.02.4总变电所位置和型式的选择根据总变配电所位置选择的原则：变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，但同时还要满足大负荷变配电的方便，此外，总变配电所应尽量不在生活区围，宗此要求，可以大致确认本设计中，主变电所设置位置应在

19、薄膜车间和单丝车间中间附近，以此才能满足要求。参照工厂平面布置图，可以选择总变配电所应挨着薄膜车间( 即 NO.1变电所 ) 。第三章变配电所主接线方案的设计3.1变配电所主接线方案的设计原则与要求主接线方案的技术指标1. 供电的安全性，主接线方案在确保运行维护和检修的安全方面的情况。2. 供电的可靠性，主接线方案在与用电负荷对可靠性要求的适应性方面的情况。3. 供电的电能质量主要是指电压质量， 含电压偏差、电压波动及高次谐波等方面的情况。4. 运行的灵活性和运行维护的方便性。主接线方案的经济指标1. 线路和设备的综合投资额2. 变配电所的年运行费3. 供电贴费（系统增容费）4. 线路的有色金

20、属消耗量3.2高压配电所主接线方案主接线方案的拟定由本设计原始资料知：电力系统某60/10KV 变电站用一条10KV的架空线路向本厂供电，一次进线长1km，年最大负荷利用小时数为5000h，且工厂属于三级负荷，所以只进行总配电在进行车间10/0.4KV 变电，母线联络线采用单母线不分段接线方式。第四章短路电流计算及一次侧设备选择4.1短路电流的计算对一般工厂来说，电源方向的大型电力系统可看作是无限大容量系统。无限大容量系统的基本特点是其母线电压总维持不变，这里只计算无限大容量系统中的短路计算，短路计算的方法一般有两种：欧姆法，标幺值法，这里采用欧姆法。短路计算电路(1)K-1(3)K-2200

21、MVA(2),1kmX0=0.4系统10.5kVS9-10000.4kV图 4-1短路计算电路短路电流计算（欧姆法计算）1. 求 K1 点的三相短路电流和短路容量（ UC 1 =10.5KV）(1) 计算短路电路中各元件的电抗和总电抗1）电力系统的电抗：X1 =U C1 2 = (10.5KV ) 2 =0.55 SOC 200MVA2）架空线路的电抗： X2 =X0 L=0.4(km ) × 1km=0.43）经 K 1 点短路的等效电路如图所示，图上标出各元件的序号（分子）和电抗值（分母），然后计算电路总电抗：XK 1 =X1 + X 2 =0.55+0.4=0.95图 4-2

22、K-1 点短路等效电路(2) 计算三相短路电流和短路容量1）三相短路电流周期分量有效值IK1(3)=U C1=10.5KV=6.38KA3X (K 1)30.952）三相短路次暂态电流和稳态电流I"( 3) =I oc (3 ) = I K 1(3 ) =6.38KA3）三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值i sh( 3)=2.55I ""( 3) =2.556.38=16.269KAI sh(3) =1.51I " "( 3 ) =1.556.38=9.634KA4）三相短路容量S K1(3) =3UC1I K1(3) =3 10.5

23、KV 6.38KA =116MVA4.2高压一次侧设备选择与校验按正常工作选择原则1）.按工作电压选择所选设备的额定电压UN. e不应小于所在线路的额定电压UN , 即：UN .e UN ，需注意：使用限流式高压熔断器时，熔断器的额定电压与线路的额定电压相同，即：UN .e=UN，而不能 UN .e UN 。2）. 按工作电流选择所选设备的额定电流 I N. e 不应小于所在电路的计算电流 I 30 ，即： I N .e I 30 3）. 按断流能力选择所选设备的额定开断电流 I OC 或断流容量 SOC 不应小于设备分段瞬间的的短路电流有效值 I K 或短路容量 DK , 即：I OC I

24、K 或 SOC DK侧设备选择与校验表表 4-5 10KV 侧设备列表选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度装置地U NI 30IK(3)i sh( 3)I OC ( 3) 2 tima参数点条件量程参数隔离开关GN19-10/400电流互感器LQJ-10-200/5高压断路器设ZN2-10/630备型高压熔断器号RN2-10/0.5规格电压互感器JDZ-10-10000/100电压互感器JDZJ-10-10000/10010KV139.6AUNIN10KV400A10KV200/5A10KV630A10KV500A10/0.1KV10 / 0.1/330.1 KV36.38KA16.2

25、7KAI OCi max31.5KA160×2 ×0.2=45.2511.6KA30KA200MVA6.3822.289.55I t( 2)t12.5 24625(750.2) 2122511.6 24538避雷器10KVFS4-10附：高压开关柜型号选用：GG-1A(F)型， GG-1A-(F)-11 ，GG-1A-(F)-54高压进线侧计量柜型号选用：GG-1A-J各车间变电所 10KV侧进线回路设备选择与校验表各车间变电所回路电流计算值如下：NO.1变电所：回路电流I 30 =52.7A，电压 UN =10KV；NO.2车间变换所：回路电流I 30 =56A，电压 U

26、N =10KV；NO.3变电所：回路电流I 30 =36.3A，电压 UN =10KV；NO.4变电所：回路电流I 30 =27.5A，电压 UN =10KV；NO.5变电所：回路电流I 30 =18.3A，电压 UN =10KV。此处设备器材均以K1 点的短路电流来进行动稳定和热稳定校验，因此各车间变电所10KV进线回路设备相同。此处只列出第一车间的设备型号，其他车间选用设备型号均相同。表 4-3 NO.1 车间 10KV侧进线设备选择选择校验项目电压电流断流能动稳定度热稳定度力参数U NI 30IK(3)i sh(3)I OC(3) 2t ima装置地点条件量程10KV52.7A6.38K

27、A16.27KA6.3822.289.54设参数U NI NI OCi maxI t (2 )t备高压隔离开关型GN9-10/40010KV400A31.5KA12.524625号规高压断路器格10KV630A11.6KA30KA11.624538ZN2-10/630电流互感器10KV150/5A16020.15=33(750.15)21LQJ-10-150/5.9126.56第五章供配电线路的选择计算5.1总配电所架空线进线选择选线计算（导线经济电流密度计算线的截面，来确定线的型号）由教材书工厂供电续表可得，年最大负荷在5000h 以上的架空线路且材料为铝的经济电流密度是 0.9 ，按经济电

28、流密度计算导线经济截面ec 的公式： ec= I 30jec带入数值计算：I '30=139 .72ec=0 .9=155mmj ec其中：S'30=2420=139.7A（高压侧补偿后的计算电流）I '30=3103 U N2查询相关附录表：选择最近导线截面150mm ，则选择 LGJ 150 型钢芯铝绞线。电压损耗的校验按照规定，高压配电线路的损耗， 一般不得超过线路额定电压的5%，由于总降压架空进线属于较短线路，且为地区性供应，所以允许电压损耗U al %=5%,因此计算的电压损耗满足 U U al 。因为 10KV级的电压等级的几何均距为 0.6m，查工厂供电可

29、得 R=0.14/km，X =0.28 /km，且进线线路长为 1km。00计算电压损耗值为：UN=(P30R0+Q30X0) U N=(2432.12×1×0.14+3236.02 × 1× 0.28)/10=46.87V计算电压损耗百分值为：U %= U ×100%=46.87 × 100%=4.687%U N10计算电压损耗值小于允许电压损耗值，因此所选LGJ185 满足允许电压损耗要求。发热条件的校验本设计中最热月平均最高温度为35，查工厂供电附录表可知导线截面为2150mm和温度为 35时的允许载流量为391A139.65A

30、，因此满足发热条件。机械强度的校验2由课本工厂供电附录表可得知：10KV架空线路铝绞线的最小截面Amin =16mm。因此所选 LGJ150 也是满足机械强度的。故可以选用 LGJ150 钢芯铝绞线作为 10KV的架空进线。综上校验结果，选用LGJ 150 钢芯铝绞线作为 10KV的架空进线合格。5.2 10KV母线的选择1）. 选择原则：按经济电流密度选择母线截面；按发热条件、热稳定度和动稳定度进行校验。2）. 按经济电流密度选择母线截面，由公式AecI 30 ，式中 j ec 是经济电流密度。查工j ec厂供电续表得年最大负荷利用小时在5000h 以上的架空线且材料为铝的经济电流密度2为

31、0.9 ，即 j ec =0.9 （A/mm ），所以所选母线截面为：I 30139.72Aec=155mmj ec0.9查工厂供电 P362 附录表17 可选择 LMY型矩形硬铝母线的截面为：250 4mm ，该母线在环境温度为 25时，平放时，其允许载流量 I al 为 586A。3）. 发热条件的校验：要满足长期发热的条件，安装处的实际载流量I al ' 要满足：I al ' = K t I al I 30 , 式中 Kt 为环境温度不同于额定敷设温度（25）时的校正温度系数；查工厂供电 P363附录表 18a 可知在温度为 35时， Kt为 0.88 ，所以安装处的实际

32、载流量为： I al ' = K t I al 0.88586515.7 A 139.7 A , 满足发热条件的要求。4）. 短路热稳定度校验：母线通过最大电流I 30 时的正常温度为：0) I302139.6520( al2=35+（70-35 ）I al5862 =37母线材料的热稳定系数 C=99，则满足热稳定的母线最小截面积要求为：AminI oc(3)103t imaC式中 C 为导体热稳定系数（ AS / mm2 ）； I oc(3)为三相短路稳态电流； tima 为短路发热假想时间。本设计中，t ima 为一次进线末端的主动保护动作时间，因为进线电源保护动作时限 t B

33、=2.4s ，且 t B = t ima + toc ， t oc 为高压断路器的短路时间，一般为0.2s 。所以32.22，Amin2t ima =tB - toc =2.4-0.2=2.2s ，因此：Amin =6.38 1099=95.7mm=95.7（ 50 4mm满足热稳定的要求，短路热稳定校验合格） 。5）短路动稳定度的校验：母线满足动稳定度的校验条件为：alc ，式中 al 为母线材料的最大允许应力（ Pu ），这里硬铝母线（ LMY）： al =70 MPa ,c 为母线通过 ish ( 3) 时所受到的最大计算应力，最大应力c = M , M 为母线通过时所受到的弯曲力矩；W

34、M F ( 3)l ， l 为母线的档距 ( l 0.84m ) ；W 为母线对垂直于作用力方向轴的截面系数，8Wh 2b ， 式 中 b 为 母 线 截 面 的 水 平 宽 度 ， h 为 母 线 截 面 的 垂 直 高 度 。6F (3)3K f i sh(3)2l10 7 ，式中 K f 为形状系数，取 1， F (3) 为母线受到的最大点动力，aa 为相邻两相的轴线距离，所以有F (3)31 (9.7103 ) 20.8410 755N0.25母线在 F ( 3) 作用力时的弯曲力矩为 M550.846Ngm，母线对垂直于作用力方向的8截面系数 Wh 2 b = (0.004) 20.

35、0631.7 10 7 m3 ，因此母线在三相短路时受到的计算应66力为： c = M =6=35MPa ，因为al =70MPa c =35MPaW1.710 7所以该母线满足短路动稳定度的要求。综上所述， 10KV母线选用截面为 502的 LMY型矩形硬铝母线。4mm5.3车间变电所高压进线选择选择原则与说明选择原则：按经济电流密度选择电缆截面，按发热条件，允许电压损失校验及热稳定度校验。1 号车间到 5 号车间馈出线都选用ZLQ型三芯油浸纸电缆铝芯铅包钢带铠装防腐电缆两回路供电，（电缆为直埋敷设）各车间变电所引进线的选线及计算变电所引进线1）计算及选型计算方法：按经济电流密度选择电缆截面

36、积查课本工厂供电续表可得，年最大负荷利用小时在5000h 以上的架空线路且材料为铝芯电缆的经济电流密度为1.54A/mm2 。一号变电所回路电流是I30=S30=ST (1)=912.4=52.7A3U N3U N3 10根据经济电流密度计算公式计算：ec= I 30jecI 30=52.72代入数值得： ec =1.54=34mmjec2线型号： ZLQ2010000 3× 35mm2查附表知： 10KV的 ZLQ2010000 3× 35mm的三芯油浸纸电缆铝芯铅包钢带凯装防腐电缆相关参数如下：在温度为 35时，允许的载流量是105A，正常允许的最高温度为60。2）发热

37、条件校验线路工作最大电流： I max =52.7A要满足长期发热的条件， 安装处的载流量应该满足： KI al I maxK=Kt K3 K4 (K 为修正系数，与敷设方式和环境温度有关； Kt 为环境温度不同于敷设温度35时的修正系数；K3 为直埋敷设电缆因土壤热阻不同的校正系数； K4 为多根并列直埋敷设时的校正系数。) 这里的土壤在 0.7 1 米深处年最热月平均最高温度为 20，可知电缆在流量温度修正系数为 1.06 ，按普通土壤取 PT=120 °Cgcm/W查.表可得 K3 =0.88 ，当电缆间距取200m 时，二根并排修正系数为0.9 ；所以两根直埋电缆安装处的允许载流量为： KI al =Kt K3 K4 I al =1.06 0.880.9130=109A I max =52.7A 满足要求。3）电压损耗的校验查表可得 R0 =0.35/km， X0 =0.072/km，线路长度取 0.065km（根据工厂平面布置图的比例估算），所以电压损耗值为：800.50.0650.3511880.0650.072%=2.38%5% 电压损耗满足要求。 U%=104）热稳定校验在温度为 20时，电缆允许的载流量是 111A，正常允许的最高温度为 60，电缆通过最大电流 Imax 时的正常温度为：= 0 +( al -0 ) I max=20+(60-