优秀毕业设计论文：输电线路220kV线路设计

1、本毕业设计以设计任务书为依据，以国家经济建设的方针、政策、技术规定 准绳，结合工程实际情况，保证供电可靠，调度灵活，满足各项技术要求。本次设计线路为220rv输电线路，其安全运行直接关系到供电的可靠性。本 次输电线路设计的主要内容在对应于一定的导线截面、地形条件、和气象条件的 组合，计算各气象条件和档距下导地线的应力及弧垂；根据计算结果绘制应力弧 垂曲线及安装曲线指导工程施工；制作弧垂曲线模板，用弧垂曲线模板在平断面 图上排定杆塔位置；对线路的使用条件全面检杳和校验，保证齐使用条件在规定 的允许范围内；根据所处地区的土壤电阻率，合理铺设杆塔接地体，计算出线路 耐雷水平及雷击跳闸率。本文主要根据

2、现的技术规程及资料对架空线路的防雷、金具及杆塔的原理、 技术方面进行论述，其主要内容为导线地线设计、金具设计、杆塔设计、基础设 计、防雷设计、编制铁塔施工技术手册。关键词：220rv；线路设计；杆塔；接地摘要错谋！未定义书签。目录ii第一章导地线设计-1-1. 1导线的设计-1-1.2导线选择-1-1.3导线的比载-2-1.4计算临界档距、判断控制气象-4-1.5地线选择-8-1.6地线的比载-9-1.7计算临界档距、判断控制气象- 11-第二章金具设计-13-2. 1绝缘子的种类及选择-13-2.2悬式绝缘子片数确定-14-2.3按内过电压的要求进行校验-14-2. 4悬垂串的串的设计-15

3、-2.5防振锤的设计-17-2. 6间隔棒的选择-19-第三章杆塔结构设计-21-3. 1杆塔定位-21-3.2杆塔定位后的校验-23-3.3导地线参数，及线路技术数据: -26-3.4各种荷载组合气象条件-26-3.5杆塔荷载标准值计算错误！未定义书签。第四章基础设计-36-4. 1 基本耍e一36 一4.2自力式铁塔基础上拔校验:-36-4.3地基压力计算-39-第五章防雷设计-42-5. 1工频接地电阻-42-5. 2耐雷水平435. 3雷击跳闸率-49 -第六章编制铁塔施工技术手册6. 1说明铁塔施工技术手册-49-结论-53-致谢-54-参考文献55-第一章导地线设计1.1导线的设计

4、第iii气象区气象条件列表：表1-1第iii气象区气象条件1.2线选择气象条件组合项n气温(°c)风速(m/s)冰厚(nun)最高气温+4000最低气温-1000年平均气温+ 150l覆冰-510最大风速-523.50安装-5100外过冇风+ 15100外过无风+ 1500内过电压+15150冰更比0. 9如何选择线路导线截而是电力网设计屮的一个重要问题。线路的能量损耗同电阻成正比增大导线截面可以减少能量损耗。但是线路的建设投资却导线截面积 的增大而增加。综合考虑这两个相互才盾的因素，采用按经济电流密度选择导线 截面，这样可使线路运行有最好得经济效果。导线的型号选择lgj-300/2

5、5双分裂型表1-2lgj-300/25导线参数名称符号数据单位导线综合截而积a333.31mm2导线外经d23. 76mm导线单位重量go1058kg / km综合弹性系数e65000mpa计算拉断力tp83410n抗拉强度o p250. 25mpa综合膨胀系数(i20. 5*1061/°c安全系数k2.5许用应力o100. 10mpa年均应力上限。cp62.56mpa1.3导线的比载1.3.1自重比载:9：807gx10,3 = 9.807x1058 x10,3a333.31= 3130x10-3(1-1)1.3.2冰重比载:27.728x5x(23.76 + 5)xl0333.3

6、1= 11.963x103(1-2)1.3.3垂直总比载:g3 =(?1+=31.13oxlo-3 + 11.963xlo'3 =43.093xl031.3.4风压比载(1)当v = 10,- 1.0, c=l. 1 时21介2g4(=0.613x xlo'3 =0.613x1.0x1.1x23.76xlo-3 = 4.807 xlo-34(10)4333.31(1-3)(2)当v = 15,= 1.0, c=l. 1 时2j0.613xczct/ xlo'3 =0.613x1.0x1.1x23.76xlo'3 =10.815xl034333.3184(15)(

7、1-4)当v = 23.5, av - 0.85, c = ll时v223 s2=0.613x«ct/ xlo-3 =0.613x0.85x1.1x23.76 xlo=22.563 x io-3 4(215)a333.31(1-5)设计风速(m/s)20以下20-3030-3535及以上a1.00. 850. 750. 70表1-3各种风速下的风速不均匀系数a1.3.5覆冰时风压比载2i a2g5(51q =0.613xtzc(t/ + 2h)xlo-3 =0.613x1.0x1.2x(23.76+2x5)xlo 3 =7.45 lx io 3a33331(1-6)1.3.6无冰有风

8、时得综合比载g6(io)= i2+4(io>2 = 731.1302 +4.8072 = 31.499x io'3 g6(=加+g 2 = j31.1302 +10.8152 = 32.955 xlo'3 6(23.5)= j31.1302 +22.5632 = 33.447 x1q-3(1-7)1.3.7有冰有风时的综合比载，按下式计算7(5,10)=jg3(5)2+g5g。)2 =43.0932 +7.451? =43.732x10-3(1-8)表1-4各气彖条件下导线比载的计算值比载自重比载覆冰无风无冰综合无冰综合无冰综合覆冰综合项目gl(o,o)&3(5,

9、0&6(0,10)6(0,15)g 6(23.5)7(5,10)数据(10)n / m-mm231. 13043. 09331.49932. 9553& 44743. 732备注c1二 1. 1dzp = 1.0c1 二 1. 16zp = 1.0c1 二 1. 1av =0.85c1 二 1. 16z,. = 1.01-4计算临界档距.判断控制气象1.4.1导线的允许控制应力:片,_83410云一 2.5x333.31= 100.100.257；0.25x83410333.31= 62.561.4.2可能成为控制气象列表:表1-5 气象列表条件气象条件最大应力(n/mm2)比

10、载(mpa/m)温度(°c)g/ §比值(1/m)编号最低气温100. 1031.130x10-103.110x1ct4a最大风100. 103 8.447 x 10'3-53.841x10-4b覆冰100. 1043.732 x 10-3-54.369x10 4c年均气温62. 5631.130x10-'+154.976x107d1.4.3计算临界档距并判断控制气象计算式:24去(6-6)+ 24叽一。e(&t)2 - (&_)2crab24(100.10 -100.10) + 24 x 20.5 x 10_6(-10 + 5)型0= 22

11、0.03qi.130x107昇&447x10_2(tt)()100.10 100.10crac24(1000 -1000 ) + 24 ><20.5x10-6( -10+ 5)650q0= 161.63_31.130x10_243.732 x10_2100.10 100.10crad24(1000 - 62.56) +24x205xl(r6(_10 15)6500° =虚数31.130x10-2 ,3130x10*2100.1062.56crbc24(100.10-100.10) + 24 x 20.5 x 10'6 (-5 + 5)65000_n1i u

12、38.447 xl0_243.732 xl0_2()-()100.10 100.10crcd上一(100.10-62.56) + 24x20.5x10_6 (-5 -15)65000=虚数,43.732 xl0_2 z31.130x10_2100.1062.56abclafi = 220.03bc =0lcd =虚数jc =161.63心二虚数表1-6 有效临界档距判断表:d控制 1(1-9)图1-1 判定结果图1.4.4求各种状态下的应力弧垂为保证导线在施工与运行中的安全可靠性，就必须掌握这种导线应力随气彖 条件变化的规律，而反映一定代表档距的耐张段屮，导线应力变化与气象条件变化间的关系方程

13、导线的状态方程.鬻円-諾-盹宀）(1-10)求解各气象条件下的应力及弧垂，并利用此数据绘制出导线的机械特性曲线.表1-7 lgj第iv气象区导线应力弧垂计算表气象条件最高气温最低气温年均气温最大覆冰档距应力弧垂应力弧垂应力应力弧垂mmpammpa1t1mpampam5033. 4390. 29194. 9240. 10262. 5688. 8030. 15410039. 4260. 98792. 2510. 42262. 5687. 7080. 62315044. 2791.97788. 3490. 99162. 5686. 2341.42620047. 9963. 24383. 9461.8

14、5462. 5684. 7052. 58125050. 8284. 78579. 7513. 05062. 5683. 3304. 10030052. 9966. 60876. 2004. 59662. 5682. 1915.98635054. 6708. 71973. 4006. 49462. 5681.2858.23840055. 97511. 12371.2648. 73762. 5680. 57510. 85545057. 00513. 82369. 64511.31462. 5680. 02013.83450057. 82516. 82368.41314. 22062. 5679.

15、58317. 172表1-8；lgj第iv气象区导线应力弧垂计算表气彖条件安装事故断线外过电压 无风外过电压 冇风内过电压最大风档距应力应力应力应力应力应力mmpampampampampampa5094. 94194. 92462. 56062. 59862. 75163. 37510092.31992. 25162. 56062. 69163.21565. 25515088. 50388. 34962. 56062. 80163. 75467. 33720084. 20783. 94662. 56062. 90264. 24369. 18825080. 12279. 75162. 56062

16、. 9846464270. 70230076. 66576. 20062. 56063. 0476495371.90135073. 93873. 40062. 56063. 0966519272. 84140071.85371.26462. 56063. 1336537573. 57945070. 27169. 64562. 56063. 1626551874. 16250069. 06468.41362. 56063. 1846563074. 6261.4.5计算安装曲线的应力和弧垂架空线的安装是在不同的气温下进行的，紧线时按照安装曲线上相应与这一 温度弧垂进行（1）已知条件同前边的参数，控

17、制气彖为年平均气温，温度+15°c,比载为 =29.5x10 3 mm2（2）应用状态方程式求解各施工气象（无风，无冰，不同气温）下的安装应力， 进而求得和应的弧垂表1-9 不同温度下安装iii线的应力档距350400450500温度50100150200250300-1094.992.318& 5084. 2080. 1276. 6673. 9371.8570.2769. 0641937258314-58& 386. 1282.9179. 4276.2173. 5571.4869. 906& 7067. 7893765263121081.880. 0377.

18、 5274. 8872.5470. 6469. 186& 0667.2166. 5573609680225575.374. 0772.2470.6169. 1267. 9367. 0266. 3265. 7965.38906863400331068.968. 2867.4366.6165. 9365. 4064. 9964. 6864. 4464. 26590188464501562.562. 6962. 8062. 9062.9863. 0463. 0963. 1363. 1663. 189811247632456. 357. 355& 4859. 4660. 2560. 8

19、561.3161.6661.9362. 15203895803369350.252.3354. 5056. 3157. 7258. 8059. 6360. 2760. 7761. 16252291059863344.347. 6850. 8553.4155. 3956. 9058. 0658. 9559. 6560.21301749843993安装曲线根据上面的应力，用公式f=£求的相应弧垂表1-10不同温度下安装曲线的弧垂档距温度501001502002503003504004505000. 100. 4211.3414.25-101. 0011.8703. 0714. 6226.

20、 5238. 76846630. 110. 4511.6014. 52-51. 0681.9833. 2294.8186. 7479. 01217520. 120. 4911.8614. 7901. 1432. 1033. 3925.0166. 9729. 25602300. 130. 5312. 1115.0551. 2262.2303. 5605.2167. 1979. 49812950. 140. 5712. 3715. 31101. 3142. 3643. 7325.4187.4219. 73937280. 150. 6212.6215. 57151.4112.5043. 9075.

21、6217. 6449. 97978390. 170. 6810.2112.8715. 83201. 5152.6484. 0845. 8237. 867566370. 190. 7510. 4513. 1216. 09251.6252. 7974. 2636. 0268. 088622040. 220.8210. 6813. 3616. 34301. 7422.9484. 4426. 2278. 307265581.5地线选择根据导线型号lgj-300/25,选取地线型号为gj-50表1-11gj-50地线参数名称符号数据单位导线综合截而积a49. 46mm2导线外经d9.0mm导线单佼重量g

22、o423.7kg/km综合弹性系数e181423mpa计算拉断力tp60564n综合膨胀系数a11.5xl0'61/°c安全系数k4许用应力o408. 168mpa年均应力上限o cp306. 126mpa1-6地线的比载1.6.1自重比载:地线本身重量造成的比载称为口重比载。g】a49.46= 84.012x1071.6.2冰重比载:地线覆冰时，由于冰重产生的比载成为覆冰比载。27.728b(d+b) xi。a27.728x5x(9.0 + 5) xlq_349.46%= 39.243x1()71.6.3垂直总比载:g? =gl+g2 = 84.012 x io-3 + 3

23、9.243 xlo-3 = 123.255 x 10“1.6.4风压比载：无冰风压比载应计算最大风速和安装有风两种情况。无冰时作用在导线上每 米长每平方毫米的风压荷载称为无冰时风压比载。表1-12各种风速下的风速不均匀系数a设计风速(m/s)20以下20-3030-3535及以上a1.00. 850. 750. 70(1) 当v = 10, af = 1.0, c = 1.2时2弘口 =o.613x6za/ xlo-3 =0.613x1.0x1.2x9.0-xlo'3 = 13.385xl03 4 a49.46(2) 当v = 15, % =10, c = 1.2时v2 ?152 o,

24、弘=0.613 xacd xlo =0.613x1.0x1.2x9.0xlo'3 =30.117xl0'3(5)a49.46(3) 当v = 23.5, af = 0.85, c = 1.2时v223 s2?4o35i =0«613x xl0-3 =0.613x0.85x1.2x9.0xlo-3 =62.833xl0-3(3,5)a49.461.6.5覆冰时风压比载:2g5(51(=0.613x6<,(t/ + 2)xl0-3 =0.613x1.0x1.2x(9 + 2x5)x io-3 =28.25 8x1 o'3a49.4o1.6.6无冰有风时得综合

25、比载:%。)= 臥：=v84.0122 +13.3852 = 85.072 x 10g&(=佃+&4(彳=784.0122 +30.1172 = 89.247 x 10 g 635)=竝2 + g 心.5； = j.012? + 62.833? = 104.909 x 101.6.7有冰有风时的综合比载，按下式计算:g 7(5, 】0)=jg3(5)2+g5(5,10)2 = v123.2552 + 28.25s2 = 126.453 x10-3 以上所得比载值的单位均为nm mm?表1-13各气象条件下导线比载的计算值比载自重比载覆冰无风无冰综合无冰综合无冰综合覆冰综合项目&

26、lt;?1(0,0)3(5,0)6(0,10)6(0,15)6(23.5)&7(5,10)数据xlo-3n1 m mnr84.012123. 25585. 07289. 247104. 909126. 453备注c1 二 1.2tzp 1.0c1二1.2% =1.0c1 二 1.2av = 0.85c1 二 1.2af = 1.01.7计算临界档距、判断控制气象1.7.1地线的允许控制应力:规程规定，导线最低点的最大使用应力按下式计算：导线最大许用应力6” = = 6°'" = 408.168( mpa)ka 3x49.46年平均运行应力b平=02辺=

27、76;2弘60564 =30626( mpa)a49.461.7.2可能成为控制气象列表:表1-14气象列表最大应力(n/mm')比载x103(mpa/m)温度(°c)g/ 6比值xlo" (1/m)编号最低气温408. 16884.012-102. 058a授大风速40& 168104.909- 52. 570b年平均306. 12684.012+152. 744c气温覆冰408. 168126. 45353. 089d1.7.3计算临界档距并判断控制气象计算式：24（6-巧）+ 24叽一/） lcr =卫° v合）2 _（昱）26八624cra

28、li(40868-408.168)-t-24xll.5xl0_6(-10 + 5)181423= 241.328,84.01x10'2104.91x10'240&168408.168crac(40&168-306.126) + 24xll.5xl0-6(-10-15)181423二虚数84.01 xl0_2 z84.01x10_2)_ ()408.168306.126crad(408.168-40& 168) + 24 x 11.5 x 1 of (-10 + 5)181423= 277.861,84.01x102126.453x10'2408.

29、168408.168crlid(40868-408.168)+ 24x11.5 xl06(-5 +5)181423 0104.86x102126.453 x10'2 408.168408.168crcd24(306.126-408.168) + 24x11.5 xl0'6(15 +5)181423= 629.718z84.01xl0-?z126.453x10'2() -()"306.126408.168abclab=241. 328lbc二虚数led二629. 718lac二焜数lbd 二 0lad=277. 861表1-15 有效临界档距判断表由列表有,可知

30、led =629.718为临界档距。由坐标图表示有:c控制dm年平均气温覆冰lc(m29.n&l0/m图1-2判定结果图第二章金具设计2.1绝缘子的种类及选择绝缘了是用來支撑和悬挂导线，并使导线与杆塔绝缘。它应具有足够的绝 缘强度和机械强度，同时对化学物质的侵蚀具有足够的抵抗能力，并能适应周围 大气条件的变化，如温度和湿度变化对它本身的影响等。架空线常用的绝缘了有针式绝缘了、悬式绝缘了、瓷横担式绝缘了等。 根据规程和关规定，考虑经济性和线路电压等级选择悬式绝缘了。2.2悬式绝缘子片数确定根据长期的运行经验，在一般的污秽地区，片数按下式选眾时，可满足工作电压要求。(2-1)«

31、» 心 / is 2 -不同污秽等级下的泄漏比距，在此取1.74cnvkv； um -系统最咼电压.厶-单片绝缘子几何泄漏距离jc在此取xp-70型号的绝缘子，泄漏距离为29. 5cm。1.74x25229.5= 14.9所以n取15片。2.3按内过电压的要求进行校验工频湿闪电压公式如下:凤5(2-2)(1 - ncr%)k(luss：绝缘子的操作冲击50%湿闪络电压峰值kv； ko：操作过电压倍数，220kv时，k0=3；uph：长期最高运行相电压。u” =1.15x220/73 =146z:v n：标偏系数的倍数，其取值与线路绝缘子中数量及线路允许跳闸率冇关，只值取 n=3. 7

32、5；。：标偏系数，一般取8%；kd：空气密度校正系数，取1.0 o湿闪电压:uph =1.15x220/73 =146z:v71x3x146(1-3.75x8%)=884.90/:v884.90 -14-v2 =44.70应选15片。2.4悬垂串的串的设计2. 4. 1绝缘子选择(xp-70)为保证高压架空线路的导线绝缘悬挂体系在事故状态下能照常工作，采用双 联绝缘子串。荷载校验kxg(2-3)= &3加初(2-4)、2.5x43.73x10-3 x333.31x10-3 x417.12n >= 0.21770用1串双联绝缘子串即可符合要求.k -绝缘子的安全系数；g” -绝缘子

33、串重量gn -w.线档距导线垂氏荷载2. 4.2按最大使用荷载校验二处= 16.4732.7r 70= 0.94(2-5)(2-6)2. 4. 3正常运行状态常年荷载校验=込9.嘶4.5心轻=2.5x9削r 70= 0.352. 4. 4断线时校验r1.3x24.7_70= 0.45t=44,48 - 24.7册k、1.8n 绝缘子串数；r绝缘子的机电载荷；j断线张力；k绝缘子安全系数，导线断线时的安全系数为1.3； n均小于1,故符合条件。表2-1悬垂绝缘子串材料表序号名称规格单位数量一件质量(kg)小计合计1u型螺栓uj-1880副10.850.92q型球头挂环q-7个10. 300.33

34、耐污型绝缘了xwp3-70片157. 50112. 5124. 14w型碗头挂板w-7a个10. 820.85悬垂双线夹xcs-4m'j19. 309.36铝扁带1*10m100. 030.3表2-2耐张绝缘子串材料表序号名称规格单 位数量一件质量(kg) 小计合计1u型挂环u-10副40. 542.2271. 12ph型挂环ph-10个10.610.63l型连板l-1040块34. 4313.34z型挂板z-7副20. 641. 35qp型球头挂环qp-7个20. 270.56耐污型绝缘子xwp3-70片327. 50240.07ws型碗头挂 板ws-7个20. 971.98p型挂板

35、p-7副20. 601.29db型调整板db-7副21. 703.410u型挂环u-7副20. 440.911液压型耐张线夹ny-300/15a副12.882.912液压型耐张线夹ny-300/15b副12.882.92.5防振锤的设计2.5.1导线的振动导线发生振动和舞动的根本原因是由于气象条件三要素（风速、覆冰厚度和 气温）中风的作用，当架空输电线路的导线受到稳定的微风作用时，便在导线背 后形成以一定频率上下交替变化的气流漩涡，从而使导线受到一个上下交变得脉 冲力作用。当气流漩涡的交替变化频率与导线的同有自振频率相等时，导线在垂 直平面内产生共振及引起导线振动。这将危害线路正常安全运行。2

36、.5.2导线的防振措施（1）设法从根本上消除引起导线振动的条件。（2）设法利用线路设备本身对 导线振动的阻尼作用，以减小导线的振动。（3）在导线上加装防振装置以吸收或 减弱振动能量。目前我国广泛采用的防振装置是防振锤和阻尼线。2.5.3防振锤的选择当架空线振动时，防振锤的线夹随之上下振动，由于两-端的重锤具有较大的 惯性，不能和线夹同步移动，则钢绞线不断上、下弯曲，重锤的阻尼作用减小了 振动的强度，钢绞线的变形及股间的摩擦则消振了振动能量。据架空电力线路 设计种127页表选取防振锤型号f-1型。我国目前主要生产的防振锤型号为各种导线不但直径和单位长度重力不同，而且在实际工程小它们的悬挂点高度、

37、应力、档距也不同。因此，在发生振 动过程屮，它们的振幅、频率范围、风速范围等都有差异，也就是说振动的能量 大小也不相同。所以就不能只采用一屮型号的防振锤来解决所有导线的振动问 题，必须分别对待。一般来讲：直径大的和单位重力大的导线，相应的防振锤耍 大些，见表2-3表2-3导线与防振怫型号配合表防振锤型号gj适用导线型号截面ljlgjlgjjlgjqf-1300400300400300500f-2185240185240185240f-3120185120150150150f-470f-570 95f-650f-735f-835 502. 5. 4防振锤个数选择当导线直径小档距大，或者导线直径大

38、而档距也大时，风传给导线的能量就 大，往往需采用多个防振锤才能防止振动的危害，一般取13个，大跨越至要 67个z多。其个数的决定，应根据表2-4查出所需防振锤个数。此处取1个 防震锤。表2-4防振锤个数与档距、导线直径人小的关系导线地线直径(mm)1防振锤个数23d <12/ >300/ >300-600/ >600-900i2<d<22/ <350/ >350-700/ >700-1000d22 37.1/ <400/ >450-800/ >800-12002.5.5防振锤安装距离的选择最低气温时导线最小应力：rinin

39、 =33.439n/mm 6.1间隔棒的用途分类及适用范围o 最低气温时导线最大应力：ax = 94.924?/mm2o g、=31.13oxlo_37v/m/n2心=d 9.8a2400% v g|益=亠适20.537,”2400% y gt400x0.5 v31.130xl0-323.769.8x33.439 i= 21/?400x5.0 v31.130xl0'2 3-anin2max兄 max1.2120.537x2 21.2120.537+2 2= 0.57(2-7)(2-8)(2-9)表2-5引起导线振动的风速范围档距(m)悬挂点高度(m)引起振动的风速范ffl (m/s)卜

40、限vn上限入150-250120.54.0300-450250. 55.0500-700400. 56 58.02.6间隔棒的选择 棒特点：在间隔棒活动关节处利用橡胶作材料来消耗导线的振动能量，对导线振 动起阻尼作用。因此，该类间隔棒可适用于各地区。重点作用于导线容易产生振 动地区的线路（如平原、丘陵及一切开阔地带）。本次设计的地形条件为平原， 所以可选择阻尼式间隔棒。2.6.2间隔棒的技术要求（1）耐短路电流向心压力的机械强度：送电线路发生短路事故时，分裂导线受电磁作用将产生较大的向心压力，间 隔棒的各部件应在经受这-压力时不发生破坏或永久变形。间隔棒的向心力按下

41、式计算:f = 1.566x-v/jfrlg- =3j32 j（n-l）f/lg-nv dn vd（2t0）式中f短路电流向心力；n;n分裂导线根数；isc系统可能出现的最大短路 电流；ka;ft子导线张力；n； s分裂导线间距；m;d子导线直径，m（2）两夹头之间的拉、压强度：分裂导线间隔棒的机械强度应能承受导线覆冰不平衡张力（如仅单根导线覆 冰）、次档距振荡及单根导线上人时在子导线z间产生的拉、压力。考虑到可能 出现的严重情况，一般该强度应不低于4000no（3）夹头握力：送电线路不仅耍求在正常运行或导线在微风振动情况下，间隔棒对导线有稳 固的握力，以防住导线，以保证外力消除（如覆冰脱落）

42、后，导线能有自行恢复 到原位置的能力。恢复力矩有两个来源，即m二mi+曲，从是因夹头偏离其平衡位置 后，由两侧张力合成的结果。这个力矩可近似地表述为：frm严一2xnx l r2sinp （ow b w 肌）（2-11）式中n分裂导线根数;ft子导线张力，n;l次档距长度（即两间隔棒之间的长度），m;r间隔棒分裂半径，m; b间隔棒的扭转角度。国外资料及国内实测结杲表明，在长期运行情况卜，铝截面为300mm2的钢 芯铝绞线，间隔棒夹头扭握力不应低于2530n -m,铝截面为400血的钢芯铝绞 线，间隔棒夹头扭握力不应低于3540n - m.止磨损导线。而且还要求由于不均 匀覆冰等原因使导线发生

43、扭转时，间隔棒夹头应能握住导线，以保证外力消除（如 覆冰脱落）后，导线能有口行恢复到原位置的能力。（4）活动性:间隔棒应具有充分的活动性，以避免由于导线的振动、振荡、弛度差及不均 匀覆冰时，夹头附近的导线出现高应力疲劳损坏。（5）电气性能：间隔棒应符合线路金具防电晕及无线电干扰的耍求，此外，对采用橡胶做阻 尼元件或做夹头防松件的间隔棒而言，橡胶应具有一定的导电性能，以防止在子 导线z间的不平衡电压作用下橡胶元件发热损坏。2.6.3间隔棒的安装如何合理地选择间隔棒的安装位置，仍然是一个正在探索中的问题。但是， 口前国内外已广泛采用按不等距离安装的方式。参考国外厂家所推荐的安装距 离，初步拟定下述

44、几项原则：(1) 第一次档距对第二次档距(或倒第一对倒第二次档距)的比值宜选在0. 55 0.65左右。此外，间隔棒不宜布置成对于档距中央呈对称分布。(2) 端次档距长度，对阻尼性能良好的间隔棒可选在3045ni范围内，対阻尼 性能一般或非阻尼型间隔棒可选在2535ni范围内。(3) 最大次档距长度，对阻尼性能良好的间隔棒，一般不宜超过8090m,对 阻尼性能一般或非阻尼型间隔棒一般不宜超过6065m。第三章杆塔结构设计3.1杆塔定位杆塔定位是在线路初勘测量，终勘测量的基础上进行的。3.1.1杆塔的呼称高架空导线对地面、对被跨越物必须保证有足够的安全距离。为此，要求线路 的杆塔具必要的适当高度

45、。同时还要求线路自与杆高和配合的适当的档距。从地 面到最低层横担绝缘了串挂点的高度，叫做杆塔的呼称高。用h表示。用下式计 算：h = 2 + / + /? + a/z(3_1)式中：入绝缘子串长度,m; f 导线最大弧垂,m;h-导线対地最小允许距离，也叫限距,m; h-考虑施工误差预留的裕度,ni,般取05-1叫视档距大小而定.（参考表3-1）表3-1定位裕度档距（m）5 200200-350350-600600 800800-1000定位裕度（m）0.50. 5- 0. 70. 7-0. 90. 9-1.21.2-1.43.1.2计算最大弧垂z = 3.160/17,/? = 6.5m, a = 0.8m由公式（1-11）计算得： /max-k-a = 13.540m3.1.3计算耐张段的代表档距查应力弧垂曲线中的f神=13.540 m,得耐张档距l沪394. 749 m 则佔算代表档距（平地）ld =0.9/定=355.274m查应力弧垂曲线屮得应力a = 54.s23n / mm23.1.4制作定位摸板(3-1)= 2.839x10"g _31,130xlq-32 2x54.823做出模板如下图示:图3-1模板图3.1.5绘制出杆塔定位（如图th018）非直线杆塔：亦=h -d -s =