1至5号悬挑外脚手架施工方案

1、1. 编制依据12. 工程概况13. 施工准备23. 1材料准备23. 2施工人员准备24. 施工方法34. 1施工顺序34.2悬挑方法34. 3悬挑外架工字钢平面布置图54.4卸载说明85. 外脚手架搭设方案85.1构造要求95. 1. 1纵向水平杆95. 1.2横向水平杆95. 1.3 立杆95. 1.4连墙件95. 1. 5门洞处构造115. 1.6剪刀撑115. 1.7脚手板和踢脚板125.1.8外脚手架水平防护125. 1.9防雷接地145. 2施工流程和施工工艺146. 脚手架的检查与验收167. 外架拆除17&脚手架施工安全措施178. 1搭设措施178. 2拆除措施18

2、& 3管理措施199. 外脚手架计算书199. 1计算参数：199. 2大横杆的计算209. 2.1均布荷载值计算209. 2. 2.抗弯强度计算2（）9. 2. 3.挠度计算219. 3.小横杆的计算219.3. 1.荷载值计算219. 3. 2.抗弯强度计算229. 3. 3.挠度计算229. 4.扣件抗滑力的计算239. 5.脚手架荷载标准值239. 6.立杆的稳定性计算249. 6. 1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算249. 6. 2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算259. 7.连墙件的计算269. &悬挑梁的受力计算279.8. 1 悬挑 1. 10m 部位271）悬

3、挑梁的整体稳定性计算282）拉杆的受力计算293）拉杆的强度计算294）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：305）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：309.8.2悬挑2.60m部位（阳台）311）悬挑梁的整体稳定性计算322）拉杆的受力计算333）拉杆的强度计算334）锚固段与楼板连接的计算341至5号楼悬挑外脚手架施工方案1. 编制依据(1) 一期工程施工合同、施工图，图纸会审记录及设计变更。(2) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)(3) 建筑结构荷载规范(gb50009-2012)(4) 建筑施工安全检查标准(jg

4、j59-2011)(5) 建筑施工高处作业安全技术规范(jgj80-91)(6) 建筑施工安全检查标准jgj59-2011(7) 钢结构设计规范gbj17-2003o(8) 我公司现有技术力量、机械设备能力及以往的施工经验等。(9) 中国建筑工业岀版社出版的建筑施工手册第五版；(10) 中建三局质量管理体系文件、企业质量、安全及文明施工管理的规定、 标准和各类工种工序的工法。(11) 国家及地方相关规范。2. 工程概况(1) .凯莱国际社区建设项目总承包施工位于四川巴中市回风片区隧道口北侧，该项目一期由2层地下室车库、3幢32层的高层住宅楼、2幢26层的高层住宅 楼、4幢13层的商业网点组成，

5、部分高层住宅楼一层或一、二层设有商业 网点，1至5栋主体结构采用框支剪力墙结构，6至9栋主体结构采用框架结 构体系。其中1#楼塔楼32层，建筑高度97. 85m,裙楼2层商业，建筑高度 为10. 65m； 2#楼塔楼26层，建筑高度81.00m,裙楼2层商业，建筑高度为 10. 65m； 3#楼塔楼32层，建筑高度98. 35m,裙楼2层商业，建筑高度为10. 35m； 4#楼塔楼26层，建筑高度80. 15m,裙楼1层商业，建筑高度为6. 15m； 5#楼 塔楼32层，建筑高度97. 45m,无裙楼。6至9#楼为1至3层的商业，车库建 筑高度7. 60m,采用落地式脚手架，另详落地式脚手架方

6、案。(2) . 1#、3#、5#楼塔楼从车库顶至3层采用落地式脚手架，从第4层楼面开始采用悬挑式脚手架，以后分别在第10层、第16层、第22层、第28层设置悬 挑脚手架，每层悬挑架高度均为1& 00m。(3) .2#、4#楼塔楼从车库顶至3层采用落地式脚手架，从第4层楼面开始釆用悬挑式脚手架，以后分别在第10层、第16层、第22层设置悬挑脚手架，每层 悬挑架高度均为18. 00mo3. 施工准备3. 1材料准备(1) 钢管：采用外径48. 3mm,壁厚3.6mm的q235钢材质的焊接钢管，其质量应符合 现行国家标准碳素结构钢(gb/t700)中q235a级钢的规定，有严重锈蚀弯曲、 压

7、扁、裂纹和损伤者禁用。立杆、纵向水平杆的钢管长度为46m或每根最大重 最不超过25煌为宜，横向水平杆长度为1.22m,钢管应全涂防锈漆。(2) 扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架 扣件(gb15831)的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣 件与钢管要接触良好。扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65n- m时不得 发生破坏。(3) 工字钢：采用16号工字钢，工字钢采用q235钢材，采用的钢材必须符合国家有 关钢结构用刚才的规范要求。工字钢必须具有关规范要求的可焊性等性能。(4) 钢筋：悬挑架预埋锚环钢筋采用hrb235钢筋，直径为20mm,采

8、用的钢筋必须符 合国家有关规范要求。(5) 钢丝绳：选用公称抗拉强度1400mpa,直径15.5mm。(6) 脚手板：脚手板采用4000 x 300mm的木跳板，厚度为50伽。(7) 钢管油漆按本公司标准：外架钢管统一黄色油漆，剪刀撑用统一黄黑相间油漆。 搭设钢管要按照长度、直度经过挑选，不合格钢管坚决不能使用，且钢管上严禁 打孔。3. 2施工人员准备(1) .为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，须持有有效上岗作业证书。(2) .建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接

9、责任。（3）.外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并 必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。外架搭设操作人员必须持证上岗， 搭设前必须由安全部门对操作人员进行安全交底及技术部门进行技术交底。交 底必须以口头形式和书面形式同时进行，并且有交底人和被交底人的签字，同 时保证施工队伍的人数能够充分满足现场的需要。4. 施工方法4. 1施工顺序加工预埋件及工字钢一预埋钢环（当工字钢遇剪力墙时，预埋木盒）一再穿工字钢 工字钢调整好后，钢环与型钢之间用木楔顶紧固定一搭设防护外架。4.2悬挑方法浇筑確楼面前，在楼面预埋工字钢固定20钢环。如遇剪力墙时，浇筑確楼面后， 塔吊吊运

10、工字钢时预先在工字钢上套一个180mmx250mm （宽同剪力墙厚度）的木盒，放 好工字钢后调整木盒至剪力墙位置，悬挑工字钢安装构造见以下详图。工字钢采用塔吊 吊装，先吊运至结构层工字钢需悬挑处，然后从结构层上从里向外移工字钢至需悬挑部 位。调整工字钢后，用木楔楔紧钢环与型钢，然后搭设外脚手架。n n/ 200 20013 ,r1-100x150x10/ / /、/ / /'/、/"、/? / / a/ / / /,悬挑钢梁穿墙构造1木楔楔紧l63x612悬挑钢梁u型螺栓固定构造1木楔侧向楔紧：2两根1.51"长直径18mmhrb335钢筋悬挑式手架底座应用示意托5

11、肋剖面图4. 3悬挑外架工字钢平面布置图迫9虫cv)31ofi3366zsvi wol c080011 c0h金00晶t售 7c0 796 404 8b§ 80§ - 707 §厂厂il i113:y玄3wgjot/:：0£01j3 odcs k600830£制缺稣'瓢啟坤黠驟2騎富玮9障刪俎毕約s335sc£>bg83%atvl1/j1mib mb «jl1"1 11111111111111111 j 1 f n 5iu4t-ji-二 50二沁丄£0£一 48sir：kd 11j

12、j_ii7么-彳s929s么<x> zg cr>s g 乡g 9<3.0i3.03000um3.030、3.0 i力纟4.53.065656.56.56.565b5i!303.0工0 x；30§/6illdiw1400li3.0w) l«ol »j4.5or3 3lmk«1刚1.iwiw112、4号灘耕架工字钢平面布置图%l艸,«o 1t1r1*rt说明：1.佛工字瞅为16号工字处2现场桩枫适当调电并须考朋料平合辣位置；4.4卸载说明每根工字钢悬挑外端设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳不参与悬挑工字钢受力计算，连接

13、形式见下图:l2=1.25lilrr型钢悬挑脚手架构造i钢丝绳5. 外脚手架搭设方案塔楼外墙脚外架采用悬挑式双排钢管脚手架，整个架子搭设高度为1&0米，架体排距0.9米，离墙0.3米，立杆间距1. 5米，立杆接长采用对接扣连接，立杆垂直偏差应不大于架高的l/200o横杆间距为1.8米，大横杆上下横杆的接头位置应错开 布置，在不同的立杆纵距中与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一，大横杆水平偏 差不大于该片脚手架总长度的1/300,且不大于5cm。51构造要求5. 1. 1纵向水平杆1. 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；2. 纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间

14、距设置，间距为 900mm；3. 纵向水平杆接长采用直接扣件连接；5. 1.2横向水平杆1. 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处 两个直角扣件的中心距不应大于150mm,内排脚手架的外伸长度300mm；2. 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置， 最大间距不应大于纵距1/2；3. 使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆 ±5. 1.3立杆(1) .立杆纵向间距为1.50m,横向间距为0. 80m；(2) .立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨(3) .立杆接长除顶层顶步可采用

15、搭接外，其余各层各步接头必须釆用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同 步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500m；各接头中心 在主节点的距离不宜大于步距的1/3；b. 搭接长度不小于lm,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘 距离不小于100mm。6. 立杆顶端高岀女儿墙上皮lm,高岀檐口上皮1. 5m；7. 搭设完成的外脚手架外立面如下图所示。5. 1.4连墙件(1) .连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 60米，水平间距4. 50米。宝籽大橫杆 清挂设密目冋茅刀it! 180/ 15

16、0。 130)180 j 1500 伶q0 )150q j 1500|外脚手架立面图(2) .宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；(3) .连墙件扣件连接如下图(4) .应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；(5) .优先采用梅花形布置，也可采用方形，矩形布置；(6) . 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。(7) .采用钢管刚性连墙件与建筑物可靠连接，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。(8) .连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采

17、用斜连接；(9) .当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠 连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大 于300mmo抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；5. 1. 5门洞处构造(1) 门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。(2) .双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应设置一根斜腹杆；(3) .斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mmo当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在 相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；

18、斜腹 杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接;门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口 12步；(5)门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠 主节点处的扣件。5. 1.6剪刀撑(1) .每道剪刀撑跨越立杆的根数6,每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m, 斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间;剪刀撑钢管搭接大样如下图.外侧立 面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距 不应大于15m；剪刀撑搭设方法示意(2) .外架转角处必设剪刀撑。(3) .剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1

19、h1,应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；(4) .剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150nmi；(5) .横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距 离不宜大于isoinino当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处 增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑釆用通长杆件，接长使 用时采用对接扣件连接或搭接。5. 1. 7脚手板和踢脚板(1) .作业层铺满脚手板，离开墙面120

20、1501hih；(2) .木脚手板采用对接平铺，两端用直径1.2nnn的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；(3) .作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；(4) .踢脚板设置于外立杆内侧、脚手板上，如下图图示。黄色黑色踢脚板示意5. 1. 8外脚手架水平防护(1) 主体结构施工阶段，施工层和施工层下一层外脚手架必须满铺脚手板，脚手板铺至建筑物结构。施工层以下每隔10. 00m必须满挂一道水平安全兜网，安全 兜网须兜挂至建筑物结构；(2) 脚手板铺设时严禁探头板岀现，脚手板两端用a1.2mm镀锌铁丝固定在小横杆上，如外脚手架水平防护(主体结构施工阶段)图示；满铺脚手

21、板xx1> >1 、 w h jmlf!1施工楼层橫扳支挥体系口qjxix満铺脚丢板xo临边防护栏杆xxo>,o满蛀水半兜网外脚手架水平防护（主体结构施工阶段（3）安装及装修施工阶段，外脚手架竖向每隔10. 00m必须满铺脚手板，并在中间 层满兜一道水平安全兜网，安全兜网兜挂至建筑物结构，如外脚手架水平防护 （装修施工阶段）图示。外架拉结钢管件业层岡手扳密目安全网预耀钢管作业层戍手扳作业层脚手板 /临边防护栏杆i 3外脚手架水平防护（装修施工阶段）5. 1. 9防雷接地悬挑架防雷接地与主体防雷接地系统连接，每两层连接一次，外架立杆与主体结 构四大角柱钢筋（柱钢筋已按设计图纸与

22、防雷接地系统连接）焊接连接，采用10 的镀锌圆钢与钢筋、钢管采用双面焊或单面焊，单面搭接焊长度12cm,焊接外露部位, 涂刷防锈漆。5. 2施工流程和施工工艺（1）.弹线、立杆定位一摆放扫地杆一竖立杆并与扫地杆扣紧一装扫地小横杆，并与 立杆和扫地杆扣紧一装第一步大横杆并与各立杆扣紧f安第一步小横杆一安第二步大横杆f安第二步小横杆一加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装 设与柱连接杆后拆除)f安第三、四步大横杆和小横杆f安装二层与柱拉杆f接 立杆f加设剪力撑f铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。(2) .在搭设首层脚手架的过程中，沿周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设,待该部位脚手

23、架与主体的连墙件拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出边墙件 两步时，应采取临时定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。(3) .双排架先立里排立杆，后外排杆。排立杆先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间其它各立杆。双排内、外排架内、外排两立杆的连线要与墙面 垂直。立杆接长时，先外排，后立内排。(4) 小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之下并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根，在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。(5) .剪刀撑：斜杆与地面夹角为45-60o剪刀撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或小横杆扣紧外，在其中间增设2-4个扣结点。 连墙杆

24、：每层都要设置，垂直距离不大于3.6m(即为两步)，连墙一般应设在框 架梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位，采用钢管抱柱的形式， 抱柱钢管与结构柱间要夹好木桁或护角，避免结构柱角破坏。超过5山跨度的柱 /剪力墙之间，在结构边梁中部过中线位置预埋高岀结构面30cm的48. 3x3.6o(6) .钢管作为拉结点。其水平距离为4. 5米即为3跨，采用刚性连接。连墙杆拉于外架外排立杆，两端均采用双扣件抗滑。(7) .水平拉杆：设置在有连墙杆的步架平面内，与内外立杆连接，以加强脚手架的横向刚度。(8) .护栏和挡脚板：操作层上设二道0.6米及1.2米高各一道钢管护栏，操作层护栏底设200高挡脚

25、板，外部设全封闭安全网和钢板网。.脚手板铺设：结构施工时，作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、 铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。离开墙面150rnni,严禁留长度超过150mm 的探头板。搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm, 接头处必须在小横杆上。对接铺设的脚手板，在每块脚手板两端下面均要有小 横杆、杆离板端的距离应不小于150mm,小横杆应放正、绑牢。(10).铺板层和作业层限制：在脚手架全高范围内铺板层设4层，操作层不多于2层。6. 脚手架的检查与验收(1) .脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；(2) .搭设过程中及时跟进检查和验收，发

26、现有不符合要求的应迅速整改；.外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj130-2011第八节及jgj59-2011中外脚手架检查评分表，所列项目和施工 方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、 项目经理签证，方能交付使用。(4) .投入使用后的脚手架采用定期、不定期、节假日前后、特殊情况等综合检查方 式进行检查，发现问题及时整改，消除安全隐患，确保施工安全。7 外架拆除(1) .按照先搭后拆，后搭先拆为原理，拆除顺序如下：(2) .先拆安全网一转移木架板(放入下步架)一小横杆一大横杆一该步连墙件一立杆一转入下步架一(循环)一直到悬挑部位。

27、(3) .拆除上步脚手架应检查下一步脚手架小横杆、大横杆是否稳固。脚手板是否铺牢。必要时应做加固处理，应保证作业人员的安全施工。(4) .拆除：先拆除悬挂钢丝绳，然后拆除内、外斜立杆再从最外部分拆除大横杆，然后把木脚手板逐块逐块移至楼层内，完毕后，拆除水平悬挑梁。(5) .拆除每一层后，楼层内临边处应搭好防护栏杆，并做好标志。(6) .材料堆放：每拆除一幅安全网应折叠起来，置入楼层内，扣件、小横杆可直接放入楼层内，大横杆及立杆等长钢管随时放入该楼层内，严禁集中堆放超载， 随后转运。8. 脚手架施工安全措施8. 1搭设措施(1) .搭设前对参与搭设的操作人员，管理人员和检查、监护人员进行施工方案

28、、安全、质量和装饰保护等措施交底。(2) .外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达 到坚固稳定，确保施工安全。(3) .外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料蔑混用。(4) .外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。(5) 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。(6) .保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。(7) .结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使

29、用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。(8) .严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kn/m2,确保较大安全储备。(9) .原则上外架避开上下层同时作业，当上下层须同时施工时，上下层间必须采用木挑板硬防护、水平兜网(彩条布)软防护相结合方式隔断，确保施工安全。(10) .当作业层高岀其下连墙件3. 6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。(11) .各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。8. 2拆除措施(1) .拆除前对参与拆除的操作人员，管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和装饰保护等措施交底。全面检查拟拆脚手架

30、，根据检查结果，拟订 出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架 的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。(2) .拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。(3) .拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。(4) .拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上 下同时进行拆架作业。(5) .拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头

31、扣。(6) .连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。(7) .拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。(8) .拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。(9) .在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。(10) 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。(11) 高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。(12) 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。(13) 当天离岗时，应及时加

32、固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。(14) 如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。(15) .翻掀垫铺木脚手板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将木脚手板内未清除的残留物从高处坠落伤人。8. 3管理措施(1) 脚手架必须由有特殊工种作业证的人员搭设(2) .脚手架搭设后必须经验收合格并挂牌后方可使用，使用中要定期检查和维护。(3) .脚手架必须经常检查，在大风、暴雨及解冻期加强检查，长期停用的脚手架，在恢复使用前必须经检查、鉴定合格后方可使用。(4) .非专业工种人员不得搭、拆脚手架，搭拆时在施工区周围设围栏或警示标志，并由专人值班，严禁无

33、关人员入内。(5) .在脚手架上施工的人员必须系好安全带并挂在构筑上的牢固部分或保险绳上。(6) .脚手架经搭设检查验收后任何人不得擅自拆卸或损坏脚手架上的任何部件，不得任意拆除脚手架的架管脚手板及绑扎铅丝。9. 外脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (jgj130-2011)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度按1& 00米计算，立杆釆用单立管。9. 1计算参数：(1) 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。(2) 立杆的纵距1. 50米，立杆的横距0. 90米，内排架距离结构0. 30米，立杆的 步距1. 80米。(3) 采用钢管类型为a

34、4& 3x3. 6(计算时按048x2. 8)(4) 连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 60米，水平间距4. 50米。(5) 施工活荷载为3. 0kn/m2,同时考虑2层施工。(6) 脚手板采用木脚手板，荷载为0. 35kn/m2,按照铺设4层计算。(7) 栏杆采用竹胶片，荷载为0. 15kn/m,安全网荷载取0. 0050kn/m2o(8) 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。(9) 基本风压0. 45kn/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。(10) 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度130米，建筑物 内锚固段长度170米。(1

35、1) 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结卸荷，最外面支点距离建筑物1. 20m,9. 2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和 变形。9. 2. 1均布荷载值计算大横杆的自重标准值p20. 036kn/m脚手板的荷载标准值 p2=0. 350x0. 900/2=0. 157kn/m活荷载标准值 q二3. 000x0. 900/2-1. 350kn/m静荷载的计算值 ql=l. 2x0. 036+1. 2x0. 157二0. 232kn/m活荷载的计算值q2二14x1. 350=1. 890kn

36、/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)f-t-大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)9. 2. 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：% =0.082+0.102跨中最大弯矩为ml= (0. 08x0. 232+0. 10x1. 890) x 1. 5002=0. 467kn. m支座最大弯矩计算公式如下：% =-0.102-0.117?2z2支座最大弯矩为m2二-(0. 10x0.232+0. 117x 1. 890) x 1. 5002二-0. 550kn. m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： b二0. 5

37、50x106/4248. 0=129. 391n/mm2大横杆的计算强度小于205. 0n/mm2,满足要求！9. 2. 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0 677+0-990静荷载标准值ql=0 036+0. 157=0. 193kn/m活荷载标准值q2二1350kn/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v二(0 677x0. 193+0. 990x1. 350) x 1500. 04/(100x2. 06x105x101950. 0)=3. 537mm大横杆的最大挠度小于1500. 0/150与10mm,满足要求！9. 3.小横杆的计算小横杆按照简支

38、梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。9. 3.1 荷载值计算大横杆的自重标准值pu0. 036x 1. 500=0. 053kn脚手板的荷载标准值p2=0. 350x0. 900x1. 500/2=0. 236kn活荷载标准值q二3. 000 x0. 900x 1. 500/2=2. 025kn荷载的计算值p-1. 2x0. 053+1. 2x0. 236+1. 4x2. 025-3. 182knh2小横杆计算简图9. 3. 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷

39、载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：m二(1. 2x0. 036) x0. 9002/8+3. 182x0. 900/4二0. 720kn. mb二0. 720x106/4248. 0=169. 575n/iiiiii2小横杆的计算强度小于205. 0n/mm2,满足要求！9. 3. 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：5护3845z集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度vi二5. 0x0. 036x900. 004/(384x2. 060x105x101950. 000)=0.

40、01mm 集中荷载标准值p二0. 053+0. 236+2. 025-2. 314kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度v2-2314. 500x900. 0x900. 0x900. 0/(48x2. 06x105x101950. 0)=1. 674mm最大挠度和v=v1+v2=1. 688mm小横杆的最大挠度小于900. 0/150与10mm,满足要求!9. 4.扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5. 2. 5):其中rc扣件抗滑承载力设计值，取& okn；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;9. 4. 1 .荷载值计算横杆的

41、自重标准值 p1二0. 036x0. 900-0. 032kn脚手板的荷载标准值 p2=0. 350x0. 900x 1. 500/2=0. 236kn活荷载标准值 q二3. 000x0. 900x1. 500/2二2. 025kn荷载的计算值 r-1.2x0. 032+1.2x0. 236+1. 4x2. 025=3. 157kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达4065n. m时,试验表明：单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取& okn；双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12. okn；9. 5.脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包

42、括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0. 0998ng1 = 0. 100x18. 000=1. 797kn(2) 脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0. 35ng2 二 0.350x4x 1.500x(0. 900+0. 300)/2二 1.260kn(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆木脚手板挡板，标准 值为0. 15ng3 = 0. 150x1.500x4/2=0. 450kn(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2) ； 0. 005ng4 = 0. 005

43、 x 1. 500 x 18. 000=0. 135kn经计算得到，静荷载标准值ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 3. 642kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷 载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值nq = 3. 000 x 2 x 1. 500 x 0. 900/2=4. 050kn 风荷载标准值应按照以下公式计算其中w0基本风压(kn/m2),按照建筑结构荷载规范hgb50009-2001) 附录表d.4的规定采用：w0二0. 450uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)附录表7. 2. 1 的规

44、定采用：uz = 1. 250us 风荷载体型系数：us二0. 600经计算得到，风荷载标准值wk = 0.7x0. 450x 1. 250x0. 600 = 0. 236kn/m2o 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式n 二 1.2ng + 0. 85x1. 4nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2x3. 642+0. 85x1. 4x4. 050=9. 190kn不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2ng + 1.4nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.2x3. 642+1. 4x4. 050-10. 041 kn风荷载设计值产生的立杆段弯

45、矩mw计算公式mw = 0. 85x1.4vklah2/10其中wk风荷载标准值(kn/m2)；la立杆的纵距(m)；h 立杆的步距(m)o经过计算得到风荷载产生的弯矩mw=0. 85x1. 4x0. 236x1. 500x1. 800x1.800/10-0. 137kn.m9. 6.立杆的稳定性计算9. & 1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中n立杆的轴心压力设计值，n=10. 041kn；1 计算立杆的截面回转半径，i二1.60cm；k 计算长度附加系数，取1155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u二1.500；10 计算长度（m）,由公式10二kuh确定，10=1. 1

46、55x 1. 500x1. 800=3. 118m；a 立杆净截面面积，a=3. 974cm2；w 一一立杆净截面模量（抵抗矩），w二4248cm3；2 由长细比，为3118/16=195；炉一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0. 191；” 一一钢管立杆受压强度计算值（n/nnn2）；经计算得到<7=10041/（0. 19 x 397） =131. 973n/iiun2；f钢管立杆抗压强度设计值，f二20500n/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算” < f,满足要求！9. 6. 2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中n 立杆的轴心压力设计值，n=9

47、. 190kn；i计算立杆的截面回转半径，i=l60cm；k 计算长度附加系数，取1155；u 一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u二1.500；10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，10=1. 155x 1. 500x1. 800=3. 118m；a 立杆净截面面积，a二3974cm2；w立杆净截面模量（抵抗矩）,w=4. 248cm3； 2 由长细比，为3118/16=195； 0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0. 191；mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw二0. 137kn.m；钢管立杆受压强度计算值(n/mm2)；经计算得到<7=

48、9190/(0. 19 x 397) +137000/4248=152. 958n/inin2；f钢管立杆抗压强度设计值，f二20500n/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算” < f,满足要求！9. 7.连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：n1 二 nlw + no其中nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn),应按照下式计算:nlw = 1.4 x wk x awwk风荷载标准值，wk = 0. 236kn/m2；aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，aw二3. 60x4. 50 = 16. 200m2；no 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn

49、)； no =5. 000经计算得到nlw = 5358kn,连墙件轴向力计算值n1 = 10. 358kn 连墙件轴向力设计值nf二0af其中炉一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30. 00/1.60的结果 查表得到0二0. 95；a = 3. 97cm2； f = 205. 00n/mm2。经过计算得到nf = 77. 538knnf>nl,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到n1二10. 358kn大于扣件的抗滑力&0kn,不满足要求！连墙件扣件连接示意图9. 8.悬挑梁的受力计算9. 8. 1悬挑1. 10m部位悬挑脚手架的水平钢梁按

50、照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm,内侧脚手架距离墙体300,支拉斜杆的支点距离墙体=1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130. 00cm4,截面抵抗矩w二141. 00cm3,截面积 a = 26. 10cm2o受脚手架集中荷载p二10.04kn水平钢梁自重荷载 q=l. 2x26. 10x0. 0001 x7. 85x 10-0. 25kn/m10.04kln10.04kn0.25kn/m悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到1.927° 0.730.31 =h8.34 8.42悬挑脚

51、手架支撑梁剪力图(kn)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn. m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为rl=ll. 984kn, r2=9. 148kn,r3=-0. 313kn最大弯矩 mmax=l. 626kn. m抗弯计算强度 f二m/1. 05w+n/a二 1. 626x106/(1. 05x141000. 0) +4. 793x1000/2610. 0=12. 819n/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215. 0n/mm2,满足要求！1) 悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下</其中0b一均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b得到:耐200 由于0b大于0.6,按照钢结构设计规范(gb5