筏板基础计算书

1、52句炙Fujian University of Technology高层建筑地基基础课程设计学年学期：20142015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：陈国周高层建筑地基基础课程设计 成绩评定表班级 姓名 学号评价指标教师评语百分制成绩（分）1学习态度（10 分）满勤 缺勤 次（一次扣 分）积极参加讨论认真查阅规范及计算手册2进度（10 分）与任务书要求基本一致（9.0-10.0分）稍落后于任务书要求（6.0-8.9分）严重落后于任务书要求（6.0分）3计算书（40 分）正确（ 36.0分）大部分正确（32.0-35.

2、9 分） 基本正确（28.0-31.9分）错误较多（24.0-27.9分）多处严重错误（24分）4图纸（40 分）正确（ 36.0分）大部分正确（32.0-35.9 分） 基本正确（28.0-31.9分）错误较多（24.0-27.9分）多处严重错误（24分）总评成绩（分）备注教师签名：日期：年月日目录一、工程概况几工程地质条件 .5.1.1柱位图5.1.2 土层信息51.3上部荷载6二、基础选型6三、设计尺寸与地基承载力验算 63.1基础底面积尺寸的确定 .6.3.2地基承载力验算 7.四、沉降验算.9.五、筏板基础厚度的确定 115.1抗冲切承载力验算115.2抗剪承载力验算125.3局部受

3、压承载力计算 13六、筏板、基础梁内力计算156.1基础底板内力计算156.2基础梁内力计算.176.2.1边缘横梁（JL1）计算1.76.2.2中间横梁（JL2）计算 196.2.3边梁纵梁（JL3）计算 206.2.4中间纵梁（JL4）计算22七、梁板配筋计算247.1底板配筋247.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） 257.1.2板底部（取支座最大弯矩） 267.2基础梁配筋27八、粱截面配筋图34九、心得体会36十、参考文献36工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高3.6m。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向 距离4.5m。地下

4、室外墙厚300mm。柱截面400X 400,柱网及轴线如 图所示。室内外高差 0.4m。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均 采用C40。1.1柱位图亨F-fa30S- -甲346300x5=31500(|£_)冃1.2 土层信息土层的主要物理力学指标土代 号名称度 tn含水(%)重度丫 天然他和孔隔 比?觀性液性 抬数li宜剪试验 直快)压缩 模星(mpi)承载力 标准值 k(kpa)内摩 擦角粘聚 力£ (kpa)杂填土2.01732粘土5-03«+218/18.90,98L021125-61203粉质粘 土122LA19.2/19.6L1012a .9515I

5、S7J1轴粉质粘土臥下为基岩*地下水位衽地衷叹下2m1.3上部荷载柱1柱7柱13（单位：kN）基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久165012221100230017041533183013561220柱2柱8柱14基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久245018151633291021561940250018521667柱3柱9柱15基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久283020961887314023262093283020961887柱4柱10柱16基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久263019481753315023332100268019851787柱5柱

6、11柱17基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久250018521667297022001980249018441660柱6柱12柱18基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久165012221100234017331560165012221100基本值总和44500标准值总和32963准永久值总29667、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础， 梁式 筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、 刚度大，在本次设计中决 定采用双向肋梁板式筏形基础。三、

7、设计尺寸与地基承载力验算3.1基础底面积尺寸的确定根据建筑地基基础设计规范 GB5007-2011筏形基础底板各边自外围轴线挑出0.7m，则筏形基础的底板尺寸为32.9X 15.8mA=32.9 X 15.8=519.82m21. 准永久荷载总组合：' P永久=29667 kN2. 偏心校验（荷载效应为准永久值）：(110015331200-1100-1560 -1100)15.7(163319401667-1667-1980 -1660 )9.45(188720931887-1753- 2100 -1787)3.15ex29667=0.0403 m(11001633188717531

8、6671100 -eyex1220 -1667 -1887 -1787 -1660 -1100)7.229667=-0.044 m:0.1 W = 0.132.9 = 0.548A6ey<0.1 W".!空= 0.263A6故筏板尺寸满足偏心要求。3.2地基承载力验算根据资料，已知地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m，室内外高差0.4m，故板厚确定为60X 8=480mm,取板厚500mm,则基 础埋深为4.5-0.4+0.5=4.6m,持力层为粘土层。基础梁截面尺寸初步 估算：基础梁的高跨比不小于1/6，截面宽高比1/21/3。则梁截面初步定为500 X 1400mm先对

9、持力层的承载力特征值fak进行计算：已知持力层粘土的孔隙比 e=0.98, Il=1.0查规范建筑地基基础设计规范GB50007-2011表5.2.4的得承载力修正系数：1. 基础底面以上土的加权平均重度 丫 mYm J7.31 28.72.6=12.439kN/m34.62修正后的地基承载里特征值:fa 二 fakb（ 3） ° m（d0.5）= 120 1.0 12.439 （4.6 - 0.5）= 170.99kPa一一修正后的地基承载力特征值；说一一一地基承载力特征值；b d基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；春基础底面以下土的加权 平均重度，地下水位以下取浮重度；b基础底面

10、宽度，m，当基础宽小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值;m基础底面以上土的加权 平均重度，地下水位以下取浮重度；d-基础埋置深度，m，当d . 0.5m时按0.5m计。（一般自室外标高 算起）3.筏形基础及其上覆土的自重：Gk =519.82 0.5 0.9 0.5 (32.9 3 15.8 2) 25 0.3 4.5 (31.5 14.4) 2 25(519.82 - 453.6) (17.3 2 8.7 2.6)14850.983kN4.基地平均附加应力：Pk 二14850.983 32963519.82-10 2.6=65.988k Pa ： fa5.惯性矩:13134lx bhy

11、 12 1215.8 32.9 46888.197m412 126. 竖向荷载对形心的力矩（标准组合）Mx =105 15.75-73 9.45 252 3.15=1757.7kN mMy = -200 7.2 二-1440kN m7. 基地边缘压力最大值和最小值Pkmax北一牛y _字1 x1 y=66.2951757.7 7.946888.197144010813.989= 66.418kPa ：1.2faPkmin 二 Pk 一 譽1 x1 y二 66.295 -1757.7 7.946888.197144010813.989= 66.558kPa故地基承载力满足要求四、沉降验算1.计算

12、基地附加应力（ 准永久组合荷载效应）P0 旦F永久一 wh- md14850.983 29667 -10 2.6 -12.439 4.6 =2.420kPa519.822. 求地基变形的计算深度Z b( 2.5 - 0.4 Inb)= 15.8 (2.5 - 0.4 ln 15.8)22.058m因粉质粘土以下为基岩，筏板底至基岩面的厚度为14.4<22.058m故计算深度取至基岩面，即 Zn=14.4m表1平均附加应力azZ/b2.082压缩模量Es（MPa）2.60.32910.24895.614.61.84810.20157.23. 求地基形变深度范围内的压缩模量的当量值巨 A A

13、丘厲-勺厂。)RZG - z£i!_ A A _ P)(Z|1 -恋0)RZ： 2一耳 l)E1E2E1E2Es2.735 (2.6 0.2489)2.735 (14.6 0.2015-2.6 0.2489)2.735(2.6 0.2489)2.735(14.6 0.2015 -2.6 0.2489)5.67.2= 6.772MPa7故查表可得（建筑地基基础设计规范沉降计算经验系数® S）'0.74. 计算地基最终变形量sinsvi討2.6 0.248914.6 0.2015 -2.6 0.2489、4 0.7 2.42 （5.67.2=2.943mmS地基最终变形

14、量（mm）;<s_ 一 一沉降计算经验系数，根 据地区沉降观测资料确 定，无地区经验可查表； n 一 一一地基变形计算深度范围 内所划分的土层数；P0 对应于荷载效应永久组 合时的基础底面的附加 压力（kPa）；Esi基础底面下第i层土的压缩模量，应取 土的自重压力至土的自 重压力与附加压力之和的压力段计算（kPa）；乙、Zi d基础底面至第i层、i-1层土底面的距离（m）;3、基础底面计算点至第i、i-1层土底面范围内平均附 加应力系数，可查表;S : S =200故地基沉降满足规范要求，其中s为建筑物地基变形允许值，参考建筑地基基础设计规范GB5007-2011表5.3.4五、筏板基

15、础厚度的确定进行筏板基础板厚的验算：板厚h=500mm,柱截面尺寸400X400mm, 基础梁的截面尺寸500 x 1400mm,基础板和基础梁的混凝土等级都 为C40,最不利跨板的跨度为6.3X 7.2m。5.1抗冲切承载力验算板格的短边净长度lni=6.3-0.5=5.8m,长边净长In2=7.2-0.5=6.7m 基础板厚0.5m,双层布筋，上下保护层厚度总计70mm,底板有效高 度为0.43m,受冲切承载力截面高度影响系数 B hp=1.0 , C40混凝土轴 心抗拉强度设计值ft=1800kPa。底板受冲切力按下式计算：R 岂 0.7 - hp ftUmhoFl =(lM-2ho)(

16、ln2-2ho)PUm = 2(l n1 - 2ho ) 2(l n2 - 2h°) - 4h°Fl作用在板上的地基平均 净反力设计值；um距基础梁边电处冲切截面的周长，h0为底板的有效高度;2飞-受冲切的承载力截面高 度影响系数；P相应于荷载效应基本组 合的地基平均净反力设 计值；44500=85 .607 kPa519.82将上面的公式整理得：h _ 1理一k ',H 4 ?4 pln1l n2"h0 =二 Un 1 + n2 ) 一 JQ n1 +2 )4 -Vp + 0.7lpftj1 “ c 丄r C77ZZ24x85.607x5.8x6.7 I

17、=|(5.8+6.7)_(5.8+6.7)4¥85.607 +0.7汉1.0汇1800 一=0.110m 乞 0.43m故抗冲切承载力满足要求5.2抗剪承载力验算验算距基础梁边缘h°=0.43m处底板斜截面受剪承载力TBA川/JXCli.-1.LSEJDO| L駝一2作用在图5-2阴影部分面积上的地基平均净反力设计值应满足下式:Vs 乞 0.7 飞 ftUn2 一 2h°)h。7S 二 p(l n2 - 号- h0 )(- h0 )5 85 8= 85. 607 ( 6.70.43) (0.43)2 2二 712 .584 kNi飞(800 /h。)刁际为受剪切时

18、的截面高度影响系数，当板的有效高度ho小于800mm时，ho取800mm故本次 島=1.0则斜截面受剪承载力：0.7sft(ln2-2h°)h0= 0.7 1.0 1800 (6.7-2 0.43) 0.43= 3164.112kN Vs故抗剪承载力满足要求。5.3局部受压承载力计算根据建筑地基基础设计规范 GB 50007-2002梁板式筏基的基 础梁除满足正截面受弯及斜截而受剪承载力外，尚应按现行混凝土 结构设计规范GB 50010有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部 受压承载力。根据混凝土结构设计规范GB 50010 -7.8.1,其局部受压区的 截面尺寸应符合下列要求：Fr-

19、1.35 /lAR - -局部受压面上作用的局 部荷载或局部压力设计 值; 仁- -混凝土轴心抗压强度设 计值；飞- -混凝土局部受压时强度 提高系数；A - - -混凝土局部受压面积；代-局部受压的计算底面积；只需验算竖向最大轴力即可，荷载效应基本组合最大柱下荷载为F=3150kN,计算示意图如下（图5-3）1. 局部受压面积为：52A = 400 400 = 1.6 10 mm2. 局部受压计算面积：& = 500 500 二 2.5 105mm23. 混凝土局部受压时的强度提高系数:八丽.25Ai4.受压面上局部压力设计值为:F| 二 3150 kN5. 计算顶面局部受压承载力：

20、C40混凝土的轴心抗压强度设计值fc=19.1MPa,混凝土影响系数伦=1.01.35 c l fcA "35 1.0 1.25 1 9.1 1.6 1 05 = 5157kN Fl故筏板基础梁满足局部受压承载力要求。六、筏板、基础梁内力计算荷载效应的基本组合的地基平均净反力已知。双向板示意图和纵横梁荷载分布图见图 6-16.1基础底板内力计算由于，所以底板按双列双向板计算。6.1.1 弯矩计算:Pjlx2 二 85.607 6.32 二 3278.672kNPjly2 二 85.607 7.22 二 4437.867kN根据教材基础工程表 4-4两邻边固定两邻边简支板系数表和表4-

21、5三边固定一边简支板系数表，查得弯矩系数：单 3x= 0.0341巴y= 0.0203 X3x= 0.628=0.0267, 4y = 0.0139,x4x = 0.773边缘区格3：2M3x=3xPjlX 二0.0341 3278.627 =-111.801kN m2M3y=：3yPjly =0.0203 4437.867 90.089kN m中间区格4：2M4x = - 4xpjlx 二-0.0267 3278.627 二-87.539kN m2M4y = - 4ypjly 二-0.0139 4437.867 =-61.686kN m支座弯矩:2 =止¥1624 Pj x16A

22、3278.627 = 234.285kN m 240.773 3278.627 =211.198kN m12Mc1 - x3x 2 3x PjlyMd81 - x4x2竺 Pjly1 一 0 6284437.867 = 206.361kN m810 7734437.867 二 125.924kN m6.1.2基础底板支座弯矩调整 基础梁宽b=0.5m，根据基础工程教材公式进行调整1Max=Max3xPjb =234.285 -0.25 0.628 85.607 6.3 0.5 = 191.948kN m41 M bx = M bX4x PjIxb = 211.198 0.25 0.773 85

23、.607 6.3 0.5 = 159.085kN m41 MCy=Mc (1 -x3x)Pjlyb =206.361 -0.25 (1 -0.628) 85.607 7.2 0.5 =177.800kN m41 Mdy=Md(1 -X4x)Pjlyb =125.924 -0.25 (1 -0.773) 85.607 7.2 0.5 =108.434kN m46.1.3悬臂板弯矩该方案基础板四周均从基础梁轴线向外悬挑0.7m，减去基础梁宽的1/2，剩下的则为悬臂带的宽度。1f 0 5 M = pj|2 =0.5汇85.607汉 0.7 U19.262kN m2已<2 )6.2基础梁内力计算

24、三角形或者梯形面积内作用有向上的地基净反力P，等效于在横、纵梁上分别作用有向上三角形或梯形分布的荷载，最大值为1q lxPj = 0.5 6.3 85.607 = 269.662kN/m6.2.1边缘横梁（JL1）计算梁长L=14.4m。荷载由两部分组成:边缘悬臂板传来的均布荷载 q二Pja二85.607 0.7二59.925kN/m梯形荷载，最大值为q=269.662kN/m，转化为均布的当量荷载p1，23P1 = (1 一 2：:) q2l630.438，5 二(1 -2 0.4382 0.4383) 269.662 =188.855kN /m2 7.2两跨连续梁受均布荷载 P 山=59.

25、925 -188.855 = 248.780kN/m作用。1. 支座弯矩：Mb =0.125ply2 =0.125 2487807.22 =1612094<N m2. 跨中最大弯： 矩跨中最大弯矩分别由均布荷载q及梯形荷载q叠加求出：对均布荷载 M1ma（ = -0.07001 y -0.070江 59.925汇 1； -217.456kN m对梯形荷载（边跨，共2跨）M 2max -269662 (3 7.22 - 6.32) 0.4 161209465661*N m24Mmax = M1max M2max = 一217456- 656619= -874075cN m3. 支座剪力：剪

26、力由三部分荷载产生：均布荷载q1，梯形荷载q和支座弯矩M。Qa =-0.375叭 _1 l2 <-0.375 59.925 7.2-0.5 (7.2-0.5 6.3) 269.662 1612.094 - -483.961kN1Mb厂卩q匸7.2Qb左=-Qb右=0.625qly +丄 l2 <1612 094= 0.625 59.925 7.2 0.5 (7.2-0.5 6.3) 296.6621094.305kN7.2剪力和弯矩如图6-2-1所示” T匚-483.9611094.305483.961-1094.305剪力图（kN）-874.075-874.0751612.094

27、图 6-2-1弯矩图（kN - m6.2.2中间横梁（JL2）计算JL2承受两侧传来的梯形荷载q , q=2 269.662 =539.324kN/m 均布当量荷载 5=2 188.855 = 377.71kN/m。1. 支座弯矩：2 2Mb =0.12巾ly =0.125 377.71 7.22 = 244756*N m2. 跨中最大弯矩：跨中最大弯矩近似由下式求得（边跨）：M max 二丄q 3ly2 -lx2 0.4Mb24 勺 yxB539 3242224(3 7.2 -6.32) 0.4 2447.561 - -1623.888kN m3.支座剪力。剪力由两部分荷载产生，梯形荷载q和

28、支座弯矩Mb，即Qa八ly4lxq Mbly2447 5610.5 "-O.5 6.3) 539.324-4752.192kNly2447 5617.2-0.5 (7.2 -0.5 6.3) 539.3241432.07kN剪力和弯矩如图6-2-2所示1432.07752.192”1-752.192_:-一二剪力图(kN)-1432.07-1623.888-1623.888、2447.561弯矩图(kN - n)图6-2-2623边梁纵梁（JL3）计算梁长L=5 6.3=31.5m,荷载由两部分组成：边缘悬臂板传来的均布荷载q二Pjb =85.607 0.7二59.925kN/m。三

29、角形分布荷载，最大值为q =269.662kN/m，转化为均布的当量荷载 p1 为:» = 0.625q = 0.625 269.662 = 168.539kN/m均布荷载 p = q p 59.925 168.662 = 228.587kN/m1. 支座弯矩利用5跨连续梁系数表，支座弯矩为2 2Mb=0.105pIx =0.105 228.587 6.3 =952.625kN mMe =0.079ply2 =0.079 228.587 6.32 = 716.737kN m2. 跨中最大弯矩边跨c 0.1112q 2 269.662Xq 二 _clx”1； %952-625 = 2.

30、660m269.6621 2q 3 qM max =2(X0 -lxXo) 亍 X -IxXq2 31 X4Xq - -clx2c2e二-0.111 6.3 , (0.5 0.111)2 6.32Mb"l Xq X2 269.6623269.662= 0.5 59.925 (2.66 -6.3 2.66)2.663 -3x6.34952 6256.3 2.662.66 二-764.614kN m6.3第二跨:269.662-0.111 6.3 一 (0.5 0.111)2 6.32 - 716.737 一952.625 =3.262m12q 3 qMc-MBMma2q1(X0 一凤)

31、3ZXo -7lxXoMc 一Xo= 0.5 59.925 (3.2622 -6.3 3.262)269.662 3.262269.6623 汇 6.34716.737 952.6256.36.3 3.262716.7373.262 =-347.871kN m中间跨:x0 =6.3/2 =3.15m1 2q 3 qMmaTq1(xo _IxX0)7TX0_ 4 1 xX0 M C2 31 x42269.6623269.662Mmax 0.5 59.925 (3.152 -6.3 3.15)3.153 -3 6.346.3 3.15716.737 =-472.473kN m支座剪力:Qa1- 4

32、(2qiq)lx MB1 x=-丄(2 59.925 269.662) 6.3952.625 二-462.271kN46.3Qb左=Qa qilx 】qlx =-462.271 59.925 6.3 0.5 269.662 6. 764.692kN 2Qb1M c - M BF q)|x b1716.737 -952.625(2 59.925269.662) 6.3650.924kN4 6.3左右1Qc二Qb q1lx qlx =650.924 59.925 6.3 0.5 269.662 6.3 = 576.039kN2右11Qc(2q1 q)lx (2 59.925 269.662) 6.

33、3 = -613.481kN4 4剪力弯矩如图6-2-3所示-764.61/-764.617952.625952.625764.692弯矩图（kN - m-462.271-650.924576.039613.481-764.692图 6-2-3剪力图（kN）6.2.4中间纵梁（JL4）计算作用在JL4上的是三角形荷载，梁的两边都有荷载，故q = 2 269.662 =539.324kN/m转化为均布的当量荷载Pp = 0.625q 二 0.625 539.324 二 337.078kN / m1.支座弯矩利用5跨连续梁系数表，支座弯矩为MB =0.105p=0.105 337.078 6.32

34、 = 1274.155kN mMe =0.079ply2 =0.079 337.078 6.32 =1056.911kN mXQ.24MB边跨=16.32 -1274.155 =2.750m4539.324第二跨:Mmaxq 3Xq3lxlxXQ4539¥ 2.753 6.3539.3246.3 2.751274.155 2.75 = -1186.316kN m4 6.3XqJx M c "M B()=40.25 6.32 1056.911 1274.155)=2.932m539.324M maxq 3Xq3lx兽 Mc-3沁 2.9323 一咤 6.34lx3 6.34l

35、x1056 9111274 1552.932 1056.911 -l274. 155 2.932 - -613.279kN m6.3M =必_池+ Mmax3lx中间跨：xQ =3.15m539.324 3.153 _539.324 6.3 3.15 1056.9113 6.34-726.903kN2.支座剪力Qa二-0.25 539.324 6.31274.1556.3-647.188kNQb左=Qa qlx =647.188 0.5 539.324 6.32=1Q51.683kN右Qb丄叽 Mc-Mb4lx-0.25 539.324 6.31056.911-1274.1556.3=-883

36、.918kN左右 1Qc二Qbqlx - -889.918 0.5 539.324 6.3 =808.953kN21Qcqlx - -0.25 539.324 6.3 - -849.435kN486.386.31274.1551274.155剪力弯矩如图6-2-4所示弯矩图（kN - m647.188/fjr/-849435-808.953-647.188-883.918-1051.683图6-2-41051.683883.918808.953849.435剪力图（kN）七、梁板配筋计算7.1底板配筋基础底板纵筋选用HRB4。,筏板基础用采C40混凝土。fc =19.1MPa，ft =1.71

37、MPa，. =1.0, fy =360MPa.筏板采用双层双向配筋，筏板厚度 500mm,保护层厚度70mm， 配筋时取每一块筏板的跨中弯矩和最大支座弯矩进行配筋，取横向 1.0m为单位宽度计算。板受拉钢筋最小配筋率'min =0.15%2A；,m i 尸 Pm ibh =0.15 "000 x 500 = 750 mm截面有效高度h0 （两层钢筋）h0x =425mm, h0y =430mm。7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩）1.横向配筋（x方向）M xmax 二 M3X - -111.80kN m2.截面抵抗矩系数:M3x111.80 1062：rfcbhoy2 =0

38、.0 3 1 71.0 19.1 1 0 0 01 3 03. 相对受压区高度:=1 - . 1匚2丁s =1 -、1 -2 0.0 3 1 70.0 3 2 20.5 1 满足要求4. 受拉纵筋总截面积:As01911000430°.°3223602=734.607 m m所以按最小配筋率配置板顶横向钢筋（10C10100 A=785.5mm）5.纵向配筋（y方向）：M ymax = M 3y 二 -90.089kN m6. 截面抵抗矩系数:M 3x690.089 10:1fcbh0x21.0 19.1 1 0 0 01 225 0.0 2 6 17. 相对受压区高度：-

39、=1 - . 1 二2二=1- d -2 0.0 2 60.0 2 6 4 b =0.5 1 满足要求8受拉纵筋总截面积:As 订叽° 191 1000 425 °.°261 =588.519mm23602As ： As,m i 尸 750mm所以按最小配筋率配置板顶纵向钢筋（10C10100 A=785.5mnn）7.1.2板底部（取支座最大弯矩）1.横向配筋（x方向）M xmax = M ax =191.948kN m2.截面抵抗矩系数Max191.948 1062 2 = 0.0544:1fcbh0y1.0 19.1 1000 4303.相对受压区高度=1

40、- . 1匚2s =1- ,1 -2 0.0544 =0.0560； =0.518，满足要求4.受拉纵筋总截面积Ay他1 1000 430 0.0560277.578mm23602As As,min = 750mm所以按As = 1277.578mm2配置板非贯通底横向钢筋，(9C14110,A=1385mm 伸出长度 la 二二 2.1m。5.纵向配筋（y方向）M ymax = M cy - 177.8kN m6.截面抵抗矩系数Mcy177.8 106:1fcbh0x21.0 19.1 1000 4252 一0.05157.相对受压区高度»一.1匚2二=1一 J2 0.0515 =

41、0.0529 ： b =0.518。满足8受拉纵筋总截面积：札叽fy1.0 19.1 1000 425 0.05293602= 1192.822mm2As As,min = 750mm所以按A 1192.822mm2配置板底非贯通纵向钢筋，(8C14130,As=1231mm )伸出长度J3 =2.1m。板底贯通受力钢筋按构造配置，实配 C10100 的钢筋，As = 785mm2悬挑板四个板角配置放射状的附加钢筋各 5根，钢筋直径10mm， 伸入支座长度1000mm。7.2基础梁配筋基础梁的设计尺寸b h = 500mm 1400mm。按双筋梁计算配筋，混 凝土强度等级 C40 ( fc=1

42、9.1MPa，ft =1.71MPa，'=1.0 ),纵筋选用 HRB400( fy =360MPa )，箍筋选用 HRB335( f300MPa )。梁上部钢筋形心到混凝土外边缘距离取s =50mm。下部配双排钢筋，钢筋形心到混凝土外边缘距离取 二s = 100mm。截面有效高度为：h0 = 1400 TOO =1300mmh0 =1400-50 = 1350mm1边缘横梁JL1纵筋：支座B 截面的抵抗矩系数M：ifcbho21612094 1061.0 19.1 500 13002= 0.100相对受压区高度=1一 1 匚2匚=1一、1一2 0.100 =0.106 ： b =0.

43、518。满足受拉纵筋总截面积fcbh。 As1.0 19.1 500 1300 0.100360= 3448.611mm2最小配筋率?min = max 0.2,45ft/fy 匸max 02 45 1.71/360 % =0.214%2Asmin = 'minbh =0.214% 500 1400 =1498mm所以按As = 3448.611mm2配置底部贯通纵筋与非贯通钢筋，实配上排4C25钢筋，下排4C25钢筋，实配面积A = 3927mm2。顶部贯通钢筋按构造要求配4C25架立筋。跨中负弯矩处：截面的抵抗矩系数M:1fcbh02-0.0502874.094 10621.0 1

44、9.1 500 1350相对受压区高度=1 一 1一2： s =1- 1 一2 0.0502 =0.0515 ： b =0.518。满足受拉纵筋总截面积A _ rfcbh。1.0 19.1 500 1350 0.0502360=1797.788mm2 Asmin-1498mm2所以按As = 1797.788mm2配置顶部贯通纵筋，选配4C25钢筋，实配A. = 1964mm2。底部贯通钢筋按构造要求配 4C25钢筋。箍筋：验算最小截面条件0.25 cfcbh。=0.25 1.0 19.1 500 1300=3103.750kN Vmax =1094.305kN所以截面尺寸满足要求。无腹筋梁受

45、剪承载力Vc =0.7ftbh° =0.7 1.71 500 1300 = 778.050kN支座B： Qb =1094.305kN V 778.050kN ,故必须按计算配置箍筋最小配筋率 minSV，f1 71= 0.24=0.24 -fyv300= 1.368 10"配箍率，svV -Vc1094.305-778.050 103fyvbhQ300 500 1300= 1.622 10,min选配四肢箍H级钢，直径12mm,间距300mm。则实际配箍率 l = nAsv1 = 4 113.1 =3.016 10 1.622 10，满足。 bs 500 x 300支座A

46、: QA=483.961kN : 778.050kN，仅需要按最小配筋率配筋，选配四肢箍H级钢直径8mm,间距400mm。配筋图如（图7-2-1）2中间横梁JL2纵筋:支座B截面的抵抗矩系数M2-ifcbho2247.561 1061.0 19.1 500 13002= 0.1393相对受压区高度上=1一. 1 匚2s =1、1一2 0.1393=0.151： b =0.518。 满足受拉纵筋总截面积：“fcbho1.0 19.1 500 1300 0.1513602二 5207.403mmAs,min所以按人=5207.403mm2配置底部贯通纵筋与非贯通纵筋，上排配4C28钢筋，下排配4C

47、32钢筋。实配面积A = 5680mm2。顶部按构造要求配4C36架立筋跨中负弯矩处：截面的抵抗矩系数M:1fcbh021623.888 10621.0 19.1 500 1350二 0.0933相对受压区高度：=1 - .1-2： s =1-，1 -2 0.0933=0.0981 ： b =0.518。满足要求受拉纵筋总截面积1.0 19.1 500 1350 0.09333602=3341.306mm > As,min所以按A = 3341.306mm2配筋，顶部贯通纵筋选配 4C36钢筋，实配面 积A, = 4072mm2，底部按构造要求配4C32钢筋。箍筋：支座B:Qb =143

48、2.07kN 778.05kN 按计算配筋配箍率= 3.354 10- sv,minV-Vc1432.07 -778.05 10fyvbg 一300 500 1300选配四肢箍，直径14mm,间距200mm。则实际配箍率 a 二nAsv1 二 4 153.9 =6/56 10，. 3.354 10,，满足。bs 500200支座 A : Qa = 752.192 : 788.05 kN仅需要按最小配筋率配筋，选配四肢箍直径10mm,间距300mm。则有节532.093忻“十68忻，满足。配筋图如（图7-2-2）3.边缘纵梁JL3纵筋：支座B截面的抵抗矩系数M：1仙2952.625 1061.0

49、 19.1 500 13002-0.0590相对受压区高度=1 - 1 匚2；=1 -、1 -2 0.059=0.0609：厂 0.518。满足受拉纵筋总截面积As =：fcbhofy1.0 19.1 500 1300 0.0609360-2100.204mm2："As,min所以按最小配筋率配置底部贯通纵筋与非贯通钢筋，实配4C28钢筋，实配面积As = 2463mm2，顶部按构造要求配4C25钢筋。跨中负弯矩处：截面的抵抗矩系数764.614 106s2 二 0.0439:1fcbh021.0 19.1 500 13502相对受压区高度=1一 . 1 匚2匚=1一 1一2 0.0439 =0.0449 ： b =0.518。满足As 二讥bh。©“9."500"35“ O.。449 =1607.981mm2 > 360受拉纵筋总截面积所以按4C25钢筋。As = 1607.981mm2配置顶部贯通纵筋与非贯通钢